[논문]경사지반에 설치된 단일말뚝과 무리말뚝의 동적 상호작용

유병수; 김성렬

doi:10.7843/kgs.2020.36.1.5

[국내논문] 경사지반에 설치된 단일말뚝과 무리말뚝의 동적 상호작용
Dynamic Interaction of Single and Group Piles in Sloping Ground 원문보기

韓國地盤工學會論文集 = Journal of the Korean geotechnical society, v.36 no.1, 2020년, pp.5 - 15

(서울대학교 건설환경공학부) , 유병수 (서울대학교 건설환경공학부) , 김성렬 (서울대학교 건설환경공학부)

초록
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말뚝의 동적거동은 말뚝과 지반 사이의 동적 상호작용에 큰 영향을 받는다. 특히, 경사지반에 설치된 말뚝은 진동방향에 따른 지반저항력 차이, 지반 변위 등에 의해 말뚝-지반 동적상호작용이 매우 복잡해진다. 본 연구에서는 건조 사질토 경사지반에 설치된 단일말뚝과 2×2 무리말뚝에 대하여 동적 원심모형실험을 수행하였다. 그리고, 말뚝과 지반 변위 사이의 위상차 및 동적 p-y 곡선 등을 산정하여 경사지반, 단일말뚝과 무리말뚝, 입력가속도 진폭 등의 조건이 말뚝-지반 동적 상호작용에 미치는 영향을 분석하였다. 그 결과, 지반-말뚝 사이의 운동학적 힘이 말뚝의 동적거동에 큰 영향을 주며, 동적 p-y 곡선이 지반경사, 잔류변위, 운동학적 힘의 영향 등으로 매우 복잡한 형상을 보여주는 것으로 나타났다.

Abstract ▼ AI-Helper

Dynamic behavior of pile foundation is significantly influenced by the dynamic interaction between soil and pile. Especially, in the sloping ground, the soil-pile interaction becomes very complex due to different resistance according to loading direction, soil residual displacement and so on. In this study, dynamic centrifuge tests were performed on the piles in the sloping ground. The model structures consisted of a single pile and 2×2 group pile. The soil-pile interaction has been investigated considering various conditions such as slope, single and group piles, and amplitude of input motions. The phase differences between soil and pile displacement and dynamic p-y curves were evaluated. The analysis results showed that the pile behavior was largely influenced by the kinematic forces between soil and pile. In addition, the dynamic p-y curve showed the complex hysteresis loop due to the effect of slope, residual displacement, and kinematic forces.

주제어

표/그림 (12)

그림 Fig. 1. Inertial and kinematic forces acting on piles under dynamic loading (adopted from Kojima et al., 2014)
그림 Fig. 2. Layout of centrifuge test model : (a) side and (b) top view (model scale, mm)
표 Table 1. Material properties of pile and deck (in prototype scale)
그림 Fig. 3. Evaluation of flexural stiffness of a model pile
그림 Fig. 4. Input acceleration at container base
표 Table 2. Properties of model ground
그림 Fig. 5. Bending moment distribution obtained from centrifuge experiment
그림 Fig. 6. Time history of deck displacement
그림 Fig. 7. Definition of displacement phase difference
그림 Fig. 8. Phase difference between base and deck displacements
그림 Fig. 9. Dynamic experimental p-y loops (0.2 D depth)
그림 Fig. 10. Dynamic p-y loops at different depths

AI 본문요약
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가설 설정

말뚝과 지반의 변위는 흙의 강성, 말뚝-구조물의 휨강성, 그리고 입력지진파의 크기 등 여러 가지 요인들에 의해 영향을 받는다. 본 실험에서는 말뚝의 변위는 상판의 변위와 직접적으로 비례하고 지반의 변위는 입력파의 변위에 비례하는 것으로 가정하였다. 그러므로, 말뚝과 지반 사이의 운동학적 상관관계를 분석하기 위하여 상판의 변위와 입력파 변위를 분석하였다.

제안 방법

계측기는 말뚝체에 발생하는 휨모멘트 분포를 측정 하기 위한 변형률계, 상판의 수평변위 및 지표면 침하를 계측하는 LVDTs, 그리고 지반의 깊이별 가속도 분포와상판구조물의 가속도 측정을 위한 가속도계 등을 설치 하였다. 특히, 말뚝 변형률계의 선은 말뚝 내부의 빈 공간을 통해 말뚝 머리로 빼내어 주변 흙에 미치는 영향을 제거하였다.
그리고, 상부 구조물의 관성력을 모사하기 위하여 말뚝 두부에 알리미늄 상판을 고정하였다. 관성력과 운동학적 힘의 상호작 용은 상판의 변위와 토조 변위의 위상관계를 이용하여 분석하였다. 그리고, 말뚝의 휨모멘트와 지반 가속도 측정결과를 이용하여 동적 p-y 곡선을 산정하고 경사지반및 무리말뚝 효과가 말뚝-지반 상호작용에 미치는 영향을 분석하였다.
본 실험에서는 말뚝의 변위는 상판의 변위와 직접적으로 비례하고 지반의 변위는 입력파의 변위에 비례하는 것으로 가정하였다. 그러므로, 말뚝과 지반 사이의 운동학적 상관관계를 분석하기 위하여 상판의 변위와 입력파 변위를 분석하였다.
지진하중을 받는 무리말뚝을 대상으로 관성력과 운동학적 힘의 상관관계를 분석한 연구는 매우 부족한 실정이다. 그러므로, 본 연구에서는 경사지반에 설치된 단일말뚝과 무리말뚝에 대하여 동적원심모형실험을 수행 하고, 말뚝의 동적 p-y 곡선 및 말뚝의 관성력과 운동학적 힘의 상호작용을 분석하였다. 단일말뚝과 2열×2행무리말뚝을 동일한 토조에 함께 설치하였으며 경사지 반은 건조 실리카 모래로 조성하였다.
관성력과 운동학적 힘의 상호작 용은 상판의 변위와 토조 변위의 위상관계를 이용하여 분석하였다. 그리고, 말뚝의 휨모멘트와 지반 가속도 측정결과를 이용하여 동적 p-y 곡선을 산정하고 경사지반및 무리말뚝 효과가 말뚝-지반 상호작용에 미치는 영향을 분석하였다.
단일말뚝(SP)과 무리말뚝 중 2본(GP1, GP2)에 대하여 변형률계를 설치하여 휨모멘트를 측정하였다. 변형 률계는 말뚝 당 8쌍 또는 9쌍을 설치하였다.
단일말뚝과 2열×2행무리말뚝을 동일한 토조에 함께 설치하였으며 경사지 반은 건조 실리카 모래로 조성하였다.
3과 같이 보정 실험을 수행하여 산정하였다. 말뚝 선단을 수평으로 고정한 상태에서 말뚝 머리에 무게추를 매달면서 휨모멘트를 증가시켰다. 이 때 말뚝에서 계측된 변형률과 이론적으로 계산된 휨모멘트 값의 관계를 이용하여 휨강성을 결정하였다.
말뚝과 지반 사이의 동적 상호작용을 분석하기 위하여 말뚝 휨모멘트와 지반 가속도 계측자료 등을 이용하여 실험 p-y 곡선을 산정하였다. p는 말뚝과 지반 사이의 반력, y는 말뚝과 지반 사이의 상대변위로 정의된다.
말뚝과 지반의 운동학적 상호작용를 분석하기 위하여 Fig. 6의 상판과 입력파 변위에 대한 위상관계를 분석하였다. Fig.
모형체 제작의 순서는 ① 말뚝 선단을 토조 바닥면에 회전 고정시킴, ② 건조 낙사법을 이용하여 낙사장치의 노즐폭, 모래낙하높이, 이동속도 등을 조정하면서 상대밀도 약 50%의 균일한 지반 조성, ③ 지반 조성 중 계획된 위치에 가속도계 설치, ④ 진공청소기로 모래를 흡입하여 경사지반 제작(경사=27°), ⑤ 상판과 말뚝 머리부의 회전구속 연결, ⑥ 변위계 설치 등의 순서로 진행하였다.
모형체 제작을 위하여 Wood(2004)와 Madabhushi(2014)가 제안한 상사법 칙을 적용하였다. 본 논문에서 표시한 단위는 모두 상사 법칙을 적용하여 원형구조물의 값으로 환산하여 표기하였다.
본 연구에서는 건조 사질토 경사 지반에 설치된 단일 말뚝과 2×2 무리말뚝에 대한 원심모형실험을 수행하여 단일말뚝과 무리말뚝의 동적 거동과 지반-말뚝 상호작 용을 분석하였다.
실험 p-y 곡선을 산정하는 절차는 다음과 같다. 우선, 말뚝 변형률 측정값은 주파수 필터링 기법을 통해 여러 가지 전기적 신호에서 발생할 수 있는 측정 노이즈를제거하였다. Low-pass 필터링 기법을 적용하여 고주파 노이즈를 제거하였으며 사면 변위에 의해 발생하는 잔류 변형률 성분은 제거하지 않았다(Nguyen et al.
말뚝 선단을 수평으로 고정한 상태에서 말뚝 머리에 무게추를 매달면서 휨모멘트를 증가시켰다. 이 때 말뚝에서 계측된 변형률과 이론적으로 계산된 휨모멘트 값의 관계를 이용하여 휨강성을 결정하였다.
30g로 변화시키며 3가지 지진파를 순차적으로 가하였다. 지진하중 크기에 따른 말뚝거동 및 위상변화를 관찰하기 위해서 sine 파의 진폭을 선형적으로 증가시켰으며, sine 파의 주파수 1.5Hz는 일반적인 지진파의 주요 주파수 범위를 고려하여 결정하였다. Fig.
5Hz로 고정시킨 상태에서 진폭은 선형적으로 증가시켰다. 최대 가속도 진폭은 0.10g, 0.15g, 0.30g로 변화시키며 3가지 지진파를 순차적으로 가하였다. 지진하중 크기에 따른 말뚝거동 및 위상변화를 관찰하기 위해서 sine 파의 진폭을 선형적으로 증가시켰으며, sine 파의 주파수 1.
계측기는 말뚝체에 발생하는 휨모멘트 분포를 측정 하기 위한 변형률계, 상판의 수평변위 및 지표면 침하를 계측하는 LVDTs, 그리고 지반의 깊이별 가속도 분포와상판구조물의 가속도 측정을 위한 가속도계 등을 설치 하였다. 특히, 말뚝 변형률계의 선은 말뚝 내부의 빈 공간을 통해 말뚝 머리로 빼내어 주변 흙에 미치는 영향을 제거하였다.

대상 데이터

지반은 건조 실리카 모래로서 지반 경사는 27°이다. 모형 말뚝은 알루미늄 관으로 제작하였으며, 제원은 외경 25mm, 두께 2mm, 길이 530mm이며 상사법칙을 적용한 원형말뚝의 치수는 외경 0.85 m, 두께 68 mm, 길이 18m 에 해당한다. 본 연구는 횡방향 지진력에 대한 말뚝의 휨강성이 중요하므로 휨강성에 대한 상사법칙을 적용 하였다.
본 실험은 한국과학기술원(KAIST)에서 보유하고 있는 원심모형실험 시설을 이용하였다. 본 시험기의 회전 반경은 5m, 최대 원심력은 240 g-ton을 가할 수 있다.
무리말뚝의 상판(Deck 1)은 현장 잔교식 안벽의 말뚝 1본 당 작용하는 하중을 고려하여 상판의 두께를 결정하였다. 상판(Deck 1)은 가로와 세로 각각 7.14m 의 정방향 형상으로 두께는 1.97m이며, 밀도 2.69ton/m 3 의 알루미늄판을 이용하여 제작하였다. 단일말뚝의 상판(Deck 2)은 무리말뚝에 적용된 상판질량의 1/4을 적용하여 말뚝 1본당 작용하는 축하중은 동일하다.
실험에 사용한 토조는 ESB(Equivalent Shear Beam) 토조이다. ESB 토조는 강성링들 사이에 고무를 적층하여 제작한다.
토조의 크기는 모형스케일로 49cm(폭) × 49cm(길이) × 63cm(높이) 이다.

데이터처리

Fig. 9와 Fig. 10에서 Yoo 등(2013)이 단일말뚝에 대하여 제안한 동적 p-y 곡선을 점선으로 표시하고 본 실험의 결과와 비교하였다. Yoo 등(2013)은 수평지반에 설치된 단일말뚝에 대한 원심모형실험을 수행하여 동적 p-y 곡선 산정식을 제안한 바 있다.

이론/모형

우선, 말뚝 변형률 측정값은 주파수 필터링 기법을 통해 여러 가지 전기적 신호에서 발생할 수 있는 측정 노이즈를제거하였다. Low-pass 필터링 기법을 적용하여 고주파 노이즈를 제거하였으며 사면 변위에 의해 발생하는 잔류 변형률 성분은 제거하지 않았다(Nguyen et al., 2018). 필터링된 변형률 값은 보정계수를 곱하여 각 깊이에서의 휨모멘트 값 M_(i) 를 계산하였다.
(2010)과 Haiderali and Madabhushi(2016)는 여러 형태의 휨모멘트 곡선식을 비교한 결과 cubic spline 곡선식이 가장 좋은 결과를 준다고 제안하였다. 그러므로 본 연구에서는 cubic spline 곡선식을 적용하여 p-y 곡선을 산정하였다. p-y 곡선 산정을 위해 적용한 경계조건 및 가정사항은 다음과 같다.
실험에 적용된 원심가속도는 34g로서 이는 모형과 원형 사이의 길이 상사비 34에 해당한다. 모형체 제작을 위하여 Wood(2004)와 Madabhushi(2014)가 제안한 상사법 칙을 적용하였다. 본 논문에서 표시한 단위는 모두 상사 법칙을 적용하여 원형구조물의 값으로 환산하여 표기하였다.
85 m, 두께 68 mm, 길이 18m 에 해당한다. 본 연구는 횡방향 지진력에 대한 말뚝의 휨강성이 중요하므로 휨강성에 대한 상사법칙을 적용 하였다. 무리말뚝의 상판(Deck 1)은 현장 잔교식 안벽의 말뚝 1본 당 작용하는 하중을 고려하여 상판의 두께를 결정하였다.

성능/효과

(1) 무리말뚝의 최대 휨모멘트는 단일말뚝과 비교하여 진폭 0.10g, 0.15g, 0.30g에서 각각 평균 약 0.5배, 1.74배, 3.3배로 증가하였다. 입력가속도 진폭이 작은 경우(0.
(2) 입력가속도 진폭이 최대가 되었을 때 무리말뚝과 단일말뚝 상판변위는 입력파 변위에 대하여 평균적으로 80°와 180°의 위상각 차이가 발생하였다.
(3) 단일말뚝과 무리말뚝의 운동학적 힘의 차이에 의해 단일말뚝의 동적 p-y 곡선은 무리말뚝과 비교하여 곡선의 지반 강성과 최대 정점값이 작게 발생하였다. 그리고, 동적 p-y 곡선은 지반 경사(진동방향에 따른 지반 저항력 차이), 지반의 잔류변위, 단일말뚝과 무리말뚝의 운동학적 힘(말뚝 모멘트 발생크기의 차이) 등 다양한 요인에 의해 매우 복잡한 형상을 보이게 된다.
그 결과 벽체의 관성력과 동적 토압은 초기에 관성력과 180° 위상차를 보이지만 배면지반 내 과잉간극수압이 증가하면서 배면지반이 연약해지면 동적 토압이 관성력과 동일한 위상으로 변하는 것을 관찰하였다.
(2017) 등은 일련의 원심모형실험을 수행하여 지진하중을 받는 단일말뚝의 관성력과 운동 학적 힘에 대하여 연구하였다. 그 결과, 상부구조물의 관성력에 의한 말뚝 변위와 지반변위에 의한 운동학적 힘은 초기에는 반대 위상이었지만 지반 액상화가 발생한 이후에는 동일한 위상으로 변하는 것을 관찰하였다. 이는 이전의 연구자들이 중력식 안벽에서 관찰한 벽체 관성력과 배면 토압 사이의 위상변화와 동일한 경향이다.
전체적인 경향을 보면 무리말뚝 상판과 단일말뚝 상판의 변위는 서로 반대의 위상차를 보여주고 있으며 입력가속도 진폭이 증가하면서 위상차가 점차 감소하였다. 그리고, 0.10g일 때 무리말뚝과 단일말뚝의 상판 변위 진폭은 유사하지만 0.15g와 0.30g일 때 무리말뚝의 변위진폭이 단일말뚝보다 크게 증가하였다. Fig.
10g의 결과와 유사하게 1사분면(+y 값, +p 값)과 3사분면(-y 값, -p 값)에 정점이 위치하며 대칭 형상을 보여주지만, 무리말뚝의 p-y 곡선은 경사 하향으로 편향된 형태를 보여준다. 단일말 뚝과 무리말뚝의 p-y 곡선 형상을 보면 말뚝이 지반 경사 상향으로 움직일 때(+y 값)의 지반 저항력(p)의 최대 크기는 하향으로 움직일 때(-y 값)와 비교하여 크게 증가하였으며 경사 상향의 변위(+y)값이 경사 하향 변위 (-y)와 비교하여 크게 감소하였다. 이것은 지반 경사의 영향으로 말뚝이 경사 상향으로 움직일 때의 지반저항 력이 경사 하향으로 움직일 때의 지반저항력과 비교하여 증가하였기 때문으로 판단된다.
또한, 진동 중 경사 하향의 지반 잔류변위가 발생하면서 말뚝을 하향으로 밀어주는 힘이 증가하면서 곡선의 p값이 상향으로 증가 하였다.
30g일 때 단일말뚝과 무리말뚝의 최대 휨모멘트 분포 곡선이다. 무리말뚝(GP1, GP2)의 최대 휨모멘트는 단일말뚝(SP)과 비교하여 진폭 0.10g, 0.15g, 0.30g에서 각각 평균 약 0.5배, 1.74배, 3.3배로 증가하였다.
이와 같이 본 실험의 p-y 곡선은 지반 경사(진동방향에 따른 지반 저항력 차이), 지반의 잔류변위, 단일말뚝 과 무리말뚝의 운동학적 힘(말뚝 모멘트 발생크기의 차이) 등 다양한 요인에 의해 매우 복잡한 형상을 보이게된다.
30g일 때 단일말뚝과 무리말뚝 상판의 변위 시간이력 이다. 전체적인 경향을 보면 무리말뚝 상판과 단일말뚝 상판의 변위는 서로 반대의 위상차를 보여주고 있으며 입력가속도 진폭이 증가하면서 위상차가 점차 감소하였다. 그리고, 0.
30g일 때 52mm와 28mm 발생하였다. 즉, 0.10g일 때무리말뚝의 잔류변위는 단일말뚝보다 1mm 작았지만, 0.15g와 0.30g일 때 무리말뚝의 잔류변위는 단일말뚝과 비교하여 평균적으로 각각 1.5배와 1.9배로 증가하였다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	잔교식 안벽의 일반적인 형태는 어떻게 구성하나?	잔교식 안벽은 화물 운송을 위한 상판을 수심이 깊은 해상까지 연결하고, 이 상판은 말뚝구조물로 지지된다. 잔교식 안벽의 일반적인 형태는 말뚝 또는 기둥(column)으로 지지되는 상판(deck), 뒤채움을 위한 옹벽 및 제방으로 구성되며, 때로는 횡방향력에 효과적으로 저항하기 위해 경사말뚝을 설치하기도 한다.
	ESB(Equivalent Shear Beam) 토조 모형제작 순서는?	모형지반에 이용된 흙은 건조 실리카 모래로서 Table 2에 흙의 물성값을 정리하였다. 모형체 제작의 순서는 ① 말뚝 선단을 토조 바닥면에 회전 고정시킴, ② 건조 낙사법을 이용하여 낙사장치의 노즐폭, 모래낙하높이, 이동속도 등을 조정하면서 상대밀도 약 50%의 균일한 지반 조성, ③ 지반 조성 중 계획된 위치에 가속도계 설치, ④ 진공청소기로 모래를 흡입하여 경사지반 제작(경사=27°), ⑤ 상판과 말뚝 머리부의 회전구속 연결, ⑥ 변위계 설치 등의 순서로 진행하였다.
	말뚝으로 지지되는 항만 구조물로서 항만 화물의 운송에 이용되는 중요 구조물은 무엇인가?	잔교식 안벽은 말뚝으로 지지되는 항만 구조물로서 항만 화물의 운송에 이용되는 중요 구조물이다. 잔교식 안벽은 화물 운송을 위한 상판을 수심이 깊은 해상까지 연결하고, 이 상판은 말뚝구조물로 지지된다.

참고문헌 (20)

Al Atik, L. and Sitar, N. (2010), "Seismic Earth Pressures on Cantilever Retaining Structures", Journal of geotechnical and geoenvironmental engineering, Vol.136, No.10, pp.1324-1333.

상세보기
American Petroleum Institute (API) (2000), Recommended practices for planning, designing and constructing fixed offshore platforms, API Recommendation Practice 2A (RP 2A), 21th edn, Washington, DC.
Brandenberg, S.J., Wilson, D.W., and Rashid, M.M. (2010), "Weighted Residual Numerical Differentiation Algorithm Applied to Experimental Bending Moment Data", Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, Vol.136, No.6, pp.854-863.

상세보기
Brown, D.A., Morrison, C., and Reese, L.C. (1988), "Lateral Load behavior of Pile Group in Sand", Journal of Geotechnical Engineering, Vol.114, No.11, pp.1261-1276.

상세보기
Choi, J.I., Kim, M.M., and Brandenberg, S.J. (2015), "Cyclic p-y Plasticity Model Applied to Pile Foundations in Sand", Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, Vol.141, No.5, pp.04015013.

상세보기
Haiderali, A.E. and Madabhushi, G. (2016), "Evaluation of Curve Fitting Techniques in Deriving p-y Curves for Laterally Loaded Piles", Geotechnical and Geological Engineering, Vol.34, No.5, pp.1453-1473.

상세보기
Kim, S.R., Kwon, O.S., and Kim, M.M. (2004), "Evaluation of Force Components Acting on Gravity Type Quay Walls during Earthquakes", Soil Dynamics and Earthquake Engineering, Vol.24, No.11, pp.853-866.

상세보기
Kojima, K., Fujita, K., and Takewaki, I. (2014), "Unified Analysis of Kinematic and Inertial Earthquake Pile Responses via the Single-input Response Spectrum Method", Soil Dynamics and Earthquake Engineering, Vol.63, pp.36-55.

상세보기
Madabhushi, G. (2014), Centrifuge Modelling for Civil Engineering, CRC Press.
Matlock, H. and Reese, L.C. (1960), "Generalized Solutions for Laterally Loaded Piles", Journal of the Soil Mechanics and foundations Division, Vol.86, No.5, pp.63-94.
Matlock, H. (1970), "Correlations for design of laterally loaded piles in soft clay", Offshore Technology in Civil Engineering Hall of Fame Papers from the Early Years, pp.577-594.
Ministry of Land, Infrastructure and Transport (1999), Korean Seismic Design Guideline (in Korean).
Nakamura, S. (2006), "Reexamination of Mononobe-Okabe Theory of Gravity Retaining Walls Using Centrifuge Model Tests", Soils and foundations, Vol.46, No.2, pp.135-146.

상세보기
Nguyen, B.N., Tran, N.X., Han, J.T., and Kim, S.R. (2018), "Evaluation of the Dynamic p-yp Loops of Pile-supported Structures on Sloping Ground", Bulletin of Earthquake Engineering, Vol.16, No.12, pp.5821-5842.

상세보기
Reese, L.C. and Welch, R.C. (1975), "Lateral Loading of Deep Foundations in Stiff Clay", Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, Vol.101, No.7, pp.633-649.
Shin, E.C., Shin, H.S., and Park, J.J. (2019), "Numerical Simulation and Shaking Table Test of Geotextile Bag Retaining Wall Structure", Environmental Earth Sciences, Vol.78, No.16, pp.507.

상세보기
Wood, D.M. (2004), Geotechnical modeling, CRC Press.
Yang, E.K., Jeong, S.S., Kim, J.H., and Kim, M.M. (2011), "Dynamic p-y Backbone Curves from 1g Shaking Table Tests", KSCE Journal of Civil Engineering, Vol.15, No.5, pp.813-821.

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Yoo, M.T., Choi, J.I., Han, J.T., and Kim, M.M. (2013), "Dynamic p-y Curves for Dry Sand by Dynamic Centrifuge Tests", Journal of Earthquake Engineering, Vol.17, No.7, pp.1082-1102.

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Yoo, M.T., Han, J.T., Choi, J.I., and Kwon, S.Y. (2017), "Development of Predicting Method for Dynamic Pile behavior by Using Centrifuge Tests Considering the Kinematic Load Effect", Bulletin of Earthquake Engineering, Vol.15, No.3, pp.967-989.

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표제어: PCR

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용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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