[논문]F316 오스테나이트 스테인리스강의 상변태 및 입계부식저항성에 미치는 입열의 영향

정규석; 이인성; 김순태

doi:10.14773/cst.2020.19.3.146

[국내논문] F316 오스테나이트 스테인리스강의 상변태 및 입계부식저항성에 미치는 입열의 영향
Effects of Heat Inputs on Phase Transformation and Resistance to Intergranular Corrosion of F316 Austenitic Stainless Steel 원문보기

Corrosion science and technology, v.19 no.3, 2020년, pp.146 - 155

정규석 (KEPCO E&C, 기계배관) , 이인성 (연세대학교 공학연구원, 철강연구소) , 김순태 (연세대학교 공학연구원, 철강연구소)

Abstract ▼ AI-Helper

To elucidate the effect of heat inputs on phase transformation and resistance to intergranular corrosion of F316 austenitic stainless steel (ASS), thermodynamic calculations of each phase and time-temperature-transformation diagram were conducted using JMaPro simulation software, oxalic acid etch test, double-loop electrochemical potentiokinetic reactivation test (DL-EPR), field emission scanning electron microscopy with energy dispersive spectroscopy, and transmission electron microscopy analyses of Cr carbide (Cr23C6), austenite phase and ferrite phase. F316 ASS containing a relatively low C content of 0.043 wt% showed a slightly sensitized microstructure (acceptably dual structure) due to a small amount of Cr carbide precipitated at heat affected zone irrespective of heat inputs. Based on results of DL-EPR test, although heat input was increased, the ratio of Ir to Ia was only increased very slightly due to a slight sensitization. Therefore, heat inputs have little influences on resistance to intergranular corrosion of F316 austenitic stainless steel containing 0.043 wt% C.

주제어

표/그림 (16)

표 Table 1 Chemical composition of ASTM A182-F316 austenitic stainless steel-hot rolled bar (wt%)
$Fig. 1 Thermodynamic calculation of the mole fraction vs. temperature of each phase in F316 austenitic stainless steel using a JMATPRO simulation software.$ 그림 Fig. 1 Thermodynamic calculation of the mole fraction vs. temperature of each phase in F316 austenitic stainless steel using a JMATPRO simulation software.
$Fig. 2 Extended view of Figure 1: thermodynamic calculation of the mole fraction vs. temperature of the phases (M23C6, M2(C, N), σ-phase, χ-phase) in F316 austenitic stainless steel using the JMATPRO simulation software.$ 그림 Fig. 2 Extended view of Figure 1: thermodynamic calculation of the mole fraction vs. temperature of the phases (M₂₃C₆, M₂(C, N), σ-phase, χ-phase) in F316 austenitic stainless steel using the JMATPRO simulation software.
$Table 2 Thermodynamic calculation of the mole fraction vs. temperature of the phases (M23C6, M2(C, N), σ-phase, χ-phase) in F316 austenitic stainless steel using a JMATPRO simulation software$ 표 Table 2 Thermodynamic calculation of the mole fraction vs. temperature of the phases (M₂₃C₆, M₂(C, N), σ-phase, χ-phase) in F316 austenitic stainless steel using a JMATPRO simulation software
그림 Fig. 3 Thermodynamic calculation of TTT diagram for M₂₃C₂₆, M₂(C, N), σ-phase and χ-phase of 0.1 and 0.5 wt% in F316 austenitic stainless steel using the JMATPRO simulation software.
그림 Fig. 4 Thermodynamic calculation of TTT noses for M₂₃C₂₆, M₂(C, N), σ-sigma and χ-chi phases of 0.1 and 0.5 wt% in F316 austenitic stainless steel using the JMATPRO simulation software.
그림 Fig. 5 Effect of heat inputs on the optical microstructures of F316 austenitic stainless steel welds etched with 10 wt% oxalic acid according to ASTM A262-practice A.
그림 Fig. 6 FE SEM-EDS analysis of δ-ferrite and γ-austenite in the wed metal of F316 austenitic stainless steel welds etched with 10 wt% oxalic acid according to ASTM A 262-practice A.
그림 Fig. 7 FE SEM microstructures of the base metal in F316 austenitic stainless steel welds etched with 10 wt% oxalic acid according to ASTM A262-practice A.
그림 Fig. 8 FE SEM microstructures of the heat affected zone of F316 austenitic stainless steel welds etched with 10 wt% oxalic acid according to ASTM A262-practice A.
그림 Fig. 9 TEM-EDS analysis of (Cr, Fe, Mo, V) C carbide using a replica technique at different locations in heat affected zone of F316 stainless steel welded with the heat input of 70 kJ/inch: (a) image of (× 1,100 magnification), (b) extended view (× 56,000 magnification) of (a), and (c) EDS analysis of a carbide.
그림 Fig. 10 TEM elemental mapping of (Cr, Fe, Mo, V) C carbide using a replica technique in the heat affected zone of F316 stainless steel welded with heat input of 70 kJ/inch: (a-1) image of (× 1,100 magnification), (b) extended view (× 56,000 magnification) of (a-1), and (b) TEM elemental mapping.
그림 Fig. 11 The DL-EPR behavior of the Base Metal and heat affected zone of F316 austenitic stainless steel in 0.5 mol/L H₂SO₄ + 0.01 mol/L KSCN + 0.5 mol/L NaCl at 30 ℃.
표 Table 3 The ratio of Ir to Ia for base metal and heat affected zone in 0.5 mol/L H₂SO₄ + 0.01 mol/L KSCN + 0.5 mol/L NaCl at 30 ℃ measured from DL-EPR test
그림 Fig. 12 The ratio of Ir to Ia for the base metal and heat affected zone in 0.5 mol/L H₂SO₄ + 0.01 mol/L KSCN + 0.5 mol/L NaCl at 30 ℃ obtained from DL-EPR test.
그림 Fig. 13 FE-SEM analysis on the intergranular corrosion behavior at the base metal and heat affected zone of 316F austenitic stainless steel welds after the double loop electrochemical potentiokinetic reactivation test in 0.5 mol/L H₂SO₄ + 0.01 mol/L KSCN + 0.5 mol/L NaCl at 30 ℃.

AI 본문요약
AI-Helper

* AI 자동 식별 결과로 적합하지 않은 문장이 있을 수 있으니, 이용에 유의하시기 바랍니다.

제안 방법

5는 ASTM A 262 practice A에 따라 10 wt% 옥살산에 전해 에칭된 F316 강의 WM 및 HAZ의 광학현미경 미세조직에 미치는 입열의 영향을 나타낸 것이다. ASTM A 262 practice A에 따른 WM, HAZ 및 BM의 광학현미경 미세조직에 대한 합부판정은 FE SEM-EDS의 미세조직 분석결과를 보조 데이터로 하여 판정할 것이다.
11은 보완된 부식용액에서 F316 오스테나이트 스테인리스강의 BM 대비 HAZ의 전기화학 동전위 재활성화 거동에 미치는 입열의 영향을 나타낸 것이다. Cr 고갈 구역 으로 인하여 발생한 예민화 정도를 지시하는 Ir/Ia 비율의 값을 BM 대비 입열에 따른 HAZ에 대해 계산하였다. Table 3과 Fig.
F316 판재를 T.I.G. 다층 용접(multi-pass welding)할 때 용접 금속(weld metal, WM)의 응고 모드 및 열영향부 (heat affected zone, HAZ)에서 형성되는 내식성과 충격 인성을 저하시키는 Cr 탄화물(Cr23C6), Cr 질화물(Cr2N) 과 금속간 화합물의 일종인 시그마(sigma, σ), 카이(chi, χ)에 대한 석출 온도 및 시간을 예측하기 위해 JMatPro 모사 소프트웨어를 이용하여 상태도(phase diagram) 및 시간 온도변태(time temperature transformation, TTT) 거동을 열역학적으로 계산하였다.
상기의 열간압연 환봉을 선반 밀링을 이용하여 두께 10 ∼ 12 mm, 폭 40 mm 및 길이 300 ∼ 375 mm의 판재를 제작 하였으며, 선반 밀링 작업 중에 형성된 가공 응력, 석출물 및 마르텐사이트 조직을 제거하기 위하여 1,050 ℃에서 30 분 유지 후 수냉하였다. 그리고 고용화 열처리 동안에 형성된 산화 스케일을 제거하기 위하여 산세정처리를 행하였다.
5 min)을 행한 후 열영향부에 석출한 크롬 탄화물(Cr₂₃C₆) 및 용접 금속에 형성된 페라이트 (δ-ferrite)를 광학현미경 및 전계 방사형 주사전자현미경 (field emission scanning electron microscope-energy dispersive spectrum, FE SEM-EDS)을 이용하여 분석하였다. 그리고, 투과전자현미경 레프리카(transmission electron microscope-replica, TEM-replica) 기술을 이 용하여 HAZ에 형성된 Cr₂₃C₆의 주요 성분인 Cr, Fe, Mo, 및 C에 대해 원소 매핑(elemental mapping)을 행하여 크롬 탄화물을 확인하였다.
상기의 열간압연 환봉을 선반 밀링을 이용하여 두께 10 ∼ 12 mm, 폭 40 mm 및 길이 300 ∼ 375 mm의 판재를 제작 하였으며, 선반 밀링 작업 중에 형성된 가공 응력, 석출물 및 마르텐사이트 조직을 제거하기 위하여 1,050 ℃에서 30 분 유지 후 수냉하였다.
오스테나이트 스테인리스강의 상변태 및 입계부식 저항성에 미치는 입열의 영향을 규명하기 위해 JMatPro 모사 소프트웨어(version 6.1)를 이용하여 석출상의 열역학 계산, 광학현미경/전계방사형주사전자현미경/투과전자현미경을 이용하여 미세조직 분석 및 입계부식 저항성을 정량화하기 위한 전기화학 동전위 재활성화 시험을 수행한 결과 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
용접 입열이 모재(base metal, BM) 대비 HAZ의 입계부식 저항성에 미치는 영향을 평가하기 위해 전기화학 동전위 재활성화(double-loop electrochemical potentiokinetic reactivation, DL-EPR) 시험을 행하였다. 용접하는 동안 HAZ에 형성된 Cr 탄화물(Cr₂₃C₆) 주변의 Cr 고갈 구역의 예민화 정도(degree of sensitization, DOS)에 미치는 용접 입열의 영향을 규명하기 위해 ISO 12732에서 규정한 0.
용접 입열이 용접재의 미세조직에 미치는 영향을 살펴보기 위해, ASTM A262 practice에 따라 10 wt% 옥살산을 이용하여 전해 에칭(1 A/㎠, 1.5 min)을 행한 후 열영향부에 석출한 크롬 탄화물(Cr23C6) 및 용접 금속에 형성된 페라이트 (δ-ferrite)를 광학현미경 및 전계 방사형 주사전자현미경 (field emission scanning electron microscope-energy dispersive spectrum, FE SEM-EDS)을 이용하여 분석하였다.
6 kJ/cm)로 용접하였으며, 층 간 패스 최대 온도(interpass temperature)는 최대 170 °C 를 준수하였다. 용접이 완료된 후에 용접부 건전성을 평가 하기 위하여 방사선투과시험(radiographic test, RT) 검사를 수행하였으며, 이 결과를 바탕으로 용접 결함이 발생하지 않도록 용접시험편을 가공하였다.
용접하는 동안 HAZ에 형성된 Cr 탄화물(Cr23C6) 주변의 Cr 고갈 구역의 예민화 정도(degree of sensitization, DOS)에 미치는 용접 입열의 영향을 규명하기 위해 ISO 12732에서 규정한 0.5 mol/L H2SO4 + 0.01 mol/L KSCN의 부식 용액에 0.5 mol/L NaCl을 첨가하여 30 °C에서 시험을 행하여, 역 방향으로 스캔하여 측정된 최대 전류밀도(Ir) 대 순방향으로 스캔하여 측정된 최대 전류밀도(Ia)의 비율을 토대로 예민화 정도에 따른 입계부식 저항성을 평가하였다.
용접하는 동안 열영향부에 형성된 Cr 탄화물(Cr23C6) 주변의 Cr 고갈 구역의 예민화도(degree of sensitization, DOS)에 미치는 용접 입열의 영향을 규명하기 위해 ISO 12732에서 규정한 0.5 mol/L H2SO4 + 0.01 mol/L KSCN의 부식 용액에 0.5 mol/L NaCl을 첨가하여 30 °C에서 시험을 수행하였다.
이번 연구에서는 0.045 wt% 탄소를 함유한 F316 오스테나이트 스테인리스강의 상변태 및 입계부식 저항성에 미치는 입열의 영향을 규명하기 위해 JMatPro 모사 소프트웨어를 이용하여 석출상의 열역학 계산, 광학현미경/전계방사형 주사전자현미경/투과전자현미경을 이용하여 미세조직 분석 및 입계부식 저항성을 정량화하기 위한 전기화학 동전위 재활성화 시험을 수행하였다.
재료의 건전성 평가를 위하여 원자력발전소 규제 요건인 표준용접절차서(welding procedure specification, WPS)에서 규정한 입열인 최대 60 kJ/inch (23.6 kJ/cm) 보다 작은 50 kJ/inch (19.7 kJ/cm)와 큰 70 kJ/inch (27.6 kJ/cm)로 용접하였으며, 층 간 패스 최대 온도(interpass temperature)는 최대 170 °C 를 준수하였다.
현 JMatPro 모사 소프트웨어(Version 6.1)을 이용하여 F316 오스테나이트 스테인리스강의 온도에 따른 각종 석출 상들에 대해 열역학 계산을 한 결과는 다음과 같았다 (Fig. 1). 첫째, 액상으로부터 δ-페라이트 초정이 약 1,440 °C에서 형성되었음을 알 수 있다.

이론/모형

위에서 제작한 F316 판재를 ER316 용접봉을 사용하여 T.I.G. (tungsten inert gas) 방법으로 용접하였다. 용접 조건은 보호가스(torch, back)는 Ar 가스(11 ℓ/min)를 사용하였고, 개선 각도는 60° 였으며, Root gap은 2.

성능/효과

(1) JMatPro 모사 소프트웨어를 이용하여 0.043 wt% 탄소를 함유한 F316 오스테나이트 스테인리스강의 석출상에 대해 열역학적으로 계산한 결과, 첫째, 액상으로부터 초정 δ-페라이트가 형성되고, 온도가 감소 함에 따라 γ-오스테나이트로 변태하는 것으로 보아 응고 모드는 FA (ferrite austenite) mode 이었다.
(2) 광학현미경, 전계방사형 주사전자현미경 및 투과전자 현미경 미세조직 분석 결과, F316 오스테나이트 스테인리스강 용접재의 열영향부에 석출된 크롬 탄화물의 석출 정도는 입열의 증가에 따라 약간 증가하였으나, 그 증가 정도는 미미하였으며, 입열에 관계없이 합격 혼합 조직(dual structure)을 나타내었다. 한편, 용접 금속은 입열에 관계없이 오스테나이트 기지금속과 페라이트 계면에 계단(step)이 있는 isolated ferrite pools의 합격 미세조직을 나타내었다.
(3) 전기화학 동전위 재활성화 시험 결과, 크롬 탄화물의 석출 정도를 지시하는 예민화도와 연계된 Ir/Ia가 입열이 50 kJ/inch에서 70 kJ/inch로 증가함에 따라 0.7%에서 1.45%로 증가하였지만, 그 증가 정도는 미미하여 입계부식 저항성에 큰 영향을 주지 않았다. 이는 F316 강이 0.
0.03 wt% 이하의 저탄소 보다 약간 높은 0.043 wt% 탄소를 함유한 F316 오스테나이트 스테인리스강에 대해 열역학적으로 계산된 0.1 wt% 및 0.5 wt%의 탄화물 (M₂₃C₆)을 석출시키기 위한 TTT nose의 결과를 토대로 판단할 때, T.I.G. 다층 용접은 공기 중에서 작업을 하기 때문에, 즉, 공냉(air cooling) 효과에 의해 냉각 속도가 비교적 빠르기 때문에 HAZ에서 내식성 및 충격인성을 저해하는 탄화물(M₂₃C₆)이 거의 형성되지 않는 것으로 예측할 수 있다. 하지만, WPS에 의거하여 용접 입열(최대 60 kJ/inch)과 층간 패스온도(최대 170 °C)의 규정을 준수하지 않을 경우 WM 및 HAZ에서 유해한 상들이 형성되어 내식성 및 기계적 성질을 감소시킬 수 있기 때문에 이에 대한 검증 시험이 필요하다고 생각된다.
9). Fig. 9에서 분석된 탄화물과 그 주변의 석출물에 대해 Cr, Fe, Mo, V 및 C에 대해 TEM-replica 기술을 이용하여 원소 맵핑을 시도한 결과(Fig. 10), 모든 석출물들이(Cr, Fe, Mo, V) C의 탄화물들로 분석되었다.
가장 왼쪽 상단에 위치한 0.1 wt%의 탄화물(M23C6) 을 석출시키기 위한 TTT nose는 870 °C에서 0.35 시간(21.18분)을 나타내고 있는 것으로 계산되었으며, 0.5 wt%의 탄화물(M23C6)을 석출시키기 위한 TTT nose는 850 °C에서 3.32 시간(199.2분)의 장시간을 나타내고 있는 것으로 계산되었다(Fig. 4).
넷째, 내식성 및 충격인성을 저해하는 시그마 (sigma, σ) 및 카이(chi, χ)의 초기 형성 최고 온도는 각 각 670 °C, 840 °C 였으며, 석출 함량은 각각 0.14 wt%, 0.16 wt%로 계산되었다(Fig. 2, Table 2).
넷째, 액상으로부터 초정 δ-페라이트가 형성되고, 온도가 감소함에 따라 γ-오스테나이트로 변태하는 것으로 보아 응고 모드는 FA (ferrite austenite) mode임을 알 수 있다.
둘째, TTT nose는 M23C6, χ, σ, M2(C,N)의 순서로 오른쪽 하단으로 더욱 이동한 것으로 보아, 탄화물 (M23C6)이 다른 상들보다 석출에 가장 민감하였으나, T.I.G. 다층 용접시에 공냉에 의해 냉각 속도가 비교적 빠르기 때문에 열영향부에서 내식성을 저해하는 탄화물이 거의 형성되지 않을 것으로 예측되었다.
둘째, 탄화물(M23C6)의 초기 형성 최고 온도는 940 °C 였으며, 석출 함량은 0.02 wt%로 계산되었다(Fig. 2, Table 2).
13은 전기화학 동전위 재활성화 거동 시험 후 FE SEM을 이용하여 모재 대비 입열에 따른 열영향부의 입계부식 거동을 분석한 것이다. 모재와 비교해서 열영향부는 용접입열이 증가할수록 Cr 탄화물 주변의 Cr 고갈 구역이 증가함으로써 이 구역에서 입계부식이 보다 더 발생하였으 며, 입내에서 공식이 발생하였음을 알 수 있었다.
셋째, 1,390 °C에 도달했을 때 액상은 모두 고상인 30.3 wt% δ-페라이트와 69.7 wt% γ-오스테나이트로 변태하였다.
셋째, 탄질화물(M2(C, N))의 초기 형성 최고 온도는 800 °C 였으며, 석출 함량은 0.04 wt%로 계산되었다(Fig. 2, Table 2).
열역학적으로 계산한 Fig. 1의 상태도로부터 첫째, T.I.G. 다층 용접재의 용접금속에서 γ-오스테나이트 기지금속에 δ-페라이트 형성이 가능하다는 것을 예측할 수 있었다.
)이 좀더 석출한 것에 기인하여 결정입계에 홈이 보다 많이 불연속적으로 형성된 혼합 조직을 나타내고 있으나 합격 미세 조직이었다. 열영향부에 형성된 석출물을 TEM-EDS를 이용하여 분석한 결과, (Cr, Fe, Mo, V) C의 탄화물로 밝혀졌다(Fig. 9). Fig.
첫째, 액상으로부터 δ-페라이트 초정이 약 1,440 °C에서 형성되었음을 알 수 있다.
최대 δ -페라이트 형성 함량은 약 1,436 ° C에서 약 36 wt%으로 계산되었다.
WM의 광학현미경 미세조직들은 입열에 관계없이 마치 interdendritic ditches의 불합격 조직처럼 나타났다. 하지만 FE SEM-EDS 미세조직에 미치는 입열의 영향을 살펴본 결과, 입열에 관계 없이 오스테나이트 기지금속과 페라이트 계면에 계단(step) 이 있는 isolated ferrite pools로 나타났으며, 합격 미세 조직임을 알 수 있었다. 즉, δ-페라이트에 홈(ditch)이 없는 양호한 미세조직이라는 것이 판명되었다(Fig.

후속연구

(4) 0.043 wt%의 비교적 낮은 탄소를 함유하고 있는 F316 강의 용접입열(50 kJ/inch와 70 kJ/inch의 두 가지 조건만 적용)에 따른 크롬 탄화물의 석출과 연계된 입계부식 저항성에 미치는 영향에 대한 연구를 수행하였으나, 향후 동일 또는 유사한 재료에 대해서 실제 산업 현장에 공통적으로 적용할 수 있는 검증된 미세조직 및 입계부식 자료의 데이터 베이스 (data base, DB) 구축을 위하여 보다 다양한 분야 (화력, 석유화학 등)의 사용환경 조건에 대해서도 오스테나이트 스테인리스강 입계부식 저항성에 미치는 열영향에 대한 연구가 필요할 것으로 판단된다.
하지만, WPS에 의거하여 용접 입열(최대 60 kJ/inch)과 층간 패스온도(최대 170 °C)의 규정을 준수하지 않을 경우 WM 및 HAZ에서 유해한 상들이 형성되어 내식성 및 기계적 성질을 감소시킬 수 있기 때문에 이에 대한 검증 시험이 필요하다고 생각된다.

참고문헌 (19)

V. Moura, A. Y. Kina, S. S. M. Tavares, L. D. Lima, and F. B. Mainier, J. Mater. Sci., 43, 536 (2008). https://doi.org/10.1007/s10853-007-1785-5

상세보기
S. Yang, Z. J. Wang, H. Kokawa, and Y. S. Sato, J. Mater. Sci., 42, 847 (2007). https://doi.org/10.1007/s10853-006-0063-2

상세보기
S. M. Bruemmer, B. W. Arey, and L. A. Charlot, Corrosion, 48, 42 (1992). https://doi.org/10.5006/1.3315917

상세보기
M. H. Lewis and B. Hattersley, Acta Metall., 13, 1159 (1965). https://doi.org/10.1016/0001-6160(65)90053-2

상세보기
R. Singh, S. G. Chowdhury, B. R. Kumar, S. K. Das, P. K. De, and I. Chattoraj, Scripta Mater., 57, 185 (2007). https://doi.org/10.1016/j.scriptamat.2007.04.017

상세보기
G. H. Aydogdu and M. K. Aydinol, Corros. Sci., 48, 3565 (2006). https://doi.org/10.1016/j.corsci.2006.01.003

상세보기
D. N. Wasnik, V. Kain, I. Samajdar, B. Verlinden, and P. K. De, Acta Mater., 50, 4587 (2002). https://doi.org/10.1016/S1359-6454(02)00306-3

상세보기
Y. Ustinovshikov, A. Ruts, O. Bannykh, V. Blinov, and M. Kostina, Mater. Sci. Eng. A, 262, 82 (1999). https://doi.org/10.1016/S0921-5093(98)01015-6

상세보기
F. R. Beckitt and B. R. Clark, Acta Metall., 15, 113 (1967). https://doi.org/10.1016/0001-6160(67)90159-9

상세보기
L. K. Singhal and J. W. Martin, Acta Metall., 15, 1603 (1967). https://doi.org/10.1016/0001-6160(67)90134-4

상세보기
P. R. Howell, J. V. Bee, and R. W. K. Honeycombe, Metall. Trans. A, 10, 1213 (1979). https://doi.org/10.1007/BF02811976

상세보기
R. A. Ricks, P. R. Howell, and R. W. K. Honeycombe, Metall. Trans. A, 10, 1049 (1979). https://doi.org/10.1007/BF02811651

상세보기
T. Thorvaldsson and G. L. Dunlop, J. Mater. Sci., 18, 793 (1983). https://doi.org/10.1007/BF00745578

상세보기
H. U. Hong, B. S. Rho, and S. W. Nam, Mater. Sci. Eng., A, 318, 285 (2001). https://doi.org/10.1016/S0921-5093(01)01254-0

상세보기
G. S. Was and R. M. Kruger, Acta Metall., 33, 841 (1985). https://doi.org/10.1016/0001-6160(85)90108-7

상세보기
E.-J. Oh, J.-H. Lee, S.-W. Cho, W.-G. Yi, and K.-W. Nam, JWJ, 37, 322 (2019). https://doi.org/10.5781/JWJ.2019.37.4.6
ASTM A262, Practice A, Standard Practices for Detecting Susceptibility to Intergranular Attack in Austenitic Stainless Steels-Oxalic Acid Etch Test for Classification of Etch Structures of Austenitic Stainless Steels (2001).
ISO 12732, Corrosion of Metals and Alloys-Electrochemical Potentiokinetic Reactivation Measurement using the Double Loop Method (Based on Cihal's Method) (2006).
B. H. Jung and M. G. Kim, Journal of the Korean Society of Marine Engineering, 30, 709 (2006). http://www.koreascience.or.kr/article/JAKO200604623495510.page

원문보기 상세보기

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

내보내기 구분	파일저장 인쇄 메일전송
구성항목	기본정보 상세정보 관리번호, 논문명, 저널/프로시딩명, 저자 , 발행년, 권, 호, 시작페이지, 끝페이지, 발행기관 관리번호, 논문명, 대등논문명, 저자 , 저널/프로시딩명, 발행기관, 발행년, 발행언어, 권, 호, 시작페이지, 끝페이지, ISBN, ISSN, 주제분야, 키워드, 초록(한글), 초록(영문), 저자(소속기관)
저장형식	Text(ASCII format) Excel format RefWorks Direct Export RIS format (for Reference Manager, ProCite, EndNote), Scholar's Aids, Mendeley
메일정보	받는사람 (필수) @ 보내는사람 (선택) @ 제목 내용 KISTI 검색결과 이메일 서비스
안내	총 건의 자료가 검색되었습니다. 다운받으실 자료의 인덱스를 입력하세요. (1-10,000) 검색결과의 순서대로 최대 10,000건 까지 다운로드가 가능합니다. 데이타가 많을 경우 속도가 느려질 수 있습니다.(최대 2~3분 소요) 다운로드 파일은 UTF-8 형태로 저장됩니다. 파일의 내용이 제대로 보이지 않을실 때는 웹브라우저 상단의 보기 -> 인코딩 -> 자동선택 여부를 확인하십시오. ~ Text(ASCII format) Excel format

연합인증