[논문]장기 재령 GGBFS 콘크리트의 염화물 확산 거동 평가 및 확률론적 염해 내구수명 해석

윤용식; 김태훈; 권성준

doi:10.11112/jksmi.2020.24.3.47

[국내논문] 장기 재령 GGBFS 콘크리트의 염화물 확산 거동 평가 및 확률론적 염해 내구수명 해석
Evaluation of Chloride Diffusion Behavior and Analysis of Probabilistic Service Life in Long Term Aged GGBFS Concrete 원문보기

한국구조물진단유지관리공학회 논문집 = Journal of the Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection, v.24 no.3, 2020년, pp.47 - 56

윤용식 (한남대학교 건설시스템공학과) , 김태훈 (한남대학교 건설시스템공학과) , 권성준 (한남대학교 건설시스템공학과)

초록
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콘크리트 구조물의 주요 열화 현상 중 하나인 염해는 내부 보강재의 부식을 야기하여 최종적으로 구조적 문제를 야기한다. 본 연구에서는 3가지 수준의 물-결합재 비 (0.37, 0.42, 0.47) 및 GGBFS 치환률 (0 %, 30 %, 50 %)을 고려한 콘크리트를 대상으로 재령 1,095일에 촉진염화물 확산 시험을 수행하였다. Tang's method와 ASTM C 1202에 준하여 각 배합의 촉진 염화물 확산계수 및 통과 전하량을 평가하였으며 선행 연구의 이전재령일 시험결과와의 고찰을 통해 재령의 증가에 따라 변화하는 내구성능 거동을 고찰하였다. 재령일이 증가함에 따라 통과 전하량과 확산계수는 크게 감소하였으며, 특히 GGBFS를 혼입한 배합에서는 잠재 수경성에 의해 OPC 배합 대비 큰 폭의 감소가 나타났다. 또한 OPC 배합의 통과 전하량 평가 결과의 경우, 재령 1,095일에서도 "Moderate" 등급에 포함되는 배합이 존재하기 때문에 OPC를 단독으로 사용하는 경우 염해에 취약한 것으로 사료된다. 본 연구에서는 촉진 염화물 확산계수 평가 결과를 기반으로 시간의존성지수를 도출하고 설계변수를 확률함수로 가정하여 결정론 및 확률론적 내구수명 해석을 수행하였다. 확률론적 내구수명 해석 시에는 MCS (Monte carlo Simulation)을 이용하여 내구성 파괴확률을 계산하여 내구수명을 도출하였다. 확률론적 내구수명은 결정론적 내구수명 대비 낮은 값을 나타내었는데 이는 목표 파괴 확률을 10 %로 매우 낮게 설정하였기 때문이다. 구조물의 용도에 적합한 목표 파괴확률을 설정하고 설계변수별로 적절한 변동성을 고려할 수 있다면 더욱 경제적인 설계가 가능해지리라 사료된다.

Abstract ▼ AI-Helper

In this study, three levels of W/B(Water to Binder) ratio (0.37, 0.42, 0.47) and substitution ratio of GGBFS (Ground Granulated Blast Furnace Slag) rate (0 %, 30 %, 50 %) were considered to perform RCPT (Rapid Chloride Diffusion Test) at the 1,095 aged day. Accelerated chloride diffusion coefficient and passed charge of each concrete mixture were assessed according to Tang's method and ASTM C 1202, and improving behaviors of durability performance with increasing aged days are analyzed based on the test results of previous aged days from the preceding study. As the age of concrete increases, the passed charge and diffusion coefficient have been significantly reduced, and especially the concrete specimens containing GGBFS showed a significantly more reduction than OPC(Ordinary Portland Cement) concrete specimen by latent hydraulic activity. In the case of OPC concrete's results of passed charge, at the 1,095 days, two of them were still in the "Moderate" class. So, if only OPC is used as the binder of concrete, the resistance performance for chloride attack is weak. In this study, the time-parameters (m) were derived based on the results of the accelerated chloride diffusion coefficient, and the deterministic and probabilistic analysis for service life were performed by assuming the design variable as a probability function. For probabilistic service life analysis, durability failure probabilities were calculated using Monte Carlo Simulation (MCS) to evaluate service life. The service life of probabilistic method were lower than that of deterministic method, since the target value of PDF (Probability of Durability Failure) was set very low at 10 %. If the target value of PDF suitable for the purpose of using structure can be set and proper variability can be considered for each design variable, it is believed that more economical durability design can be made.

주제어

표/그림 (16)

표 Table 1 Mix proportions for this study
표 Table 2 Physical properties of fine and coarse aggregate
표 Table 3 Properties of super-plasticizer
그림 Fig. 1 Test diagram and conditions for Tang's method
그림 Fig. 2 The photo for ASTM C 1202
표 Table 4 Evaluation standard of RCPT(ASTM C 1202, 2005)
그림 Fig. 3 The result of accelerated chloride diffusion coefficient
그림 Fig. 4 The result of passed charge
그림 Fig. 5 The result of compressive strength
그림 Fig. 6 The representative result of regression analysis for time-parameter(m)
표 Table 5 The results of time-parameter by regression analysis
그림 Fig. 7 Service life analysis flow chart by MCS(Kwon, 2016)
그림 Fig. 8 Service life analysis flow chart by MCS
표 Table 6 The analysis parameter for service life of chloride attack
그림 Fig. 9 The results of analysis for probabilistic service life by MCS
그림 Fig. 10 The results of probabilistic and deterministic service life

AI 본문요약
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문제 정의

본 연구에서는 장기재령 GGBFS 혼입 콘크리트를 대상으로 염화물 확산 거동을 평가하였으며 시간의존적으로 변화하는 내구성능 거동을 분석하였다. 또한 실험 결과 및 기존의 연구 결과를 바탕으로 결정론 및 확률론적 내구수명 해석을 수행하였는데, 본 연구의 결론은 다음과 같다.
본 절에서는 콘크리트구조 내구성 설계기준에 준하여 염해 확률론 및 결정론적 내구수명 해석을 수행하고자 한다(KDS 14 20 40, 2016). 결정론 및 확률론적 내구수명 해석 모두 지배방정식으로 Fick’s 2^nd law를 사용하며, 결정론적 내구수명에서는 피복두께에서의 염화물량이 임계 염화물량에 도달하는 기간을, 확률론적 내구수명 해석에서는 피복두께에서의 염화물량이 임계 염화물량을 초과하는 확률을 계산하여 내구수명을 산정한다.

가설 설정

3) 본 연구에서는 각 배합의 촉진 염화물 확산 시험 결과를 기반으로 시간의존성지수를 산정하였으며, 내구수명 해석에 필요한 입력 변수를 정규분포 함수로 가정하여 확률론적 내구수명 해석을 수행하였다. GGBFS를 혼입한 배합에서는 OPC 배합 대비 높은 시간의존성지수를 갖기 때문에 파괴확률이 완만하게증가하였다.
2절과 같이 산출하였다. 또한 표면 염화물량 및 임계 염화물량은 콘크리트 표준 시방서에 준하여 설정하였는데 표면 염화물량의 수준은 남해안 비말대지역을 가정하여 설정하였다(KCI, 2012).
본 연구에서는 초기 염화물 이온의 양을 “0”으로 가정하였다.
콘크리트구조 내구성 설계기준에 따라 Fick’s 2nd law에 준하여 각 내구수명 해석을 수행하였으며, 확률론적 내구수명 해석을 위해 해석 변수를 정규분포 함수로 가정하였다.

제안 방법

8 시간동안 30 V의 전압을 인가한 후 시편을 할렬하여 쪼개진 부분에 0.1 N의 질산은(AgNO₃) 수용액을 분무하여 비색법으로 염화물 이온의 침투 깊이를 측정하였다(Tang and Nilson, 1992).
, 2019) 인용하여 재령의 증가에 따라 변화하는 염화물 확산 및 압축강도 거동을 분석하였다. 그 후 촉진 염화물 시험 결과를 바탕으로 기존의 연구를 참고하여 염해 내구수명을 결정론 및 확률론적 방법으로 해석하였다. 콘크리트구조 내구성 설계기준에 따라 Fick’s 2^nd law에 준하여 각 내구수명 해석을 수행하였으며, 확률론적 내구수명 해석을 위해 해석 변수를 정규분포 함수로 가정하였다.
재령 3년의 OPC 및 GGBFS 콘크리트 시편을 대상으로 KS F 2405에 준하여 압축강도를 평가하였다(KS F 2405, 2015). 또한 선행 연구에서 평가한 재령 2년까지의 압축강도 거동을 바탕으로 재령에 따라 증가하는 압축강도 거동을 분석하였다.
본 연구에서는 장기재령 GGBFS 혼입 콘크리트를 대상으로 염화물 확산 거동을 평가하였으며 시간의존적으로 변화하는 내구성능 거동을 분석하였다. 또한 실험 결과 및 기존의 연구 결과를 바탕으로 결정론 및 확률론적 내구수명 해석을 수행하였는데, 본 연구의 결론은 다음과 같다.
대상 콘크리트 시편은 3가지 수준의 물-결합재 비 및 GGBFS 치환률이 고려되었다. 또한 이전 재령일에서 동일 배합의 공학적 성능을 다룬 선행 연구 결과를 (SERI, 2003; Park et al., 2018; Yoon et al., 2019) 인용하여 재령의 증가에 따라 변화하는 염화물 확산 및 압축강도 거동을 분석하였다. 그 후 촉진 염화물 시험 결과를 바탕으로 기존의 연구를 참고하여 염해 내구수명을 결정론 및 확률론적 방법으로 해석하였다.
먼저, 4.1.1절과 Life-365의 시간의존성지수 모델에서 사용하는 염화물 확산계수는 겉보기 염화물 확산계수이므로 본 연구의 3.1.1절 촉진 염화물 확산계수 결과를 기존의 연구 결과에서 도출된 식 (8)을 참고하여 겉보기 염화물 확산계수로 변환하였다(Polder et al., 2007).
본 연구에서는 3가지 수준의 GGBFS 치환률 및 물-결합재 비를 고려하여 콘크리트 배합을 수행하였다. 본 연구의 배합표를 Table 1에, Table 2 및 Table 3에 본 배합에 사용한 골재 및 감수제의 특성을 나타내었다.
본 연구에서는 재령 28일 겉보기 염화물 확산계수, 표면 염화물량, 시간의존성지수, 피복두께, 임계 염화물량을 정규분포 함수로 정의하였으며 이를 Table 6에 나타내었다. 각 배합의 겉보기 염화물 확산계수는 본 연구의 촉진 염화물 확산계수 결과와 기존 연구에서 발표된 상관식(식 (8))을 이용하여 도출하였으며, 시간의존성지수는 4.
본 연구에서는 확률론적 내구수명 해석을 위해겉보기 염화물 확산계수, 표면 염화물량, 시간의존성지수, 피복두께, 임계염화물량을 확률변수로 고려하였다. 식 (11)에 확률론적 염해 내구수명 해석의 지배 방정식을 나타내었으며 Fig.
4에 나타내었다. 선행 연구의 이전 재령일에서의 평가 결과와 함께 고찰하여 재령일의 증가에 따라 감소하는 통과 전하량 거동을 분석하였다.
콘크리트구조 내구성 설계기준에 따라 Fick’s 2^nd law에 준하여 각 내구수명 해석을 수행하였으며, 확률론적 내구수명 해석을 위해 해석 변수를 정규분포 함수로 가정하였다. 시간의 증가에 따라 증가하는 각 배합의 파괴확률 증가 거동을 분석하였으며, 결정론 및 확률론적 내구수명 간의 차이를 정량적으로 분석하였다.
여기서, Ccr(μ,σ)는 임계염화물량의 확률변수를, Cs(μ,σ)는 표면 염화물량의 확률변수를, x(μ,σ)는 피복두께의 확률 변수를, D(μ,σ)는 염화물 확산계수의 확률변수를, Pmax는 목 표 내구성 파괴확률로서 본 연구에서는 기존의 연구를 참고하여 10 %로 설정하였다(Kwon et al., 2009; CEB, 2006; EN 1991, 2000).
재령 1,095일에 각 배합의 촉진 염화물 확산계수를 평가하였으며 선행 연구의 이전 재령일(28일, 49일, 180일, 365일, 730일) 시험 결과를 인용하여 시간의존적으로 감소하는 각 배합의 촉진 염화물 확산계수 거동을 평가하였다. 각 배합의 촉진 염화물 확산계수 감소 거동을 Fig.

대상 데이터

본 연구에서는 재령 1,095일의 GGBFS 및 OPC 콘크리트를 대상으로 촉진 염화물 확산 시험을 수행하였다. 대상 콘크리트 시편은 3가지 수준의 물-결합재 비 및 GGBFS 치환률이 고려되었다. 또한 이전 재령일에서 동일 배합의 공학적 성능을 다룬 선행 연구 결과를 (SERI, 2003; Park et al.
본 연구에서는 재령 1,095일의 GGBFS 및 OPC 콘크리트를 대상으로 촉진 염화물 확산 시험을 수행하였다. 대상 콘크리트 시편은 3가지 수준의 물-결합재 비 및 GGBFS 치환률이 고려되었다.
1)와 비슷하지만 실험 조건은 다르다. 에폭시가 도포된 디스크 시편을 대상으로 Cell Ⅰ(음극)에는 3 %의 염화나트륨(NaCl) 수용액을, Cell Ⅱ(양극)에는 0.3 M 수산화나트륨(NaOH) 수용액을 적용하여 6 시간동안 60 V의 전압을 인가하였다. 통과 전하량 평가 전경을 Fig.

이론/모형

3 수준의 물-결합재 비 및 GGBFS 치환률을 고려한 콘크리트 시편의 촉진 염화물 확산계수를 평가하고자 Tang's method에 준하여 촉진 염화물 확산 실험을 수행하였다.
Tang’s method 시험 방법에 준하여 평가한 각 배합의 평균 염화물 이온 침투 깊이를 식 (1) 및 식 (2)에 적용하여 촉진 염화물 확산계수를 도출하였다.
결정론 및 확률론적 내구수명 해석 모두 지배방정식으로 Fick’s 2nd law를 사용하며, 결정론적 내구수명에서는 피복두께에서의 염화물량이 임계 염화물량에 도달하는 기간을, 확률론적 내구수명 해석에서는 피복두께에서의 염화물량이 임계 염화물량을 초과하는 확률을 계산하여 내구수명을 산정한다.
또한 선행 연구에서는 다량의 시편을 제작하는 과정에서 양생 및 운반의 문제가 발생하여 재령 28일에 촉진 염화물 확산계수 및 통과 전하량 평가를 실시하지 못하였다. 따라서 재령 28일의 촉진 염화물 확산계수 결과는 과거에 본 연구의 배합과 동일 배합을 대상으로 수행된 연구에서 인용하여 사용하였다(SERI, 2003).
본 절에서는 Fick’s 2nd law에 준한 염해 확률론적 내구수명 해석을 수행하였으며 각 배합의 시간에 따라 증가하는 파괴확률을 Fig. 9에 나타내었다.
, 2018). 식 (6) 및 식 (7)에서 정의하는 시간의존성지수는 본 연구의 촉진 염화물 시험 결과를 기반으로 기존의 문헌을 참고하여 산출하였다(Thomas and Bentz, 2002).
재령 3년의 OPC 및 GGBFS 콘크리트 시편을 대상으로 KS F 2405에 준하여 압축강도를 평가하였다(KS F 2405, 2015). 또한 선행 연구에서 평가한 재령 2년까지의 압축강도 거동을 바탕으로 재령에 따라 증가하는 압축강도 거동을 분석하였다.

성능/효과

1) 재령 1,095일에 촉진 염화물 확산계수를 평가한 결과, 재령 28일 대비 1,095일에서의 확산계수 감소율이 OPC 배합에서는 40.5 % ~ 64.3 %, GGBFS 30 배합에서는 27.6 % ~ 33.4 %, GGBFS 50 배합에서는 28.5 % ~ 38.7 %로 나타났다. GGBFS의 잠재수경성 반응에 따라 생성된 추가적인 수화물에 의해 큰폭의 확산계수 감소가 발생한 것으로 사료된다.
2) ASTM C 1202에 준하여 각 배합의 통과 전하량을 평가한 결과, 촉진 염화물 확산계수 거동과 매우 비슷한 거동을 나타내었는데 이는 두 시험 방법 모두 전기장 내 염소 이온 속도에 지배적인 전기적 촉진 시험 방법이기 때문이다. 재령 180일 이후 GGBFS 30 및 GGBFS 50 배합에서는 “Low” 등급 이하에 해당되지만 OPC 배합의 경우 OPC-37 배합을 제외한 나머지 배합은 “Moderate” 등급에 포함되어 결합재로 OPC 만을 단독으로 사용하는 경우 염해에 매우 취약한 것으로 판단된다.
8 년의 내구수명이 나타났다. GGBFS 혼입 배합에서는 OPC 배합 대비 낮은 확산계수를 갖고있을 뿐만 아니라 높은 시간의존성지수를 갖고 있으므로 시간의 증가에 따라 확산계수의 감소가 크게 일어나 파괴확률 증가가 OPC 배합 대비 느리게 일어났다. 결정론적 방법을 이용하여 도출된 내구수명과 확률론적 방법에 의한 내구수명 간의 비교결과를 Fig.
5 %의 감소율을 나타내어 GGBFS 혼입률이 높을수록 두 방법 간 내구수명 차이가 크게 나타났다. 또한 물-결합재 비 역시 내구수명에 지배적인 영향을 나타내었는데, OPC 배합의 경우 최대 3.7배, GGBFS 30 배합의 경우 최대 1.8배, GGBFS 50 배합의 경우 최대 1.4배의 내구수명 차이를 나타내어 OPC 배합에서 물-결합재 비가 더 큰 영향력을 나타내었다.
GGBFS를 혼입한 배합에서는 OPC 배합 대비 높은 시간의존성지수를 갖기 때문에 파괴확률이 완만하게증가하였다. 또한 물-결합재 비는 내구성 파괴확률 증가 거동에 큰 영향력을 미치는 것으로 나타났다. 결정론적인 방법보다 확률론적 방법에서 낮은 내구수명을 나타내었는데 이는 파괴확률을 비교적 낮게 설정하였기 때문이다.
또한 재령 180일 이후 모든 GGBFS 혼입 배합은 “Low” 등급 이하에 해당되지만 OPC 배합의 경우 최종 재령일 (1,095일)에서도 가장 낮은 물-결합재 비를 갖는 OPC-37 배합만 “Low” 등급에 포함되어 단일 결합재로 OPC 만을 사용하는 경우 염해에 취약한 것 으로 사료된다.
또한 재령 365일 이후에는 모든배합에서 확산계수의 감소가 미미하게 발생하였으며, 최종 재령일인 재령 1,095일에서 OPC 배합 대비 GGBFS 30 배합은 34.4 % ~ 52.1 %, GGBFS 50 배합은 26.9 % ~ 46.3 %의 확산계수를 나타내었다.
모든 배합에서 결정론적 해석이 확률론적 해석 보다 높은 내구수명을 나타내었다. 이는 확률론적 해석에서 확률변수의 변동성을 고려하지만 목표 파괴확률을 10 %로 설정하였기 때문이다.
모든 배합에서 물-결합재 비가 낮을수록, 고로슬래그 미분말 혼입률이 높을수록 더낮은 확산계수가 나타났다. 재령 28일 대비 최종 재령일인 1,095일에서의 확산계수 감소율은 OPC 배합의 경우 40.
시간의 증가에 따른 파괴확률 증가 거동은 OPC 배합과 GGBFS 혼입 배합 간에 차이가 나타났으며 GGBFS를 혼입하는 경우 OPC 배합 대비 파괴확률이 완만하게 증가하였다. 또한 물-결합재 비가 높을수록 파괴확률이 빠르게 증가하였다.
모든 배합에서 물-결합재 비가 낮을수록, 고로슬래그 미분말 혼입률이 높을수록 더낮은 확산계수가 나타났다. 재령 28일 대비 최종 재령일인 1,095일에서의 확산계수 감소율은 OPC 배합의 경우 40.5 % ~ 64.3 %, GGBFS 30 배합의 경우 27.6 % ~ 33.4 %, GGBFS 50 배합의 경우 28.5 % ~ 38.7 %로 나타나 GGBFS 혼입 배합에서 재령일의 증가에 따라 더 큰 폭의 확산계수 감소가 나타났다. 이는 GGBFS 혼입에 따른 잠재수경성에 의한 추가 수화물 생성이 원인으로 사료된다.
재령 28일 대비 최종재령일인 1,095일에서의 확산계수 감소율은 OPC 배합의 경우 33.8 % ~ 41.1 %, GGBFS 30 배합의 경우 25.7 % ~ 28.2 %, GGBFS 50 배합의 경우 18.8 % ~ 24.0 %로 나타나 GGBFS 치환 혼입률이 증가할수록 큰 폭의 통과 전하량 감소가 발생하였다.
통과 전하량 역시 재령 365일 이후에는 모든 배합에서 큰 감소가 발생하지 않았다. 최종 재령일인 재령 1,095일에서 OPC 배합 대비 GGBFS 30 배합은 39.1 % ~ 58.2 %, GGBFS 50 배합은 24.3 % ~ 30.0 %의 확산계수를 나타내어 OPC 배합 대비 뛰어난 염해 저항성능을 나타내었다. 또한 재령 180일 이후 모든 GGBFS 혼입 배합은 “Low” 등급 이하에 해당되지만 OPC 배합의 경우 최종 재령일 (1,095일)에서도 가장 낮은 물-결합재 비를 갖는 OPC-37 배합만 “Low” 등급에 포함되어 단일 결합재로 OPC 만을 사용하는 경우 염해에 취약한 것 으로 사료된다.
이는 확률론적 해석에서 확률변수의 변동성을 고려하지만 목표 파괴확률을 10 %로 설정하였기 때문이다. 확률론적 내구수명은 결정론적 내구수명 대비 OPC 배합의 경우 59.1 % ~ 60.6 %, GGBFS 30 배합의 경우 62.6 % ~ 64.0 %, GGBFS 50 배합의 경우 63.9 % ~ 65.5 %의 감소율을 나타내어 GGBFS 혼입률이 높을수록 두 방법 간 내구수명 차이가 크게 나타났다. 또한 물-결합재 비 역시 내구수명에 지배적인 영향을 나타내었는데, OPC 배합의 경우 최대 3.

후속연구

추가적인 연구를 통해 각 설계인자별로 적절한 변동성을 고려하고 구조물의 특성에 따라 적절한 목표 파괴확률을 정의한다면 경제적인 내구성 설계를 수행할 수 있을 것으로 사료된다.
결정론적인 방법보다 확률론적 방법에서 낮은 내구수명을 나타내었는데 이는 파괴확률을 비교적 낮게 설정하였기 때문이다. 추가적인 연구를 통해 각 설계인자별로 적절한 수준의 변동계수를 설정하고 구조물의 용도에 적합한 목표 파괴확률을 설정한다면 경제적인 염해 내구성능 설계가 가능해지리라 사료된다.

참고문헌 (27)

Metha, P. K., and Monteiro, P. M. (2009), Concrete-Structure, properties, and materials, 2nd edition, prentice Hall, New-Jersey, 113-171.
KCI(Korea Concrete Institute). (1996), Latest Concrete Engineering, Kimoondang, Seoul, 453-459.
Korea Expressway Corporation. (2002), Establishment of Management and Maintenance of Concrete Structure for Durability.
Oh, K. S., Park, K. T., and Kwon, S. J. (2016), Evaluation of Anti-Corrosion Performance of FRP Hybrid Bar with Notch in GGBFS Concrete, Journal of the Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection, 20(4), 51-58.
Moon, H. Y., Kim, H. S., and Lee, S. T. (2002), Examination on the Deterioration of Concrete due to Seawater Attack, Journal of the Korean Society of Civil Engineers, 22(1A), 171-179.
Kirkpatrick, T. J., Weyers, R. E., Anderson-Cook, C. M., and Sprinkel, M. M. (2002), Probabilistic Model for the Chlorideinduced Corrosion Service Life of Bridge Decks, Cement and Concrete Research, 32(12), 1943-1960.

상세보기
Nath, P., and Sarker, P. (2011), Effect of Fly Ash on the Durability Properties of High Strength Concrete, Procedia Engineering, 14, 1149-1156.
Jau, W. C., and Tsay, D. S. (1998), A Study of The Basic Engineering Properties of Slag Cement Concrete and Its Resistance to Seawater Corrosion, Cement and Concrete Research, 28(10), 1363-1371.

상세보기
Kouloumbi, N., Batis, G., and Malami, C. H. (1994), The anticorrosive effect of fly ash, slag and a Greek pozzolan in reinforced concrete, Cement and Concrete Composites, 16(4), 253-260.

상세보기
KDS 14 20 40, (2016), Standard for Durability Design of Concrete Structures, Ministry of Land, Infrastructure and Transport, 12-18.
Thamoas, M. D. A., and Bamforth, P. B. (1999), Modelling Chloride Diffusion in Concrete Effect of Fly Ash and Slag, Cement and Concrete Research, 29(4), 487-495.

상세보기
Kim, J., McCarter, W. J., Suryanto, B., Nanukuttan, S., Basheer, P. A. M., and Chrisp, T. M. (2016), Chloride ingress into marine exposed concrete: A comparison of empirical-and physically-based models, Cement and Concrete Composites, 72, 133-145.

상세보기
Kwon, S. J. (2016), Effect of Time-dependent Diffusion and Exterior Conditions on Service Life Considering Deterministic and Probabilistic Method, Journal of the Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection, 20(6), 65-72.
Kwon, S. J., Na, U. J., Park, S. S., and Jung, S. H. (2009), Service life prediction of concrete wharves with early-aged crack: Probabilistic approach for chloride diffusion, Structural Safety, 31, 75-83.

상세보기
CEB. (2006), Model code for service life design. The International Federation for Structural Concrete (fib), Task Group 5.6.
EN 1991. (2000), Eurocode 1: Basis of design and actions on structures, CEN.
SERI. (2003), Evaluation of chloride ion diffusion characteristics of high durability concrete, Samsung Engineering Research Institute, Final report.
Park, J. S., Yoon, Y. S., and Kwon, S. J. (2018), Relations Analysis between Strength and Time-parameter in High Performance Concrete Containing GGBFS Cured for 1 year, Journal of the Korea Concrete Institute, 30(4), 게재예정
Yoon, Y. S., Cho, S. J., and Kwon, S. J. (2019), Prediction Equation for Chloride Diffusion in Concrete Containing GGBFS Based on 2-Year Cured Results, Journal of the Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection, 32(2), 1-9.
Oh, B.H., Kim, K.W.,and Park, D.G. (2004), Study on The Concrete with Polycarboxylate Superplasticizer, KCI 2004 Fall Conference, Korea Concrete Institute (KCI), Seoul, 279-282.
Tang, L., and Nilsson, L. O. (1992), Rapid Determination of the Chloride Diffusivity in Concrete by Applying an Electrical Field, ACI Materials Journal, 89(1), 49-53.
ASTM C 1202. (2005), Standard Test Method for Electrical Indication of Concrete's Ability to Resist Chloride Ion Penetration, American Society for Testing and Materials.
Berke N. S., and Hicks, M. C. (1994), Predicting Chloride Profiles in Concrete, CORROSION, 50(3), 234-239.

상세보기
KS F 2405. (2015), Standard Test Method for Compressive Strength of Concrete, KSSN, 1-3.
Thomas, M. D, A., and Bentz, E. C. (2002), Computer Program for Predicting the Service Life and Life-cycle Costs of Reinforced Concrete Exposed to Chlorides(Life365 Manual), SFA.
Polder, R. B., van der Wegen, G., and Boutz, M. (2007), Performance based guideline for service life design of concrete for civil engineering structures - A proposal discussed in the Netherlands, International RILEM Workshop on Performance Based Evaluation and Indicators for Concrete Durability, RILEM, Madrid, 31-39.
KCI. (2012), Concrete Standard Specification-Durability Part, Korea Concrete Institute.

저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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