[논문]주방식 광산의 패널 광주 수직응력 추정을 위한 수치해석 연구

윤동호; 송재준

doi:10.7474/tus.2020.30.5.473

주방식 광산의 패널 광주 수직응력 추정을 위한 수치해석 연구
Numerical Study on Vertical Stress Estimation for Panel Pillars at Room and Pillar Mines 원문보기

터널과 지하공간: 한국암반공학회지 = Tunnel and underground space, v.30 no.5, 2020년, pp.473 - 483

윤동호 (서울대학교 에너지시스템공학부) , 송재준 (서울대학교 에너지시스템공학부)

초록
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본 연구에서는 3차원 유한차분법(FDM) 프로그램인 FLAC3D를 이용하여 주방식 채광장을 모사하고 채굴적 형성에 의한 현지응력 교란으로 광주에 집중되는 수직응력의 변화를 분석하였다. 오차율과 해석시간을 고려하여 적절한 조합의 요소망 크기를 선정하고 지류론 암반을 모사하여 요소망 조합과 개발 심도에 따른 해석 성능을 검증하였다. 본 해석에서는 개발 영역 내에 1개(1×1)~ 121개(11×11)의 패널 광주가 생성되도록 채굴적을 형성하여 가장 높은 수준의 응력집중이 발생하는 중앙부 광주의 상부 수평단면에 작용하는 수직응력을 측정하였다. 40 m~320 m까지 40 m 단위로 굴착심도를 변경하여 동일한 과정을 반복 수행하였다. 해석 결과, 개발 규모(N_P)가 클수록, 개발심도(H_OB)가 작을수록 중앙부 광주의 수직응력 값이 지류론 추정값에 가까워지는 것을 확인하였다. 또한, 개발 규모가 작고 대심도인 경우에는 지류론에 의한 추정 시 수직응력이 과대평가될 수 있으며, 동일한 개발규모인 경우 심도가 증가할수록 수직응력계수(VSF)가 일정한 값으로 수렴하는 경향이 있음을 확인하였다.

Abstract ▼ AI-Helper

This paper examines the vertical stress change concentrated on mine pillar which occurs due to the stress disturbance from opening excavation at room and pillar mine by FLAC3D, a finite difference method (FDM) software. The mesh size combination is decided with a careful consideration of relative error and run-time, then its performance is verified. A series of numerical analyses is conducted and the vertical stress at central pillar was observed for the test cases of 1×1 to 11×11 mine pillars, 40 m to 320 m depth with 40 m difference. The results show that the vertical stress of pillar approaches to the similar value with the value estimated by tributary area theory(TAT) when the development area (NP) is increased or the height of overburden (HOB) is decreased, while it is overestimated in the opposite case. Furthermore, it also represents that the vertical stress factor (VSF) converges to a specific value when the depth is increased whille keeping the development area identical.

주제어

표/그림 (14)

그림 Fig. 1. Concept of tributary area theory (Chang et al., 2014)
그림 Fig. 2. Schematic view of the verification model
그림 Fig. 3. The mobilization of the applied cohesion and friction angle
표 Table 1. Mechanical properties of the verification model
표 Table 2. Combinations of mesh sizes and performances
그림 Fig. 4. Mesh configuration of the verification model
그림 Fig. 5. Performance comparison for Case-A to Case-G
그림 Fig. 6. Verification model by the depth
그림 Fig. 7. TAT performance of FLAC3D by the depth
그림 Fig. 8. 3D rock mass model for a series of numerical tests
그림 Fig. 9. Mine pillar layout in the development area
표 Table 3. The results of vertical stress at central pillar obtained from numerical tests
그림 Fig. 10. Numerical test results illustrated by the change of development size
그림 Fig. 11. Numerical test results illustrated by the change of overburden height (development depth)

AI 본문요약
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문제 정의

3차원 수치해석을 수행하는 경우 2차원 해석에 비해 암반 거동을 높은 정확도로 모사할 수 있으나, 해석시간이 오래 소요되므로 다수의 사례를 해석하는 데에는 다소 불리하다. 따라서 본 모델의 해석 수행에 앞서, 수치해석 정확도와 소요시간을 최적화하기 위해 적절한 요소망(mesh) 크기를 설정하고 수치해석 소프트웨어의 해석 성능을 검증하고자 하였다. 3차원 유한차분법 프로그램인 FLAC3D을 사용하여 Fig.
모델의 수렴 기준은convergence 기본값인 평균 불균형력 비가 1E^-5 미만인 경우로 설정하였으며, 전체모델 크기에 비해 관심 영역의 크기가 과도하게 작은 경우에는 수렴 조건으로 국부 불균형력 1E^-4를 적용하여 해석하였다. 모든 해석에서 개발 영역 내 중앙부에 위치한 광주의 수직응력이 주변 광주에 비해 다소 높은 편이므로, 이를 기준으로 이용하여 보수적으로 판단하고자 하였다. 개발 규모와 심도에 따라 중앙부 광주에 작용하는 수직응력 해석 결과는 Table 3과 같다.
, 2016) 등의 선행 연구가 수행된 바 있으나 아직까지 적용성이 부족하고 검증이 불충분하므로 이에 대한 추가 연구가 필요하다. 본 논문은 광산 개발 경제성 제고를 위해지류론의 단점을 보완하고 광주의 수직응력 평가 정확도를 향상시킴으로써 지하광산갱도설계 최적화 기술을 개발하는 것을 목적으로 하였다. 이에 주방식 채광장을 모델링하여 광주에 작용하는 수직응력에 대한 3차원 전산해석을 수행하고 결과를 분석하였다.
횡방향 규모가 충분히 크고 개발 심도가 얕은 경우에는 지류론 방법으로 수직응력을 추정하는 것이 유리할 수 있으나, 일반적인 경우에는 수직응력이 과대평가되어 광산 개발 경제성을 저해하는 것으로 평가된다. 이 연구에서는 주방식 채광장을 3차원 모델링하여 채광장의 개발 심도, 개발 규모에 따른 패널 광주의 수직응력 변화를 추적 관찰함으로써 지류론 방식의 수직응력 추정 방법을 보완하고 암반 거동에 대한 이해를 넓히고자 하였다.

제안 방법

(b)와 같이 전단 소성변형률이 0.5%를 초과하여 2%에 도달할 때까지 점착력은 전부 소실되고, 마찰각은 5°감소하도록 설정하여 해석을 수행하였다.
3차원 유한차분법 프로그램인 FLAC3D을 사용하여 Fig. 2와 같이 가로×세로×높이가 20 m×20 m×400 m인 연속체 암반을 생성하고 메쉬 형상(shape)을 육면체 요소(brick element)로 설정하였다.
8과 같이 가로×세로×높이가 600 m×600 m×400 m인 연속체 암반 모델을 생성하고 안정화를 수행하였다.
9와 같이 목표 심도의 개발 영역 내에서 1개(1×1)~121 개(11×11)의 광주가 생성되도록 암반 내에 채굴적을 형성한 후, 해석을 재개하였다.
Case-B의 조합을 적용하여 이전과 동일한 크기의 암반 모델을 생성하고 Fig. 6과 같이 40 m~320 m까지 40 m 단위로 굴착심도를 변경하면서 광주 상부에 작용하는 수직응력을 측정하여 심도에 따른 지류론 해석 정확도를 평가하였다. Fig.
2와 같이 가로×세로×높이가 20 m×20 m×400 m인 연속체 암반을 생성하고 메쉬 형상(shape)을 육면체 요소(brick element)로 설정하였다. 경계조건 설정을 위해 X방향과 Y방향으로 변형이 발생하지 않도록 수평 방향으로의 변위를 모두 구속하였으며, 모델 바닥면에서 Z방향 변위 발생을 제한하였다. 구성방정식을 변형률-연화(strain-softening) 모델로 설정하고 Fig.
40 m~320 m까지 40 m 단위로 굴착심도를 변경하면서 동일한 과정을 반복하였다. 모델의 수렴 기준은convergence 기본값인 평균 불균형력 비가 1E^-5 미만인 경우로 설정하였으며, 전체모델 크기에 비해 관심 영역의 크기가 과도하게 작은 경우에는 수렴 조건으로 국부 불균형력 1E^-4를 적용하여 해석하였다. 모든 해석에서 개발 영역 내 중앙부에 위치한 광주의 수직응력이 주변 광주에 비해 다소 높은 편이므로, 이를 기준으로 이용하여 보수적으로 판단하고자 하였다.
본 연구에서는 3차원 유한차분법 프로그램인 FLAC3D를 이용하여 주방식 채광장을 모사하고 채광장 굴착으로 인해 패널 광주에 집중 작용하는 수직응력을 지류론 추정법에 의한 예측값과 비교 분석하였다. 수치해석 결과 개발 영역 내 중앙부 패널 광주에 작용하는 수직응력은 개발 심도가 저심도일수록, 개발 규모가 클수록 지류론 추정값과 유사한 값을 보였다.
수치해석 결과를 이용하여 개발규모와 심도가 개발영역 내 중앙부 광주의 수직응력 수준에 미치는 영향을 분석하였다. 수직 방향으로 최대 변위가 발생하는 320 m 심도의 중앙부 광주에서는 광주 중간 부분에서는 국부적으로 인장파괴가 발생하였으나, 광주의 최상단 요소군에 포함되는 요소 중에서는 파괴가 발생하지 않았고, 해당 요소군은 여전히 선형탄성 구간 내에서 거동하고 있음을 확인하였다.
수치해석 결괏값 분석의 편의를 위해 암반 밀도(ρ)를 2,500 kg/m3, 중력가속도(g)를 10m/s2으로 설정하고, 측압계수(k)는 0.5로 설정하여 안정화(equilibrium) 과정을 수행하였다.
본 논문은 광산 개발 경제성 제고를 위해지류론의 단점을 보완하고 광주의 수직응력 평가 정확도를 향상시킴으로써 지하광산갱도설계 최적화 기술을 개발하는 것을 목적으로 하였다. 이에 주방식 채광장을 모델링하여 광주에 작용하는 수직응력에 대한 3차원 전산해석을 수행하고 결과를 분석하였다.
이와 동시에 Fig. 4(a)와 같이 검증 모델을 원거리 천정 및 바닥부(관심 외 영역), 근거리 천정 및 바닥부(완충 영역), 광주부(관심 영역)으로 구분하고, Table 2와 같이 관심 외 영역 - 완충 영역 - 관심 영역 순으로 메쉬가 조밀해지도록 구성할 수 있는 여러 메쉬 조합을 검토하여 모델 해석 시 오차 발생을 최소화하고 해석 성능을 최적화할 수 있는 조합을 탐색하였다. 이때 관심 외 영역의 요소 크기는 10 m로 고정 적용하였다.
5는 메쉬 크기 조합별 상대오차와 소요시간에 대해 분석 결과이며, 광주 수평단면에 8×8 개의 요소가 포함되도록 모델 요소 크기를 조합하는 경우에 정확도와 신속도가 가장 우수한 것으로 분석되었다. 이용 가능한 두 가지 조합 중 완충 영역의 해상도가 더 높은 Case-B 조합을 선정하여 모델에 적용함으로써 광주에 접해 있는 근거리 천정 및 바닥부의 암반 거동을 함께 관찰하고자 하였다.
이후 심도 200 m지점에서 채수율(e, extraction ratio)이 75%가 되도록 채광장과 광주 너비를 동일하게 설정하여 공동을 굴착하여 너비×길이×높이가10m×10m×10m인 정방형 광주를 생성하였으며, FLAC3D의 수렴(convergence) 기본 설정을 이용하여 평균 불균형력 비(average force ratio)가 1E-5 미만에 도달할 때까지해석을 진행하였다.
지류론 모델 검증을 통해 Case-B의 메쉬 크기 조합을 선정하고 FLAC3D 소프트웨어의 성능을 검증하였다. 검증에 이용한 모델과 동일한 물성과 메쉬 조합을 이용하여Fig.

성능/효과

11(b)와 같이 나타내었다. Fig. 10에서와 같이 광주에 작용하는 수직응력은 심도가 동일한 경우에 개발 규모가 커질수록(광주 개수가 많아질수록) 다소 증가하다가 점차 수렴하는 경향을 보였다. 응력집중계수는 정사각형 개발영역 한 변의 광주 개수가1인 경우(1×1개) 심도와 상관없이 약 2.
0 이상의 응력집중계수를 보여, 저심도에서 지류론 추정값을 초과하는 수준의 수직응력 발생 가능성을 확인하였다. Fig. 11에서와 같이 광주에 작용하는 수직응력은 개발규모가 동일한 경우에 심도가 깊어질수록 증가하는 경향을 보이며, 개발규모가 작을수록 심도에 따른 수직응력 증가율이 작은 것으로 나타났다. 동일한 개발 규모인 경우 심도가 증가함에 따라 수직응력계수가 특정 값에 수렴하는 연속된 경향성이 존재함을 확인하였다.
7(a), (b)는 심도별 해석 성능평가 결과이다. 가장 얕은 40 m 심도에서 가장 높은 상대오차가 발생하는 것으로 나타났으나, 0.4% 미만의 매우 미소한 오차이므로 심도에 상관없이 우수한 성능을 보이는 것으로 판단할 수 있다.
50 m 미만의 심도에서는 광주에 작용하는 수직응력이 지류론 추정값을 초과하는 수준까지 집중될 수 있으므로 주의를 요할 필요가있다. 개발 규모가 충분히 크더라도 채광 심도가 깊어질수록 지류론 추정에 의한 오차가 증가하게 되며, 150 m 이상의 심도에서 수직응력이 대략 10% ~ 15% 가량 과대평가될 수 있다. 또한, 채광폭이 협소한 지하광산에서 지류론 추정을 통해 광주 수직응력을 계산하는 경우에는 심도와 개발 폭에 따라 최소 10% ~ 최대 50%까지 오차가 발생할 수 있을 것으로 판단된다.
수치해석 결과 개발 영역 내 중앙부 패널 광주에 작용하는 수직응력은 개발 심도가 저심도일수록, 개발 규모가 클수록 지류론 추정값과 유사한 값을 보였다. 따라서, 개발 영역 한 변의 길이가 200 m 이상의 수준으로 설계된 중대형 광산에서는 심도 100 m 이내의 천부에서 주방식 채광법 적용 시에 패널 광주에 작용하는 수직응력을 예측할 때 지류론으로 추정하더라도 상당히 높은 정확도로 예측 가능할 것으로 판단된다. 50 m 미만의 심도에서는 광주에 작용하는 수직응력이 지류론 추정값을 초과하는 수준까지 집중될 수 있으므로 주의를 요할 필요가있다.
지류론에서는 광주 자체 하중의 영향은 고려하지않으며, 광주가 상부 암반의 하중과 하부 암반의 반력에 의한 일축압축상태인 것으로간주한다. 따라서, 해석 시에 수직응력 값을 광주 최상단 요소군에서의 수직응력 평균값으로 결정하여도 무방한 것으로 판단하였다.
상기의 수치해석 결과 및 분석은 3차원 수치 모의실험을 통해 지하광산 갱도의 굴착심도와 개발 규모에 따라 패널 광주에 작용하는 수직응력의 변화를 관찰하여 수행한정량적 분석 결과이다. 지하광산의 설계 시 광주에 작용하는 수직응력을 추정하기 위한 참고자료로 이용할 수 있으나, 이는 연속체 암반을 가정하여 해석한 결과이므로 주의 할 필요가 있으며, 실제 현장에 적용하기 위해서는 추가 연구 및 현장 검증을 통해충분한 실증과정이 필요하다.
수치해석 결과를 이용하여 개발규모와 심도가 개발영역 내 중앙부 광주의 수직응력 수준에 미치는 영향을 분석하였다. 수직 방향으로 최대 변위가 발생하는 320 m 심도의 중앙부 광주에서는 광주 중간 부분에서는 국부적으로 인장파괴가 발생하였으나, 광주의 최상단 요소군에 포함되는 요소 중에서는 파괴가 발생하지 않았고, 해당 요소군은 여전히 선형탄성 구간 내에서 거동하고 있음을 확인하였다. 이에 따라 모든 해석 심도와 개발 규모에서 중앙부 광주의 최상단 요소군 수직응력 평균값을 지류론 추정값과 비교하여도 타당한 것으로 판단할 수 있다.
본 연구에서는 3차원 유한차분법 프로그램인 FLAC3D를 이용하여 주방식 채광장을 모사하고 채광장 굴착으로 인해 패널 광주에 집중 작용하는 수직응력을 지류론 추정법에 의한 예측값과 비교 분석하였다. 수치해석 결과 개발 영역 내 중앙부 패널 광주에 작용하는 수직응력은 개발 심도가 저심도일수록, 개발 규모가 클수록 지류론 추정값과 유사한 값을 보였다. 따라서, 개발 영역 한 변의 길이가 200 m 이상의 수준으로 설계된 중대형 광산에서는 심도 100 m 이내의 천부에서 주방식 채광법 적용 시에 패널 광주에 작용하는 수직응력을 예측할 때 지류론으로 추정하더라도 상당히 높은 정확도로 예측 가능할 것으로 판단된다.
저심도인 40 m에서는 개발영역 한 변의 광주 개수가 5를 초과하는 경우(5×5개) 4.0 이상의 응력집중계수를 보여, 저심도에서 지류론 추정값을 초과하는 수준의 수직응력 발생 가능성을 확인하였다.
1 정도로 유사한 값을 보였으며, 대부분의 경우에서 지류론 추정값보다 작은 것으로 나타나 지류론 추정 시 광주 수직응력이 과대평가되고 있음을 알 수 있다. 중앙부 광주의 수직응력계수는 개발 규모가 클수록, 저심도일수록 지류론 추정값에 근접한 값을 갖는 것으로 나타났다. 저심도인 40 m에서는 개발영역 한 변의 광주 개수가 5를 초과하는 경우(5×5개) 4.
이후 심도 200 m지점에서 채수율(e, extraction ratio)이 75%가 되도록 채광장과 광주 너비를 동일하게 설정하여 공동을 굴착하여 너비×길이×높이가10m×10m×10m인 정방형 광주를 생성하였으며, FLAC3D의 수렴(convergence) 기본 설정을 이용하여 평균 불균형력 비(average force ratio)가 1E^-5 미만에 도달할 때까지해석을 진행하였다. 지류론에 의한 수직응력 설곗값은 20 MPa이며, Fig. 4(b)와 같이광주 최상단, 중단, 최하단의 요소군에서 평균 수직응력을 측정한 결과 각각 19.99 MPa, 20.11 MPa, 20.20 MPa로, 상부 암반과 접해 있는 최상단 요소군에서 지류론 계산값과 가장 근사한 수치를 보였다. 지류론에서는 광주 자체 하중의 영향은 고려하지않으며, 광주가 상부 암반의 하중과 하부 암반의 반력에 의한 일축압축상태인 것으로간주한다.

후속연구

지류론 추정법은 광주에 작용하는 수직응력을 신속하게 계산할 수 있다는 장점이 있으나, 응력 수준이 과대평가되어 광산 개발 경제성이 저하되는 단점이 있는 것으로 알려져 있다. 이를 보완하기 위해 응력 아치 연구(Poulsen, 2010), 수치해석 연구(Hauquin et al., 2016) 등의 선행 연구가 수행된 바 있으나 아직까지 적용성이 부족하고 검증이 불충분하므로 이에 대한 추가 연구가 필요하다. 본 논문은 광산 개발 경제성 제고를 위해지류론의 단점을 보완하고 광주의 수직응력 평가 정확도를 향상시킴으로써 지하광산갱도설계 최적화 기술을 개발하는 것을 목적으로 하였다.
상기의 수치해석 결과 및 분석은 3차원 수치 모의실험을 통해 지하광산 갱도의 굴착심도와 개발 규모에 따라 패널 광주에 작용하는 수직응력의 변화를 관찰하여 수행한정량적 분석 결과이다. 지하광산의 설계 시 광주에 작용하는 수직응력을 추정하기 위한 참고자료로 이용할 수 있으나, 이는 연속체 암반을 가정하여 해석한 결과이므로 주의 할 필요가 있으며, 실제 현장에 적용하기 위해서는 추가 연구 및 현장 검증을 통해충분한 실증과정이 필요하다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	지류론 설계의 단점은 무엇인가?	식 (1)에서 σvi는 상부 암반의 하중에 의해 추정되는 수직방향 현지응력(in-situ stress in the vertical direction), γ는 암반의 비중량(specific weight), HOB는 개발 심도(development depth)에 의해 결정되는 상부 암반 두께(height of overburden)를 의미하며, 식 (2)에서 AT는 지류론 하중 면적, WP는 광주 너비, WH는 헤딩(heading, 굴진방향과 평행한 갱도) 너비, LP는 광주 길이, WC는 크로스컷(crosscut, 굴진 방향과 직교하는 갱도) 너비를 의미하고, 식 (3)에서 AP는 광주 단면적을 의미한다. 지류론 설계는 패널 광주에 작용하는 수직응력을 신속하게 예측할 수 있다는 장점이 있으나 실제암반에서는 채광장 굴착으로 인해 암반이 변형될 때 수직 방향뿐만 아니라 수평 방향으로도 변위가 발생하며 채광장을 둘러싼 암반에 의한 지지효과가 더해지기 때문에상부 암반의 모든 하중이 광주에 작용한다고 보기 어려우며, 천정부 처짐에 의한 모멘트 하중과 암반의 아칭효과 등을 고려하지 않으므로 수직응력 예측 정확도가 저하되는 단점이 있다. 횡방향 규모가 충분히 크고 개발 심도가 얕은 경우에는 지류론 방법으로 수직응력을 추정하는 것이 유리할 수 있으나, 일반적인 경우에는 수직응력이 과대평가되어 광산 개발 경제성을 저해하는 것으로 평가된다.
	지하광산 개발을 위한 광주 및 채광장 설계 시 고려해야 하는 요소는 무엇인가?	지하광산 개발을 위한 광주 및 채광장 설계 시 채광법, 채광 장비, 작업 효율, 경제성 등을 고려하여 헤딩과 크로스컷 너비 등의 채광장 규격을 설정하고, 채광장 굴착에 따라 광주에 집중되는 상부암반의 하중을 안정적으로 지지할 수 있는 광주 규격을 설정하여야 한다. 이때 광주에 작용하는 수직응력을 추정하기 위하여 Fig.
	지류론 추정법의 응력 수준이 과대 평가되어 광산 개발 경제성이 저하되는 단점을 보완하기 위해 수행된 연구에는 무엇이 있는가?	지류론 추정법은 광주에 작용하는 수직응력을 신속하게 계산할 수 있다는 장점이 있으나, 응력 수준이 과대평가되어 광산 개발 경제성이 저하되는 단점이 있는 것으로 알려져 있다. 이를 보완하기 위해 응력 아치 연구(Poulsen, 2010), 수치해석 연구(Hauquin et al., 2016) 등의 선행 연구가 수행된 바 있으나 아직까지 적용성이 부족하고 검증이 불충분하므로 이에 대한 추가 연구가 필요하다. 본 논문은 광산 개발 경제성 제고를 위해지류론의 단점을 보완하고 광주의 수직응력 평가 정확도를 향상시킴으로써 지하광산갱도설계 최적화 기술을 개발하는 것을 목적으로 하였다.

참고문헌 (10)

Chang, S.H., Lee, C., Choi, S.W., Hur, J. and Hwang, J., 2014, Design of Unsupported Rock Pillars in a Room-and-Pillar Underground Structure by the Tributary Area Method and the Pillar Strength Estimation, Tunnel and Underground Space, Vol. 24, No. 5, 335-343.

원문보기 상세보기
Esterhuizen, G.S., Dolinar, D.R. and Ellenberger, J.L., 2011, Pillar strength in underground stone mines in the United States, International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, Vol. 48, No. 1, 42-50.

상세보기
Ghasemi, E., Ataei, M. and Shahriar, K., 2014, An intelligent approach to predict pillar sizing in designing room and pillar coal mines, International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, Vol. 65, 86-95.

상세보기
Hauquin, T., Deck, O. and Gunzburger, Y., 2016, Average vertical stress on irregular elastic pillars estimated by a function of the relative extraction ratio, International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, Vol. 83, 122-134.

상세보기
Jang, M.H. 2018, Probabilistic Evaluation of the Panel Life Time Using Steel Beam for Panel Mining in Soft Rock, Tunnel and Underground Space, Vol. 28, No. 4, 325-342.
Jang, M.H. and Lee, S.E., 2017, Possibility and Countermeasures of Subsidence according to Mining Method and Current Status in the Operation Mines, Tunnel and Underground Space, Vol. 27, No. 6, 366-376.
Kim, J.W., 2015, Influence of pillar width on the stability of twin tunnels using scaled model tests, Tunnel and Underground Space, Vol. 25, No. 5, 423-434.

원문보기 상세보기
Kim, W.B., Yang, H.S. and Ha, T.W., 2012, An assessment of rock pillar behavior in very near parallel tunnel, Tunnel and underground space, Vol. 22, No. 1, 60-68.

원문보기 상세보기
Poulsen, B.A., 2010, Coal pillar load calculation by pressure arch theory and near field extraction ratio, International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, Vol. 47, No. 7, 1158-1165.

상세보기
Yoon, D.H. and Song, J.J., 2019, Review on Design of Underground Mine Openings in Korea and Overseas, Tunnel and Underground Space, Vol. 29, No. 1, 30-37.

저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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