[논문]기존 비보강 조적조 건축물의 내진 및 에너지 동시보강패널 정적반복가력실험

최형욱; 이상호; 최형석; 김태형; 백은림

doi:10.11112/jksmi.2020.24.4.81

기존 비보강 조적조 건축물의 내진 및 에너지 동시보강패널 정적반복가력실험
Static Cyclic Loading Test of the Seismic and Energy Simultaneous Retrofit Panel for Existing Unreinforced Masonry Buildings 원문보기

한국구조물진단유지관리공학회 논문집 = Journal of the Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection, v.24 no.4, 2020년, pp.81 - 90

최형욱 (부산대학교 일반대학원) , 이상호 (부산대학교 건설융합학부) , 최형석 (국토교통연구인프라운영원) , 김태형 (국토교통연구인프라운영원) , 백은림 (국토교통연구인프라운영원)

초록
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기존 비보강 조적벽체의 내진 성능과 에너지 효율을 동시에 보강하기 위한 TCP 보강 공법을 개발하였다. TCP는 경량 모르타르 내 격자형 탄소섬유 시트와 모세관 튜브를 매립하여 일체로 타설한 패널로 조적벽체에 부착하여 탄소섬유 시트에 의한 내진보강과 모세관 튜브에 온수를 공급함으로써난방 또는 단열 등의 에너지 보강을 동시에 달성할수 있는 보강 공법이다. 본 연구에서는 TCP의 내진 보강 효과를 파악하기 위하여 TCP 보강 유무에 따른 조적 벽체를 대상으로 정적가력실험을 실시하였다. 실험 결과, TCP 보강에 의해 최대 강도 및 변위가 약 1.4배증가하였으며, 초기 강성과 에너지 흡수능력에 효과가 있음을 보였다. 또한, 손상에 따른 조적 벽체의 변형이 제어됨에 따라 취성 파괴를 예방할수 있을 것으로 판단된다.

Abstract ▼ AI-Helper

A textile and capillary tube composite panel(TCP) was developed to simultaneously retrofit the seismic performance and the energy efficiency (e.g. heating or insulation performance) of existing unreinforced masonry (URM) buildings. TCP is a light-weight mortar panel in which carbon textile reinforcements and capillary tubes are embedded. Textile reinforcements plays a role of seismic retrofit and capillary tubes that hot water circulates contribute to the energy retrofit. In this paper, the static cyclic loading tests were performed on the masonry walls with/without TCP to understand the seismic retrofit effect of TCP retrofit and the results were summarized. The results of the test showed that the TCP contributed to increase the capacity of the Shear strength and ductility of the URM walls. In addition, the deformation of the wall after cracking was substantially controlled by the carbon textile.

주제어

표/그림 (21)

그림 Fig. 1 Masonry damages by Gyeoungju and Pohang earthquakes(AIK,2018)
그림 Fig. 2 Application of TRM jacket (Bournas, 2007)
그림 Fig. 3 Heating via exterior walls (BINE)
그림 Fig. 4 Composition of TCP retrofit
그림 Fig. 5 TCP materials
그림 Fig. 6 TCP prefabrication
표 Table 1 Properties of the textile given by manufacturer
표 Table 2 Properties of capillary tube
표 Table 3 Properties of the mortar
그림 Fig. 7 Configuration of specimens
그림 Fig. 8 Loading pattern
그림 Fig. 9 Setting and sensor locations
표 Table 4 Damage state
그림 Fig. 10 Shear Force-drift relationship
그림 Fig. 11 Envelope curves
그림 Fig. 12 Stiffness – drift relationship
그림 Fig. 13 The Cumulative Absorptive Energy comparison
표 Table 5 Maximum Shear force and drift ratio
그림 Fig. 14 Slip displacement of D3 measured value
그림 Fig. 15 Wall shear distortion angle of D5 measured value
그림 Fig. 16 Uplift rotation measured by D6

AI 본문요약
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문제 정의

본 연구에서는 기존 비보강 조적벽체의 내진 성능과 에너지 효율을 동시에 보강하기 위한 TCP 보강 공법을 개발하였다. TCP는 경량 모르타르 내 격자형 탄소섬유 시트와 모세관 튜브를 매립하여 일체로 타설한 패널로 조적벽체에 부착하여 탄소섬유 시트에 의한 내진보강과 모세관 튜브에 온수를 공급함으로써 난방 또는 단열 등의 에너지 보강을 동시에 달성할 수 있는 보강 공법이다.
본 연구에서는 기존 조적조 건축물의 내진 및 에너지 보강을 동시에 개선할 수 있는 TCP 보강 공법을 개발하였다. TCP(Textile and Capillary tube composite Panel)는 기존 건축물의 내진보강에 적용되고 있는 격자형 섬유 시트와 난방 또는 단열 보강을 위한 모세관 튜브를 함께 부착하여 패널화한 것이다.
본 연구에서는 단일 형태의 조적 벽체에 대한 실험을 수행하여 강체 회전 및 하부 슬라이딩파괴에 대한 TCP 보강 효과를 파악할 수 있었다. 추후 다양한 파괴 모드를 가지는 조적벽체 및 조적채움벽 골조를 대상으로 거동 특성 및 내진 보강효과가 분석될 필요가 있으며 이를 바탕으로 TCP 보강 성능에 대한 정량적 평가 방법에 대한 추가적인 연구가 필요하다.
이에 본 연구에서는 하나의 공정으로 내진성능과 에너지 성능(난방 및 단열 등)을 향상시킬 수 있는 복합 보강 공법을 개발하였으며, 본 논문에서는 복합 보강 공법(TCP)에 대한 개념과 원리를 소개하고, 기초 연구로 TCP 보강 유무에 따른 조적 벽체를 대상으로 정적가력실험을 통해 TCP의 내진 보강 성능을 파악하고자 한다.

제안 방법

TCP 보강 유무에 따른 두 실험체의 변형 거동 특성을 평가하기 위하여 변위계(LVDT)를 통해 측정된 계측값을 비교하였다. 설치된 7개의 변위계 중 실험 간 비교적 온전히측정되어 실험체의 거동을 표현할 수 있는 D3, D5, D6의 측정값을 분석하였다.
TCP 보강 조적벽체는 기준 실험체와 동일한 벽체에 가로 0.84m, 세로 0.62m, 두께 20mm의 TCP 6개를 벽체의 한쪽 면에 부착하여 보강하였으며, 접착제는 시중에서 쉽게 구할 수있는 석재용 에폭시 본드를 사용하였다. 또한, 조적벽체의 강체 회전 거동시 균열 제어 및 상하단부와의 일체성을 확보하기 위해 TCP 제작 시 격자형 탄소섬유를 패널 규격보다 크게 배치하여 벽체 상하부 ㄷ-형강 캡과 조적벽체의 옆면으로 확장하여 부착 시공하였다.
TCP의 제작 순서는 Fig. 6에 나타낸 바와 같이 탄소섬유와 모세관 튜브는 패널의 거푸집에 미리 배치하고 상부에 경량 모르타르를 타설 및 마감하여 일체화된 패널 형태로 제작하였다. TCP의 두께는 보강 공사 시 시공성을 고려하여 20mm 이내로 제작하였다.
제작 완성된 TCP의 한 면에는 섬유의 격자 형태를 유지하고 있어 모르타르 또는 접착제를 도포하여 조적벽체면에 부착하여 시공한다. TRM의 보강 원리에 따르면 모르타르를 사용하여야 하나, 본 연구에서는 부착 성능을 향상시키고 경화 시간을 최소화하기 위하여 석재용 에폭시 본드를 이용하여 부착하였다.
실험체에 수평하중을 도입하기 위하여 250kN 용량의 Actuator를 가력 지그 단부에 연결하여 변위제어로 가력하였다. 가력 변위는 Fig. 8과 같이 벽체 높이에 대한 수평 변형각 0.125%부터 0.5% 변형각까지 0.125% 증분으로, 이후에는 0.25% 증분으로 목표 변형각을 증가시키면서 벽체의 하중이 80% 이상 저하되거나 손상으로 인해 붕괴가 우려될 때까지 가력하였으며, 각 가력 단계에서 3회 반복 가력하였다.
개발한 TCP의 성능 분석을 위한 기초 연구로써내진성능을 평가하기 위하여 TCP 보강 유무에 따른 조적 벽체를 대상으로 정적가력실험을 실시하고 다음과 같은 결론을 도출하였다.
조적벽체의 상부와하부는 각각 가력 지그 및 기초 지그에 고정하기 위하여 내부에 모르타르를 충진한 200×90mm 규격의 ㄷ-형강 캡을 적용하였다. 또한, 벽체 단부의 고정조건을 고려하여(Bagheri et al., 2020) 강재 철판과 앵커볼트를 이용하여 조적벽체와 상ㆍ하부를 ㄷ-형강에 고정하였다.
62m, 두께 20mm의 TCP 6개를 벽체의 한쪽 면에 부착하여 보강하였으며, 접착제는 시중에서 쉽게 구할 수있는 석재용 에폭시 본드를 사용하였다. 또한, 조적벽체의 강체 회전 거동시 균열 제어 및 상하단부와의 일체성을 확보하기 위해 TCP 제작 시 격자형 탄소섬유를 패널 규격보다 크게 배치하여 벽체 상하부 ㄷ-형강 캡과 조적벽체의 옆면으로 확장하여 부착 시공하였다.
변위계 D6은 강체 회전에 의한 벽체의 들뜸변위를 측정하였으며, Fig. 16에 측정한 들뜸 변위를 실험체 길이(Lo)로 나눈 벽체의 회전각을 비교하였다. 비보강 실험체의 경우 실험이 종료된 변형각 1.
TCP 보강 유무에 따른 두 실험체의 변형 거동 특성을 평가하기 위하여 변위계(LVDT)를 통해 측정된 계측값을 비교하였다. 설치된 7개의 변위계 중 실험 간 비교적 온전히측정되어 실험체의 거동을 표현할 수 있는 D3, D5, D6의 측정값을 분석하였다.
실험에 사용된 조적벽체의 재료 특성을 파악하기 위해 모르타르 압축시험과 조적 프리즘의 압축 및 전단시험을 실시 하였다. 각 실험은 KS 규격 및 ASTM 규격에 준하여 실시하였고, 실험체 파괴 시의 최대하중 및 변위를 측정하여 유효단면적으로나누어 압축강도 및 전단강도를 계산하였다.
실험체는 하부에 미리 매설된 앵커볼트를 이용하여 기초지그에 고정하고, 상부에는 하부와 동일한 방법으로 가력지그와 고정하였다. 가력 지그에는 벽체 상부의 고정하중을 고려하기 위하여 56kN(축응력 0.
실험체에 수평하중을 도입하기 위하여 250kN 용량의 Actuator를 가력 지그 단부에 연결하여 변위제어로 가력하였다. 가력 변위는 Fig.
실험체의 변형상태를 파악하기 위해 변위계(LVDT)를 이용하여 조적벽체 상부와 하부의 수평변형, 벽체 하부의 들림 변위 및 벽체면 전단변형을 측정하였으며, 실험체 및 계측 장치 설치 현황은 Fig. 9에 나타낸다.
이러한 모세관을 활용한 난방 보강은 주로 실내 벽체에 적용되었으나 최근 독일에서는 외벽 난방을 통한 에너지 효율성능 향상 기술이 개발되었다. 외벽에 모세관 매트를 설치한 후 모르타르 및 단열재로 마감하고 실내 온도보다 약간 높은 온도의 온수를 공급함으로써 내부의 열이 외부로 손실되는 것을 방지하는 원리를 적용한 것이다. 이런 공법은 종래의 난방 공법에 비해 공급 온도가 낮아 에너지 소비량을 감소시킬 수 있는 장점이 있다(BINE; Bournas, 2018).
경량 모르타르는 보강 시 시공성을 고려하여 경량이면서 운반시 취성파괴가 예방될수 있도록 최소한의 강도가 확보되어야한다. 이러한 점을 고려하여 경량 모르타르 배합을 개발하여 TCP용 모르타르로 사용하였다. 개발된 모르타르의 단위 중량은 약 1.
조적벽체의 상부와하부는 각각 가력 지그 및 기초 지그에 고정하기 위하여 내부에 모르타르를 충진한 200×90mm 규격의 ㄷ-형강 캡을 적용하였다.
TCP의 두께는 보강 공사 시 시공성을 고려하여 20mm 이내로 제작하였다. 타설 후 일주일 이상 양생하고 바탕면 정리를 위해 코팅제를 도포하여 마감하였다.

대상 데이터

모르타르 큐브 압축 시험용 실험체는 50×50×50mm의 입방체로 3개의 시험편에 대해 시험하였으며, 압축강도는 평균 20.77MPa (표준편차 1.26MPa)를 나타내었다.
2mm 제품을 사용하였다. 모세관 튜브는 외경 6mm, 내경 3mm 규격이며, 내열온도 -60 ~ 200℃ 인 실리콘호스를 사용하였다.
비보강 조적벽체는 국내 조적 벽체의 형상비를 고려하여 길이 2.6m, 높이 1.53m (형상비 0.59), 두께190mm (1.0B)의 크기로 제작하였고, 벽돌은 B형 시멘트 벽돌(190×90×57mm)을 사용하였다.
실험체는 비보강 조적벽체와 TCP 보강 조적벽체 2 종류이며, 형상 및 규격은 Fig. 7과 같다. 비보강 조적벽체는 국내 조적 벽체의 형상비를 고려하여 길이 2.
탄소섬유 시트는 10×10mm 격자망을 가지며 인장강도는 4,530MPa, 탄성계수는 230GPa이며, 단위중량은 140 g/m2, 두께는 약 0.2mm 제품을 사용하였다.

이론/모형

실험에 사용된 조적벽체의 재료 특성을 파악하기 위해 모르타르 압축시험과 조적 프리즘의 압축 및 전단시험을 실시 하였다. 각 실험은 KS 규격 및 ASTM 규격에 준하여 실시하였고, 실험체 파괴 시의 최대하중 및 변위를 측정하여 유효단면적으로나누어 압축강도 및 전단강도를 계산하였다.
조적 프리즘 압축 시험용 시험체는 ASTM E 519에 준하여 일반시멘트 벽돌 3켜를 쌓아 190×190×90mm 규격으로 제작하였으며, 시험편 3개의 평균 압축강도는 11.55MPa (표준편차 1.26MPa)로 측정되었다.
조적 프리즘사인장 전단시험용 실험체는 ASTM E 519에 준하여 390×390×90mm 규격으로 제작하고 대각방향으로 압축력을 가하여 시험하였다.

성능/효과

1) 두 실험체의 파괴모드는 벽체 하부 줄눈 균열 발생후 강체 회전 거동에 지배되었고 변형각이 증가함에 따라 벽체 양단부의 하부에서 압축파괴가 발생하여 TCP 보강 유무에 관계없이 유사한 파괴모드를 나타내었다.
2) TCP 보강 실험체는 비보강 실험체에 비해 최대 하중과 변위는 각각 평균 1.42배, 1.40배 증가하였으며 이는 벽체에 균열이 발생하면서 TCP 모르타르 및 격자형 탄소섬유시트가 인장력을 지지하기 때문으로 판단된다. 또한, TCP 보강에 의해 초기 강성은 약 1.
3) 두 실험체의 손상에 따른 변형량을 분석한 결과, TCP 보강 실험체는 압축 파괴 후 조적 개체의 미끄러짐변형, 벽체의 강체 회전 및 전단 변형, 들뜸 변형 모두 비보강 실험체에 비해 약 25% 이하의 수준으로 발생함에 따라 섬유 시트에 의한 변형 제어 효과가 우수한 것으로 나타나 취성적 파괴의 예방 효과가 있는 것으로 사료된다.
TCP 보강 실험체는 비보강 실험체에 비해 초기 강성이 약 1.6배 증가하였으며 0.25% (2step)에서 정방향과 부방향 모두 각각 70.28kN과 78.79kN의 최대 하중을 나타내었다. 최대 하중 도달이후 하중이 감소하는 경향을 보이다 0.
이러한 점을 고려하여 경량 모르타르 배합을 개발하여 TCP용 모르타르로 사용하였다. 개발된 모르타르의 단위 중량은 약 1.25 tonf/m³이며, 강도시험을 실시한 결과 압축강도는 9MPa 이상, 인장강도는 2MPa 이상 발현되었다.
전단력변형각 관계 곡선에서 주목할 만한 점은 탄소 시트의 인장 거동에 따른 하중 지지특성이다. 균열이 발생하기 시작한 2step 부터 3싸이클의 반복가력 중 1 싸이클에서 탄소시트의 인장거동으로 비보강 실험체에 비해 더 큰 하중을 지지하였으며 2, 3 싸이클에서는 탄소 시트가 소성화되어 추가적인 하중을 지지하지 못하는 특징을 나타내었다(Fig. 10 (b)의 화살표).
TCP 보강 실험체의 경우에도 비보강 실험체와 유사하게 벽체 하부에서 TCP와 회전방지철물 사이의 수평줄눈균열이 발생하고 이후 강체 회전 거동에 지배되며 균열이 확대되었다. 균열이 확대되면서 격자형 탄소섬유의 인장 거동이 확인되었으며, 1.0% (6step) 변형각 도달시 인장력에 의한 탄소시트의 섬유 파괴가 발생하기 시작하였고 이후 변형각 증가에 따라 섬유의 파괴 범위가 증가하였다. 비보강 실험체에 비해 균열폭의 크기는 다소 감소하였으며, 벽체 양단부 하부 벽돌의 압축파괴로 인해 부착파괴가 발생하였으나 탄소시트에 의해 심각한 위치 이탈은 발생하지 않았다.
13에 비교하여 나타낸다. 누적에너지 흡수능력은 0.5% (4step) 변형각까지 TCP 보강 실험체가 비보강 실험체에 비해 최대 2.1배 높은 것으로 나타났으며, 0.75 ~ 1.0% 변형각에서 비보강 실험체의 에너지 흡수량이 다소 증가하여 보강 실험체와 유사한 수준을 나타내었다. 이는 비보강 실험체가 0.
두 실험체의 파괴 모드는 유사하게 나타났으나 전술한 결과에서 알 수 있듯이 TCP 보강을 적용한 경우 비보강 조적벽체에 비해 손상에 따른 변형량은 75% 이상 저감되었다. 이는 격자형 탄소섬유 시트가 균열 및 손상의 제어 역할을 효과적으로 수행하는 것으로 사료된다.
40배 증가하였으며 이는 벽체에 균열이 발생하면서 TCP 모르타르 및 격자형 탄소섬유시트가 인장력을 지지하기 때문으로 판단된다. 또한, TCP 보강에 의해 초기 강성은 약 1.63배, 누적 에너지 흡수량은 2.35배향상된 효과를 보였다.
75% 변형각에서 부방향 가력시 압축파괴가 발생한 이후 변위가 반전되어 재하될 때 벽체 하부에서 하중이 지지되었기 때문으로 판단된다. 변형각 1.25% 이후에는 비보강 실험체의 압축파괴가 심화됨에 따라 하중이 저감되어 누적 에너지흡수량의 증가 폭이 둔화된 반면, TCP 보강 실험체는 하중이 유지됨에 따라 누적 에너지 흡수량이 거의 선형적으로 증가하는 경향을 나타내었다. 최종 실험 종료시까지 TCP 보강 실험체의 누적 에너지 흡수량은 16×10³ kN·mm로 비보강 실험체보다 약 2.
63배 증가되었다. 변형각이 증가함에 따라 유효강성은 감소하는 경향을 나타내었으며 0.75% (5step) 이후에는 보강 유무에 관계없이 거의 유사한 강성 수준을 나타내었다.
1999년 터키 이즈미트, 대만 치치지진을 비롯하여 2001년 인도 구자라트, 2008년 중국 쓰촨성, 2009년 이탈리아 라퀼라, 2010년 아이티 포르토프랭스, 2011년 뉴질랜드 크라이스트 처치, 2016년 센트럴 이탈리아 지진 등에서 기존 비보강 조적조 건축물이 붕괴되어 많은 인명 및 재산 피해가 발생하였다. 붕괴된 조적조 건축물의 대부분은 내진설계가 되지 않은 비보강 조적조이며, 파괴형태는 주로 조적벽체의 균열 및 면내 붕괴, 치장벽돌의 붕괴, 전체 붕괴 등으로 나타났다. 조적벽체의 균열 및 붕괴는 횡력에 약한 조적식 구조의 특징이 원인이라고 볼 수 있으며, 일부 조사에서는 치장 벽돌의 붕괴 원인이 단열을 위한 중공 이중벽 구조에서 내벽과 외벽 사이의 약한 접합을 원인으로 지적하였다(Kouris et al.
12에 시험 단계별 변형각에 따른 유효강성(정방향과 부방향의 최대 변형 시 전단력-변형각 점을 연결한 강성)을 나타낸다. 비보강 및 보강 실험체의 초기강성은 각각 16.6kN/mm, 27.5kN/mm로 분석되어 TCP 보강에 의해 초기강성이 약 1.63배 증가되었다. 변형각이 증가함에 따라 유효강성은 감소하는 경향을 나타내었으며 0.
비보강 실험체는 초기에 하중과 변위가 비례적으로 증가하다 0.125% 변형각 이상에서 강성이 약 18% 수준으로 저하되었다. 정방향 0.
0% (6step) 변형각 도달시 인장력에 의한 탄소시트의 섬유 파괴가 발생하기 시작하였고 이후 변형각 증가에 따라 섬유의 파괴 범위가 증가하였다. 비보강 실험체에 비해 균열폭의 크기는 다소 감소하였으며, 벽체 양단부 하부 벽돌의 압축파괴로 인해 부착파괴가 발생하였으나 탄소시트에 의해 심각한 위치 이탈은 발생하지 않았다. 최종 2.
이는 두 실험체 모두 강체 회전에 의한 균열면 아랫부분에 변위계가 설치되어 있었으므로 횡력에 의한 벽체의 전단변형각 뿐만 아니라 강체 회전에 의한 변형도 포함된 값이라 할 수 있다. 비보강 실험체의 경우 실험이 종료된 변형각 1.25% (7step)에서 전단 변형각 0.037rad, TCP 보강의 경우 동일 변형각에서 전단변형각 0.008rad으로 분석되어 비보강 실험채의 비해 22% 수준으로 나타났다.
조적 프리즘사인장 전단시험용 실험체는 ASTM E 519에 준하여 390×390×90mm 규격으로 제작하고 대각방향으로 압축력을 가하여 시험하였다. 시험편 3개의 평균 전단 강도는 1.93MPa (표준편차0.14MPa)로 나타났다.
75% (5step) 도달 시 벽체 양단부의 하부에 압축파괴(Toe-crushing)가 발생하였다. 이후 변형각 증가에 따라 벽체 양단부 하부 벽돌의 부착파괴가 발생하면서 조적벽체에서 거의 분리될 정도로 파괴되었고 최종 1.25%(7step) 변형각 도달 후 붕괴가 우려되어 실험을 종료하였다.
56%로 나타났다. 전체적인 전단력-변형각 곡선은 전형적인 강체 회전 및 슬라이딩거동 형태를 나타내었다.
79kN의 최대 하중을 나타내었다. 최대 하중 도달이후 하중이 감소하는 경향을 보이다 0.75% (5step) 변형각에서 정방향, 부방향 각각 약 26%, 12% 정도 하중이 저하된 이후부터는 하중이 유지되는 경향을 나타내었다. 전단력변형각 관계 곡선에서 주목할 만한 점은 탄소 시트의 인장 거동에 따른 하중 지지특성이다.
비보강 실험체에 비해 균열폭의 크기는 다소 감소하였으며, 벽체 양단부 하부 벽돌의 압축파괴로 인해 부착파괴가 발생하였으나 탄소시트에 의해 심각한 위치 이탈은 발생하지 않았다. 최종 2.0% (9step) 변형각 첫싸이클에서 실험체의 불안정으로 실험을 종료하였다.
최종 실험 종료시까지 TCP 보강 실험체의 누적 에너지 흡수량은 16×103 kN·mm로 비보강 실험체보다 약 2.35배 큰 것으로 분석되었다.

후속연구

본 연구에서는 단일 형태의 조적 벽체에 대한 실험을 수행하여 강체 회전 및 하부 슬라이딩파괴에 대한 TCP 보강 효과를 파악할 수 있었다. 추후 다양한 파괴 모드를 가지는 조적벽체 및 조적채움벽 골조를 대상으로 거동 특성 및 내진 보강효과가 분석될 필요가 있으며 이를 바탕으로 TCP 보강 성능에 대한 정량적 평가 방법에 대한 추가적인 연구가 필요하다.

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Victor, E.I. (2019), Conditioning using ceramic floor panels with capillary tube mats and solar thermal panels on the Mediterranean coast: Energy savings and investment amortisation, Energy & Buildings, 202, 109334.

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BINE, Buildings & City, Refubrishment. Heating via their exterior walls Available at: http://www.bine.info/en/topics/buildings-city/refurbishment/news/gebaeudeueber-aussenwand-heizen.
Bagheri, B., Lee, J.H., Kim, H.G., and Oh, S.H. (2020) Experimental evaluation of the seismic performance of retrofitted masonry walls, Composite Structures, 240, 111997.

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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