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제안 방법
- Note : 구속압。3 = lOOkPa일때의 전단강도를 비교한다.
- 그림 6에 치환율별 파괴포락선을 수록하였다. 그리고 표 2에서는 삼축압축시험을 통해서 얻어낸 복합지반의 전단강도를 가중평균식에 의해 산정되는 전단강도와 비교하였다.
- 이와 같은 현실은 개량공법이 적용된 복합 지반의 안정성을 평가함에 있어서 전단강도나 지지력 둥을 해결하는데 많은 문제점을 야기시킨다. 따 라서 이 연구에서는 이러한 불확실성의 해결을 위한 시작으로 실내삼축시험을 통헤서 모래의 치환율과 구속압의 변화에 따른 복합지반의 전단강도 특성을 공학적인 측면에서 규명하여 기존의 경험적인 가중 평균법과 비교하였다.
- 이 연구에서는 GDS 자동화 삼축압축시험기를 이용하였으며, 서해안 지역의 해성점토를 25kFa의 구속 압(압밀압)으로 예압밀 시켜서 적정 자립도를 확보한 후에 샘플러를 이용하여 D=5cm, H=10cm의 시료 성형기로 사진 1과 같이 점토 공시체를 성형하였다. 이 공시체에 복합지반 공시체를 형성하기 위해서 치환율에 따라 L94(as=15%), 2.5(as=25%), 3.16(as=40%), 3.78(as=57%)cm 직경의 케이싱을 이용하여 그 림 2, 그림 3과 같이 모래기둥을 점토 공시체안에 조성하였다. 여기서, 모래기둥의 상대밀도(£)「)는 70% 이다.
- 이 연구에서 전단속도는 시간당 5%이하의 속도로 전단시켰으며, 전단중 간극수압의 변화를 보기 위하 여 CU-Test를 실시하여 간극수압의 변화양상도 관찰하였다. 그림 3〜그림 5에 시험결과를 수록하였다.
- 이 연구에서는 GDS 자동화 삼축압축시험기를 이용하였으며, 서해안 지역의 해성점토를 25kFa의 구속 압(압밀압)으로 예압밀 시켜서 적정 자립도를 확보한 후에 샘플러를 이용하여 D=5cm, H=10cm의 시료 성형기로 사진 1과 같이 점토 공시체를 성형하였다. 이 공시체에 복합지반 공시체를 형성하기 위해서 치환율에 따라 L94(as=15%), 2.
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