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• 연구 방법
• 연구 결과

제안 방법

• 응집지의 G값을 50/30에 고정시키고, 혼화지의 G값을 100에서 11,000 sec"로 변화시키면서 탁도 제거효능을 실험하였다. 탁도 제거효능은 혼화지의 G값에 커다란 영향을 받지 않고 60-74% 정도의 저수온에서 가장 우수한 탁도 제거 효능을 나타내었다.
• 실험은 D탬 원수를 처리용량이 100m3/일 인 용존공기부상장치를 이용하여, In-line static mixer와 혼화지에서 FBT를 사용한 2단 혼화로 실험을 실시하였다. 혼화지의 G값을 100에서 1, 100 sec'로 변화시키고, 응집지 1단/2단 G값을 30/10, 50/30, 60/40으로 변화시키면서, 탁도, UV-254, Chlorophyll-a 의 제거효능을 살펴보았다.
• 저수온에서 장방형 침전지와 용존공기부상법의 탁도 제거효율을 비교하였다. 실험은 혼화지의G 값을 300sec'로 고정시키고, 용존공기부상법 응집지의 G값을 60/40, 50/30, 30/10으로 고정시킨 결과와 장방형침전지 응집지의 G값을 50/35/20으로하여 응집제를 Alum을 사용한 결과를 실험하였다. 실험결과 장방형 침전지의 탁도제거 효율은 약 30% 정도에 머무르고 있으나, 용존공기부상법은 70% 정도로 약 2배 이상의 효율차이를 나타내었다.
• 저수온에서 용존공기부상법의 효능을 실험하기 위하여 1999년 12월부터 2000년 3월까지 동절기 실험을 실시하였다. 수온은 12월말부터 10℃이하로 하강하기 시작하여 1월말에서 2월 중순까지 4℃ 로 가창 낮은 온도를 나타내었디.
• 저수온에서 응집지의 1단 2단 G값을 60/40으로 가장 높게 하고, 혼화지의 G값을 100에서 ll, 000sec '으로 변화시키면서 탁도 제거효율을 실험하였다. 이 결과 낮은 응집지의 G값 100과 200sec'에서 우수한 결과를 나타내었으나, 응집지외 G값이 증가하면서 점차적으로 감소하는 경향을 나타내었다.
• 저수온에서 장방형 침전지와 용존공기부상법의 탁도 제거효율을 비교하였다. 실험은 혼화지의G 값을 300sec'로 고정시키고, 용존공기부상법 응집지의 G값을 60/40, 50/30, 30/10으로 고정시킨 결과와 장방형침전지 응집지의 G값을 50/35/20으로하여 응집제를 Alum을 사용한 결과를 실험하였다.
• 혼화지에서 FBT를 사용한 2단 혼화로 실험을 실시하였다. 혼화지의 G값을 100에서 1, 100 sec'로 변화시키고, 응집지 1단/2단 G값을 30/10, 50/30, 60/40으로 변화시키면서, 탁도, UV-254, Chlorophyll-a 의 제거효능을 살펴보았다.
• 혼화지의 G값을 600sec '로 고정시키고, 장방형침전지의 G값은 50/35/20으로, 용존공기부상법은 60/40, 50/30, 30/10으로 하여 응집제를 PACS로 실험하였다.

성능/효과

• 이러한 결과는 저수온에서 응집지내의 플록 형성은 낮은 G값이나 높은 G값에서 탁도 제거율이 우수함을 알 수 있으며, 현실적으로는 경제성이 높은 낮은 G값에서 정수장을 운영할 필요가 있음을 알 수 있다. 응집제의 종류별 탁도 제거효율은 PACS가 Alum 보다 약 2-3% 효율이 높았다. 수온이 상온인 경우 일반혼화가 응집지 G값 30/10에서 평균 80%, 2 단 혼화는 평균 85% 이상의 탁도 제거효율을 나타내었으나, 저수온에서는 평균 60% 정도의 탁도 제거효율을 나타냄을 알 수 있다.
• - 저수온시 응집지의 G 값을 30/lOsec-1^- 설정하고, 혼화지의 G 값을 변화시킨 결과 혼화지 G값이 100, 200sec-1에서 탁도 제거효율이 71%로 우수하였다.
• 수온이 6℃ 이하로 떨어졌을 때 응집지 단별 G값을 30/10 sec 1으로 하여, 실험한 결과, 혼화 지의 G값이 낮은 100과 200sec '에서 탁도 처 리효율이 71%로 우수하였으며, 가장 높은 1, 100에서 도 우수한 결과를 나타내었다. 이러한 결과는 저수온에서 응집지내의 플록 형성은 낮은 G값이나 높은 G값에서 탁도 제거율이 우수함을 알 수 있으며, 현실적으로는 경제성이 높은 낮은 G값에서 정수장을 운영할 필요가 있음을 알 수 있다.
• 실험은 혼화지의G 값을 300sec'로 고정시키고, 용존공기부상법 응집지의 G값을 60/40, 50/30, 30/10으로 고정시킨 결과와 장방형침전지 응집지의 G값을 50/35/20으로하여 응집제를 Alum을 사용한 결과를 실험하였다. 실험결과 장방형 침전지의 탁도제거 효율은 약 30% 정도에 머무르고 있으나, 용존공기부상법은 70% 정도로 약 2배 이상의 효율차이를 나타내었다.
• 응집제 PACS를 사용한 실험에서 혼화지의 G값이 조금 높은 600sec-1에서용존공기부상법과 장방형 침전지의 탁도 처리효율 비교는 혼화지 G값 300과 비슷한 결과를 나타내어, 장방형 침진지는 42% 정도의 처리효율을 용존공기부상법은 약 74% 처리효율을 나타내었다. 이러한 결과를 토대로 할 때 미세플록을 형성시키는 응존공기부상법이 저수온에서의 탁도 제거효율이 장방형 침전지에 비해 월등히 우수함을 알 수 있다.
• 탁도 제거효능은 혼화지의 G값에 커다란 영향을 받지 않고 60-74% 정도의 저수온에서 가장 우수한 탁도 제거 효능을 나타내었다. 응집제의 영향은 큰 차이가 없었으나, PACS가 응집지 G값 30/10과 비슷하게 다소 우수한 효능을 나타내었다.
• 이러한 결과는 저수온에서 응집지내의 플록 형성은 낮은 G값이나 높은 G값에서 탁도 제거율이 우수함을 알 수 있으며, 현실적으로는 경제성이 높은 낮은 G값에서 정수장을 운영할 필요가 있음을 알 수 있다. 응집제의 종류별 탁도 제거효율은 PACS가 Alum 보다 약 2-3% 효율이 높았다. 수온이 상온인 경우 일반혼화가 응집지 G값 30/10에서 평균 80%, 2 단 혼화는 평균 85% 이상의 탁도 제거효율을 나타내었으나, 저수온에서는 평균 60% 정도의 탁도 제거효율을 나타냄을 알 수 있다.
• 000sec '으로 변화시키면서 탁도 제거효율을 실험하였다. 이 결과 낮은 응집지의 G값 100과 200sec'에서 우수한 결과를 나타내었으나, 응집지외 G값이 증가하면서 점차적으로 감소하는 경향을 나타내었다. 이리한 결과는 탁도제거를 위해 저수온에서 응집지와 혼화지의 G값을 증가시킬 필요는 없을 것으로 생각된다.
• 결과를 나타내었다. 이러한 결과는 저수온에서 응집지내의 플록 형성은 낮은 G값이나 높은 G값에서 탁도 제거율이 우수함을 알 수 있으며, 현실적으로는 경제성이 높은 낮은 G값에서 정수장을 운영할 필요가 있음을 알 수 있다. 응집제의 종류별 탁도 제거효율은 PACS가 Alum 보다 약 2-3% 효율이 높았다.
• 42% 정도의 처리효율을 용존공기부상법은 약 74% 처리효율을 나타내었다. 이러한 결과를 토대로 할 때 미세플록을 형성시키는 응존공기부상법이 저수온에서의 탁도 제거효율이 장방형 침전지에 비해 월등히 우수함을 알 수 있다. 이 결과를 그림 3에 나타내었다.
• 제거효능을 실험하였다. 탁도 제거효능은 혼화지의 G값에 커다란 영향을 받지 않고 60-74% 정도의 저수온에서 가장 우수한 탁도 제거 효능을 나타내었다. 응집제의 영향은 큰 차이가 없었으나, PACS가 응집지 G값 30/10과 비슷하게 다소 우수한 효능을 나타내었다.

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