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제안 방법
- 1) 시험말뚝의 시공공법은 요동식 올케이싱 공법으로 케이싱을 오실레이터로 선굴진 시키고 헤머그램으로 내부 토사를 굴착하였다. GL.
- 1) 자갈층 소켓 현장타설말뚝에 대한 국내 첫 시공사례를 소개하였으며, 자갈층 소켓말뚝에 대한 지지력을 양방향 재하시험을 통하여 검증하였다.
- 3) 하부의 양방향 재하시험을 통하여 자갈층(N치 : 50/15)의 선단지지력을 허용침하량 기준으로 결정하였으며, 자갈층의 주면마찰력을 분석하였다. 여기서, 자갈층의 허용선단지지력을 6.
- 5) 상부 재하장치의 조립 후 두 번째 철근망을 상부 재하장치의 상판에 조립하였으며, 상부 재하장치의 팽창에 의한 상부재하장치 하부의 전선과 유압호스의 파손을 막기 위하여 보호처리 하였다.
- 6) 상부 재하장치와 철근망의 조립이 완료된 후 철근망을 굴착공내에 계속 근입 시키면서 하중전이 측정용 센서의 전선과 가압용 유압호스를 철근망 외부에 고정하였다.
- 하중전이 측정은 각 재하주기별 재하하중단계에서 심도별 변형을 데이터로 그를 통하여 측정하였다. 또한, 각 하중단계별 변위계(LVDT)를 통하여 계측하였다. 실제 시험은 자동화 측정시스템을 통하여 각 하중단계의 말뚝두부 변위, 상.
- 먼저 하부 양방향 말뚝재하 시험을 수행하고 시험종료 후 하부재하장치의 벨브를 열어 놓고 상부 양방향 재하시험을 수행하였다. 시험시 시험방법은 ASTM D1143-81(ReaPProved by 1994)에서 규정하고 있는 완속재하시험방법과 반복재하방법을 혼합한 형태로 정재하시험을 실시하였다.
- 본 연구에서 하부와 상부에 양방향 재하장치를 설치하여 각각의 재하시험을 수행하였으며, 선단 지반의 지지력과 상부 재하장치의 상/하부지반의 주면마찰력을 각각 분석하여 표 3에 나타내었다. 각각의 허용지지력을 합하여 전체 허용지지력은 20.
- 본 연구에서는 말뚝 선단조건이 자갈층인 현장타설말뚝에 양방향 재하장치를 2개소(선단부 1개소, 중간부 1개소에 설치하여 복수레벨(Multi-Level) 현장재하시험을 수행하였다.
- 0 MN)를 말뚝선단에서 약 15m 위치에 설치하였다. 상부 재하장치의 설치 시 도로교설계기준 해설(하부구조편)(2001)에서 제시하고 있는 현장타설말뚝에 대한 지지력 산정방법중 N치를 이용하는 지지력산정 방법(일본도로교시방서 방법)을 적용하여 상향지지 력(18.6 MN)과 하향지지력(18.0 MN)이 비슷한 위치를 결정하여 양방향 말뚝재하장치를 설치하도록 하였다. 본 시험말뚝의 개요를 표 2.
- 시험용말뚝은 BH-25 시추공 부근에 58m의 길이로 시공하였으며 말뚝선단을 모래질 자갈층에 위치시켰다. 선단부 자갈층에 대한 선단지지력을 확인하기 위하여 선단부에 양방향 말뚝재하장치(일방향 재하용량 : 12.0 MN)를 설치하였으며, 상부 양방향 말뚝재하장치(일방향 재하용량 : 24.0 MN)를 말뚝선단에서 약 15m 위치에 설치하였다. 상부 재하장치의 설치 시 도로교설계기준 해설(하부구조편)(2001)에서 제시하고 있는 현장타설말뚝에 대한 지지력 산정방법중 N치를 이용하는 지지력산정 방법(일본도로교시방서 방법)을 적용하여 상향지지 력(18.
- 철근용 센서는 철근망 조립전에 4개의 주철근을 준비하여 현장에서 철근의 요철부분을 제거하고 변형률 센서 부착하고 방수처리를 하였다. 센서가 부착된 주철근을 철근망 조립시 직각방향으로 설치하여 조립하였다. 시스터바는 현장에서 사용되는 주철근을 길이 약 90cm로 절단하여 공장에서 센서부착부분을 가공하여 실내에서 센서를 부착하고 방수처리를 하였다.
- 센서가 부착된 주철근을 철근망 조립시 직각방향으로 설치하여 조립하였다. 시스터바는 현장에서 사용되는 주철근을 길이 약 90cm로 절단하여 공장에서 센서부착부분을 가공하여 실내에서 센서를 부착하고 방수처리를 하였다.
- 3) 축하중 시험용 센서는 철근망에 철근용 센서와 콘크리트용 시스터바를 각각 설치하였다. 이때, 철근용 센서는 철근망 조립이전에 주철근의 적정위치에 센서를 부착하여 방수처리 하였으며, 콘크리트용 시스터바는 철근망이 모두 제작된 후 적정위치에 설치하였다.
- 여기서, 1~4, 7~15단면에는 철근용 센서와 시스터바를 각각 4방향으로 설치하고, 5, 6 단면에서는 시스터바 만을 4방향으로 설치하였다. 철근용 센서는 철근망 조립전에 4개의 주철근을 준비하여 현장에서 철근의 요철부분을 제거하고 변형률 센서 부착하고 방수처리를 하였다. 센서가 부착된 주철근을 철근망 조립시 직각방향으로 설치하여 조립하였다.
- 7) 최상부의 철근망까지 근입하고 상.하부 재하장치와 연결되어 있는 변위봉 보호용 케이싱에 전선 및 유압호스를 고정하여 콘크리트타설 및 케이싱의 인발 작업에 영향을 미치 않도록 하였다(그림 2 (d) 참조).
- 실제 시험은 자동화 측정시스템을 통하여 각 하중단계의 말뚝두부 변위, 상.하부 재하장치의 상판 및 하판 변위와 각부재별 심도별 변형율 데이터를 동시에 확인하면서 하중을 제어하였다.
- 표 2에 각 재 하주 기별 재하하중단계를 나타내었다. 하중전이 측정은 각 재하주기별 재하하중단계에서 심도별 변형을 데이터로 그를 통하여 측정하였다. 또한, 각 하중단계별 변위계(LVDT)를 통하여 계측하였다.
대상 데이터
- 본 시험말뚝에는 15개소에 축하중 측정용 센서를 설치하였다. 여기서, 1~4, 7~15단면에는 철근용 센서와 시스터바를 각각 4방향으로 설치하고, 5, 6 단면에서는 시스터바 만을 4방향으로 설치하였다.
- 본 현장의 지반조건은 그림 1과 같이 상부퇴적토층(SM, SP)은 0~14m(N치 : 1/30~50/27), 연 약점성토 층(CL, CH)은 5.4~13.5m(N치 : 0/30~9/30), 하부퇴적토층(GM, GP, SM, SP, ML, CL, CH)은 26.3~36.3m(N치 : 2/30-50/9), 자갈층은 6~16m(N치 : 39/30-50/2), 풍화암, 연암의 순서로 분포하는 것으로 조사되었다(명지대교주식회사, 2005). 시험용말뚝은 BH-25 시추공 부근에 58m의 길이로 시공하였으며 말뚝선단을 모래질 자갈층에 위치시켰다.
- 3m(N치 : 2/30-50/9), 자갈층은 6~16m(N치 : 39/30-50/2), 풍화암, 연암의 순서로 분포하는 것으로 조사되었다(명지대교주식회사, 2005). 시험용말뚝은 BH-25 시추공 부근에 58m의 길이로 시공하였으며 말뚝선단을 모래질 자갈층에 위치시켰다. 선단부 자갈층에 대한 선단지지력을 확인하기 위하여 선단부에 양방향 말뚝재하장치(일방향 재하용량 : 12.
이론/모형
- 재하시험을 수행하였다. 시험시 시험방법은 ASTM D1143-81(ReaPProved by 1994)에서 규정하고 있는 완속재하시험방법과 반복재하방법을 혼합한 형태로 정재하시험을 실시하였다. 표 2에 각 재 하주 기별 재하하중단계를 나타내었다.
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