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제안 방법
- 그러나 FXLMS 알고리듬은 수렴계수가 고정되어 있기 때문에 이 수렴계수가 작은 값일 때는 안정성은 보장할 수 있지만 수렴속도가 저하되고, 큰 값일 경우에는 수렴속도는 향상되지만 안정성이 저하되어 임의의 조건에서 발산할 가능성이 높아지는 단점이 있다. 그러므로 이러한 단점을 보완하고 제어성능을 향상시킬 수 있는 새로운 적응제어기법인 Correlation FXLMS (Co-FXLMS) 알고리듬을 유도하여 3 차원 밀폐계에 적용한 후 능동소음 제어의 가능성을 제시하였다.
- 능동소음제어 시스템을 구성한 후에 각각의 제어 스피커와 오차마이크로폰에 대해 부가경로 모델링을 수행하였다. 그리고 Fig. 5 와 같이 3 차원 밀폐계의 능동소음제어를 수행하였다.
- 실험은 총 60 가지의 조합으로 수행하였으며, 그 중 가장 소음 저감량이 많으면서 재현이 가능한 실험 조합을 찾았다. 능동소음제어 시스템을 구성한 후에 각각의 제어 스피커와 오차마이크로폰에 대해 부가경로 모델링을 수행하였다. 그리고 Fig.
- 100 Hz 와 150 Hz 근방의 대역이 음향 모드와 회전 기계의 소음의 피크에서 공통적으로 나타났다. 따라서 밀폐계 회전기계에 대한 제어 가능성을 확인하기 위해 우선 100 Hz 에 대해서 3 차원 밀폐계의 능동소음제어를 수행하였다. 실험은 총 60 가지의 조합으로 수행하였으며, 그 중 가장 소음 저감량이 많으면서 재현이 가능한 실험 조합을 찾았다.
- 따라서 이러한 점을 보완하기 위해 부가경로가 보상된 참조신호 x′(n) 의 파워에 대해 수렴계수를 정규화하였다.
- 밀폐계의 능동소음제어 시스템의 오차 마이크로폰은 대상 음장의 음향모드를 고려하여 모드 절선(Nodal Line)을 피해서 설치하였다. 먼저 소스 스피커에서 백색잡음을 발생시켜 마이크로폰으로 내부 음장을 측정하였으며, 백색잡음의 소음 레벨은 회전기계의 구동 시 측정값을 근거로 밀폐계의 전방 1m, 높이 1m 지점에서 오버올 레벨이 약 60dB(A)일 때로 파워앰프를 설정하였다. 밀폐계 내부의 격자는 10cm 간격으로 밀폐계의 좌·우에 구성하였으며 음향 모드를 찾기 위해 캐비닛 좌·우 측정지점의 SPL(A)를 각각 평균하여 Fig.
- 밀폐계 내부의 격자는 10cm 간격으로 밀폐계의 좌·우에 구성하였으며 음향 모드를 찾기 위해 캐비닛 좌·우 측정지점의 SPL(A)를 각각 평균하여 Fig. 1 과 같이 나타내었다.
- 밀폐계의 능동소음제어 시스템의 엑츄에이터인 제어스피커의 장착 위치를 선정하기 위해서 소스스피커에서 미리 녹음된 회전 기계의 소음을 발생시켜 마이크로폰으로 내부음장을 측정하였다. 3.
- 밀폐계의 음향모드와 회전기계의 소음의 피크에서 나타나는 100 Hz 에 대해서 Co-FXLMS 알고리듬을 이용하여 3 차원 능동소음제어를 수행한 결과 다음과 같은 결론을 얻었다.
- 따라서 밀폐계 회전기계에 대한 제어 가능성을 확인하기 위해 우선 100 Hz 에 대해서 3 차원 밀폐계의 능동소음제어를 수행하였다. 실험은 총 60 가지의 조합으로 수행하였으며, 그 중 가장 소음 저감량이 많으면서 재현이 가능한 실험 조합을 찾았다. 능동소음제어 시스템을 구성한 후에 각각의 제어 스피커와 오차마이크로폰에 대해 부가경로 모델링을 수행하였다.
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