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문제 정의
- 본 연구의 목적은 콘크리트 혼화 재료로서 황토 및 황토와 고로슬래그 치환율에 따른 콘크리트의 비탄성 변형 특성과 수화열 특성을 평가이다.
제안 방법
- 평균 양생온도가 10t 로 저온양생 하였다. 건조수축 측정은 PML-60-2L 매립하여 KS F 2424에 의거하여 실행하였고, 타설 후 24시간경과한 후 탈형 하였다. 일반적 매스 콘크리트 시험 방법으로 60 X 60 X 50cm 시험체를 제작하여 PML-60-2L 매립하여 35일간 건조수축을 측정하였다.
- 배합사항으로 물결합재비(W/B)는 55%, 잔골재율(S/A)는 45%로 고정하고, 목표 슬럼프는 20±3cm를 만족하게 하였다, 적정 배합비를 얻기 위한 예비 실험 결과로부터 얻은 최적의 황토 첨가율과 고로슬래그와 황토 3성 분계 혼합비율로부터 황토는 0%, 10%, 20%, 30%, 황토와 고로슬래그의 3성분계 혼밥비율은 12.5%와 25%, 18%와 36%로 첨가율을 주요 변수로 실험을 실시하였다. OPC, M10-S0O, M20S00, M30S00는 각각 황토첨가량 0%, 10%, 20%, 30%이고, M12.
- 일반적 매스 콘크리트 시험 방법으로 60 X 60 X 50cm 시험체를 제작하여 PML-60-2L 매립하여 35일간 건조수축을 측정하였다. 수화열은 온도 게이지를 사용하여 상부, 중앙부, 하부 3곳에서 35일간 측정하였다. 크리프는 KS F 2454에 의거하여X 30cm 표준 공시 체를 제작 후 PML-60-2L 매립하고 응력/변형비를 0.
- 건조수축 측정은 PML-60-2L 매립하여 KS F 2424에 의거하여 실행하였고, 타설 후 24시간경과한 후 탈형 하였다. 일반적 매스 콘크리트 시험 방법으로 60 X 60 X 50cm 시험체를 제작하여 PML-60-2L 매립하여 35일간 건조수축을 측정하였다. 수화열은 온도 게이지를 사용하여 상부, 중앙부, 하부 3곳에서 35일간 측정하였다.
- 수화열은 온도 게이지를 사용하여 상부, 중앙부, 하부 3곳에서 35일간 측정하였다. 크리프는 KS F 2454에 의거하여X 30cm 표준 공시 체를 제작 후 PML-60-2L 매립하고 응력/변형비를 0.3으로 하여 재령 35일부터 60일간 측정하였다. 시험 중 초기 설정 하중의 2% 이상 변동 있을 때는 하중을 조정하였다.
대상 데이터
- 5%와 25%, 18%와 36%로 첨가율을 주요 변수로 실험을 실시하였다. OPC, M10-S0O, M20S00, M30S00는 각각 황토첨가량 0%, 10%, 20%, 30%이고, M12.5-S25, M18-S36은 각각 황토 12.5%와 고로슬래그 25%, 황토 18%와 고로슬래그 36%를 첨가한 시험체다.
- 잔골재는 인천 해사를 사용하였고, 굵은골재는 서울 근교 U 업체의 최대치수 25mm 쇄석 골재를 사용하였다. 나프탈렌계 고 성능 감수제(SP)를 사용하였고, 황토(HT)는 비중이 2.72이고 천연황토를 850℃로 하소 시켜 활성화 한 것이다. 고로슬래그는 광양산의 분말도 4, 379cm2/g인 비중이 2.
- 본 연구의 실험 방법으로 먼저, 콘크리트 혼합은 강제식 팬 믹서를 사용하였다. 평균 양생온도가 10t 로 저온양생 하였다.
- 시멘트는 비중 3.15, 분말도 3, 379cm%의 H사의 1종 시멘트를 사용하였다. 잔골재는 인천 해사를 사용하였고, 굵은골재는 서울 근교 U 업체의 최대치수 25mm 쇄석 골재를 사용하였다.
- 15, 분말도 3, 379cm%의 H사의 1종 시멘트를 사용하였다. 잔골재는 인천 해사를 사용하였고, 굵은골재는 서울 근교 U 업체의 최대치수 25mm 쇄석 골재를 사용하였다. 나프탈렌계 고 성능 감수제(SP)를 사용하였고, 황토(HT)는 비중이 2.
성능/효과
- (1) OPC에 대하여 황토의 치환율이 10%, 20%, 30%로 증가함에 따라 각각 6.2%, 13.1%, 20.8%의 수화열이 감소하였고. 황토와 고로슬래그의 치환율이 12.
- (2) 황토의 치환율이 10%, 20%, 30%로 증가함에 따라 건조수축은 OPC에 비하여 각각 17.9%, 22.9%, 20.6% 증가하는 것으로 나나 났다. 그러나 황토와 고로슬래그의 치환율이 12.
- (3) 황토를 20% 첨가한 시험체와 황토 12.5%, 고로슬래그 25%를 첨가한 시험체의 크리프계수는 KCI 가 제시하고 있는 기준보다 대략 2배 정도 높게 나타났다.
- 그림 3에 (a) 는 ^>15 X 30cm 표준 공 시체의 건조수축 특성을 나타냈다. OPC의 경우 KCI기준과 일치하고 있으며, 황토 첨가량이 10%, 20%, 30% 일 때 OPC®] 대하여 건조수축은 각각 17.9%, 22.9%, 20.6%가 증가 하였다. 황토와 고로슬래그 첨가량이 12.
- 고강도 콘크리트의 높은 시멘트 사용량으로 인한 높은 수화열 문제를 해결하는 방법으로 적극적인 검토가 필요하다고 사례 된다. 그러나 타설 후 최고온도 상승시간은 거의 일정한 것으로 나타나 플라이애쉬와 같은 온도상승 지현효과는 없는 것으로 나타났다.
- 5B25 두 시험체의 초기 크리프 계수를 나타냈다. 두 시험체 모두다 KCI가 제시하는 크리프 계수 보다 대략 2배 정도 높은 값을 나타냈다. 황토를 20% 첨가한 M20 B00이 황토 12.
- 6%의 수화열이 감소하였다. 따라서 콘크리트 혼화재로서 황토 및 황토와 고로슬래그 3성 분계 콘크리트의 수화열 저감효과가 있는 것으로 나타났다. 고강도 콘크리트의 높은 시멘트 사용량으로 인한 높은 수화열 문제를 해결하는 방법으로 적극적인 검토가 필요하다고 사례 된다.
- 6%가 증가 하였다. 황토와 고로슬래그 첨가량이 12.5%와 25%, 18%와 36%일 때 OPC에 대하여 건조 수축은 각각 11.9%, 3.6%가 감소하였다.
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