Two-way slabs reinforced with high-performance steels were constructed and tested. The influences of the yield strength of flexural reinforcements, the flexural reinforcement ratio, and concentrating the reinforcement in the immediate column region on the punching shear resistance, post-cracking sti...
Two-way slabs reinforced with high-performance steels were constructed and tested. The influences of the yield strength of flexural reinforcements, the flexural reinforcement ratio, and concentrating the reinforcement in the immediate column region on the punching shear resistance, post-cracking stiffness, strain distribution, and crack control were investigated.
Two-way slabs reinforced with high-performance steels were constructed and tested. The influences of the yield strength of flexural reinforcements, the flexural reinforcement ratio, and concentrating the reinforcement in the immediate column region on the punching shear resistance, post-cracking stiffness, strain distribution, and crack control were investigated.
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제안 방법
철근 밀집 감소, 노무비 및 보수 보강비 절약, 향상된 부식 저항성, 공기 단축 등의 장점을 가지고 있는 고성능 철근으로 휨 보강된 이방향 슬래브를 제작하고 구조실험을 실시하였다.
대상 데이터
모든 시험체는 두께 150mm의 2.3m 정방형 슬래브와 슬래브 중앙의 상·하부로 길이 300mm의 225mm 정방형기둥으로 구성하였다.
13 고성능 철근을 균등 배근하였다. 시험체 MB2는 휨 철근의 집중배근 효과를 보기 위한 실험체로서, 실험체 MU2와 동일한 슬래브 상부 철근비를 가지고, 기둥으로부터 슬래브 두께의 1.5배인 지점까지 상부 철근을 집중 배근하였다. 슬래브 콘크리트의 압축강도는 35.
18%로 균등한 간격으로 배근되었다. 실험체 MU1은 슬래브 상부 철근비 및 간격이 SU1과 동일하고, No.16 고성능 철근이 사용되었다. 실험체 MU2는 고성능 철근의 고강도 효과를 반영하기 위한 실험체로서, 실험체 SU1과 동일한 휨 강도를 가지도록 슬래브 상부 휨 철근비를 0.
16 고성능 철근이 사용되었다. 실험체 MU2는 고성능 철근의 고강도 효과를 반영하기 위한 실험체로서, 실험체 SU1과 동일한 휨 강도를 가지도록 슬래브 상부 휨 철근비를 0.64%로 낮추고 No.13 고성능 철근을 균등 배근하였다. 시험체 MB2는 휨 철근의 집중배근 효과를 보기 위한 실험체로서, 실험체 MU2와 동일한 슬래브 상부 철근비를 가지고, 기둥으로부터 슬래브 두께의 1.
3m 정방형 슬래브와 슬래브 중앙의 상·하부로 길이 300mm의 225mm 정방형기둥으로 구성하였다. 실험체 SU1은 슬래브 상부 철근으로 15M 일반철근이 사용되었고, 철근비 1.18%로 균등한 간격으로 배근되었다. 실험체 MU1은 슬래브 상부 철근비 및 간격이 SU1과 동일하고, No.
휨 철근비, 휨 철근의 강도 및 휨 철근의 집중배근을 변수로 하는 총 4개의 이방향 슬래브 시험체를 제작하였다. 모든 시험체는 두께 150mm의 2.
성능/효과
휨보강근의 집중 배근이 슬래브의 강성을 증진시켜준다는 것은 MB2 시험체의 강성이 MU2 시험체 보다 33% 증가된 것을 통해 확인할 수 있다. MU1은 SU1과 동일한 휨 철근비를 가지고 있어 강성은 유사하게 나타났고, 펀칭 전단강도는 27% 더 크게 나타났다. 또한, MU2는 SU1 보다 평균 철근비가 거의 절반 정도 작아 강성은 36% 낮게 나타났지만, 펀칭 전단 강도는 거의 유사하게 나타났다.
고강도 철근의 사용으로 이방향 콘크리트 슬래브의 펀칭 전단강도가 향상되었고, 휨 철근량을 감소시킬 수 있었다. 기둥 인접부 휨철근의 집중배근을 통해 균열 후 강성의 증가, 훌륭한 변형률 분포 및 균열제어 효과를 나타내었다.
고강도 철근의 사용으로 이방향 콘크리트 슬래브의 펀칭 전단강도가 향상되었고, 휨 철근량을 감소시킬 수 있었다. 기둥 인접부 휨철근의 집중배근을 통해 균열 후 강성의 증가, 훌륭한 변형률 분포 및 균열제어 효과를 나타내었다.
MU1은 SU1과 동일한 휨 철근비를 가지고 있어 강성은 유사하게 나타났고, 펀칭 전단강도는 27% 더 크게 나타났다. 또한, MU2는 SU1 보다 평균 철근비가 거의 절반 정도 작아 강성은 36% 낮게 나타났지만, 펀칭 전단 강도는 거의 유사하게 나타났다. 이를 통해 슬래브의 펀칭 전단강도는 휨 철근비뿐만 아니라 휨 철근의 항복강도의 영향을 받는다는 것을 알 수 있다.
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