초록 ▼

본 발명은 열간압연 중 압하율과 냉각속도를 최적으로 조정하여 충분한 양의 잔류 오스테나이트를 얻을 수 있는 변태유기소성강의 제조방법에 관한 것으로, 저탄소강을 열간압연에 의하여 변태유기소성강을 제조하는 방법에 있어서, 사상압연 출측 목표온도, 강판의 목표 두께 그리고 목표하는 잔류 오스테나이트량으로부터 권취온도와 냉각속도에 따른 압하율을 구하고, 이들 조건으로부터 최적 압하율을 결정한 다음, 결정된 최적 압하율부터 최종스탠드의 압하율과 각 사상압연기의 부하 배분율을 결정한 후, 각 단계에서 결정된 최적 압하율과 권취온도 그리고

본 발명은 열간압연 중 압하율과 냉각속도를 최적으로 조정하여 충분한 양의 잔류 오스테나이트를 얻을 수 있는 변태유기소성강의 제조방법에 관한 것으로, 저탄소강을 열간압연에 의하여 변태유기소성강을 제조하는 방법에 있어서, 사상압연 출측 목표온도, 강판의 목표 두께 그리고 목표하는 잔류 오스테나이트량으로부터 권취온도와 냉각속도에 따른 압하율을 구하고, 이들 조건으로부터 최적 압하율을 결정한 다음, 결정된 최적 압하율부터 최종스탠드의 압하율과 각 사상압연기의 부하 배분율을 결정한 후, 각 단계에서 결정된 최적 압하율과 권취온도 그리고 냉각속도에 따라 슬라브를 사상압연하고 연속냉각기에서 냉각하여 잔류 오스테나이트량이 충분한 변태유기소성강을 제조하는 방법을 제공한다.

대표청구항 ▼

탄소 함유량이 0.2-05%이고 특수원소로 Mn과 Si이 첨가되며 기타 불가피한 불순물을 포함하는 저탄소강을 열간압연에 의하여 변태유기소성강을 제조하는 방법에 있어서, 가열로에서 가열되고 조압연기에서 조압연된 슬라브를 사상압연하기 전에 상기 슬라브의 사상압연 출측 목표온도, 강판의 목표 두께 그리고 목표하는 잔류오스테나이트량으로부터 권취온도와 냉각속도에 따른 압하율을 수학식 1에 따라 구하는 단계; γR(%)=(-2.25×10-4×Tc-7.21×10-4×Rr+1.55×10-3×Cr+0.278)×100 (여기서; γR는 잔류 오스테

탄소 함유량이 0.2-05%이고 특수원소로 Mn과 Si이 첨가되며 기타 불가피한 불순물을 포함하는 저탄소강을 열간압연에 의하여 변태유기소성강을 제조하는 방법에 있어서, 가열로에서 가열되고 조압연기에서 조압연된 슬라브를 사상압연하기 전에 상기 슬라브의 사상압연 출측 목표온도, 강판의 목표 두께 그리고 목표하는 잔류오스테나이트량으로부터 권취온도와 냉각속도에 따른 압하율을 수학식 1에 따라 구하는 단계; γR(%)=(-2.25×10-4×Tc-7.21×10-4×Rr+1.55×10-3×Cr+0.278)×100 (여기서; γR는 잔류 오스테나이트의 부피분율(%), Tc는 권취온도(℃), Rr은 압하율(%) 그리고 Cr은 냉각속도(℃/sec)를 각각 의미한다.) 상기 압하율 계산단계에서 계산한 계산값 중에서 잔류오스테나이트량(γR)이 12-14 Vol.%, 권취온도(Tc)가 450-600℃, 냉각속도(Cr)가 5-35℃/sec 범위 내에서 최적 압하율(Rr)을 결정하는 단계; 상기 결정된 최적 압하율(Rr)로부터 최종스탠드의 압하율과 각 사상압연기의 부하 배분율을 결정하는 단계; 상기 각 단계에서 결정된 최적 압하율과 권취온도 그리고 냉각속도에 따라 상기 슬라브를 사상압연하고 연속냉각기에서 냉각하는 단계; 를 포함하는 변태유기소성강의 열간압연방법.