가설구조물은 허용응력설계법을 적용해 설계를 하고 있으나 구조물을 전문가가 설계하고 검토하는 과정에서 실제 현장에 적용될 제품의 성능을 확인할 수 없기 때문에 KOLAS인증 기관에서 실험을 통해 얻은 실험허용강도와 설계기준에서 얻은 값 중 낮은 값을 적용하고 있다. 현장에서 확인한 가설재의 성능과 설계자가 이론적으로 예측한 강도에는 가설재의 제작 방식에 의한 잔류응력과 재사용에 기인한 강도 차이가 존재하나, 실험 등을 통해 구체적으로 연구한 사례는 많지 않다. 본 연구에서는 설계기준으로 계산한 가설기자재의 허용강도와 현장에 반입 전 실험에서 구한 허용강도의 차이를 분석하고자 한다. 시스템동바리 수직재와 시스템비계 수직재를 대상으로 현장의 실험 성적서에서 구한 실험값과 설계기준에서 이론적으로 구한 값의 비율을 ...
가설구조물은 허용응력설계법을 적용해 설계를 하고 있으나 구조물을 전문가가 설계하고 검토하는 과정에서 실제 현장에 적용될 제품의 성능을 확인할 수 없기 때문에 KOLAS인증 기관에서 실험을 통해 얻은 실험허용강도와 설계기준에서 얻은 값 중 낮은 값을 적용하고 있다. 현장에서 확인한 가설재의 성능과 설계자가 이론적으로 예측한 강도에는 가설재의 제작 방식에 의한 잔류응력과 재사용에 기인한 강도 차이가 존재하나, 실험 등을 통해 구체적으로 연구한 사례는 많지 않다. 본 연구에서는 설계기준으로 계산한 가설기자재의 허용강도와 현장에 반입 전 실험에서 구한 허용강도의 차이를 분석하고자 한다. 시스템동바리 수직재와 시스템비계 수직재를 대상으로 현장의 실험 성적서에서 구한 실험값과 설계기준에서 이론적으로 구한 값의 비율을 확률론적 방법으로 연구하였으며, 결과는 다음과 같다. 첫째, 세장비가 낮을수록 수직재의 실험 허용 강도가 설계 허용강도에 가까운 경향을 나타내며, 세장비의 값이 증가되면서 실험값은 설계 허용강도에서 멀어지는 경향을 나타내는 것으로 분석되었다. 세장비 값이 일정구간을 넘어 장주의 영역에 도달할 경우, 실험 허용강도가 설계 허용강도에 다시 가까워지는 것으로 나타냈다. 자주 사용되는 수직재는 실험값과 설계 허용강도의 차이가 커지는 구간에 속하므로 실험강도가 설계강도에 비해 작게될 가능성이 높음을 알 수 있다. 둘째, 세장비의 구간별 정규분포를 확인한 결과 값의 차이 변화가 가장 발생하는 시스템 비계는 실험 허용강도가 설계 허용강도의 80% 이상인 경우가 72%를 차지였으며 85% 이상인 경우는 52%를 차지했다. 시스템 동바리의 경우는 80% 이상인 경우가 72%를 차지했으며 85% 이상인 경우는 49%를 나타내는 것으로 분석되었다. 또한, 실험 허용하중과 설계 허용하중의 비를 정규분포로 가정하고 분석한 결과 평균 값들을 근거로 설계기준에 의한 설계 허용강도의 80% 수준을 허용 설계하중으로 가정하는 것이 현장에서 가설기자재의 최저 성능 실험과 유사한 결과를 도출할 수 있다고 판단된다.
가설구조물은 허용응력설계법을 적용해 설계를 하고 있으나 구조물을 전문가가 설계하고 검토하는 과정에서 실제 현장에 적용될 제품의 성능을 확인할 수 없기 때문에 KOLAS인증 기관에서 실험을 통해 얻은 실험허용강도와 설계기준에서 얻은 값 중 낮은 값을 적용하고 있다. 현장에서 확인한 가설재의 성능과 설계자가 이론적으로 예측한 강도에는 가설재의 제작 방식에 의한 잔류응력과 재사용에 기인한 강도 차이가 존재하나, 실험 등을 통해 구체적으로 연구한 사례는 많지 않다. 본 연구에서는 설계기준으로 계산한 가설기자재의 허용강도와 현장에 반입 전 실험에서 구한 허용강도의 차이를 분석하고자 한다. 시스템동바리 수직재와 시스템비계 수직재를 대상으로 현장의 실험 성적서에서 구한 실험값과 설계기준에서 이론적으로 구한 값의 비율을 확률론적 방법으로 연구하였으며, 결과는 다음과 같다. 첫째, 세장비가 낮을수록 수직재의 실험 허용 강도가 설계 허용강도에 가까운 경향을 나타내며, 세장비의 값이 증가되면서 실험값은 설계 허용강도에서 멀어지는 경향을 나타내는 것으로 분석되었다. 세장비 값이 일정구간을 넘어 장주의 영역에 도달할 경우, 실험 허용강도가 설계 허용강도에 다시 가까워지는 것으로 나타냈다. 자주 사용되는 수직재는 실험값과 설계 허용강도의 차이가 커지는 구간에 속하므로 실험강도가 설계강도에 비해 작게될 가능성이 높음을 알 수 있다. 둘째, 세장비의 구간별 정규분포를 확인한 결과 값의 차이 변화가 가장 발생하는 시스템 비계는 실험 허용강도가 설계 허용강도의 80% 이상인 경우가 72%를 차지였으며 85% 이상인 경우는 52%를 차지했다. 시스템 동바리의 경우는 80% 이상인 경우가 72%를 차지했으며 85% 이상인 경우는 49%를 나타내는 것으로 분석되었다. 또한, 실험 허용하중과 설계 허용하중의 비를 정규분포로 가정하고 분석한 결과 평균 값들을 근거로 설계기준에 의한 설계 허용강도의 80% 수준을 허용 설계하중으로 가정하는 것이 현장에서 가설기자재의 최저 성능 실험과 유사한 결과를 도출할 수 있다고 판단된다.
The design standards in Korea are set by applying the allowable stress design method to temporary structures. However, it is known that the experimental allowable load certified by KOLAS(Korea Laboratory Accreditation Scheme) is lower than allowable load derived theoretically by standard code for th...
The design standards in Korea are set by applying the allowable stress design method to temporary structures. However, it is known that the experimental allowable load certified by KOLAS(Korea Laboratory Accreditation Scheme) is lower than allowable load derived theoretically by standard code for the allowable stress design. This difference can give a problem since the designer calculated the allowable load by standard code since they cannot expect the used products. Although there are differences in allowable load of temporary structures due to residual stress and reused characteristics caused by the construction method of temporary materials, there is little studies for the exact difference. Thus, experienced design experts have calculated the reduced allowable load which can be obtained by 15-20% decrement to the theoretical design value reflecting the reused temporary materials. This study aims to analyze the changes and differences in allowable design and experiment load and determine those characteristics. The following are the results of the study. First, the allowable experiment load value is re-converge to the allowable design load when the slenderness ratio of the vertical members is over increased. Second, assuming that the ratio of experiment/design code allowable load is normal distribution, the allowable experimental load of vertical members in system scaffolds and system supports are averaged 80.0% of the allowable design code load. It is thought this difference resulted from reused characteristics of temporary structures. Third, comparing the normal distribution of new product of vertical members of system scaffolding and allowable load of design code, the allowable load is averaged 103.6% of the allowable design code load. It means that new products meet the allowable design code load. Therefore, considering that most construction sites use reused temporary structures, it is reasonable that a 20% drop in the current design value can produce results similar to performance experiments of temporary materials on site.
The design standards in Korea are set by applying the allowable stress design method to temporary structures. However, it is known that the experimental allowable load certified by KOLAS(Korea Laboratory Accreditation Scheme) is lower than allowable load derived theoretically by standard code for the allowable stress design. This difference can give a problem since the designer calculated the allowable load by standard code since they cannot expect the used products. Although there are differences in allowable load of temporary structures due to residual stress and reused characteristics caused by the construction method of temporary materials, there is little studies for the exact difference. Thus, experienced design experts have calculated the reduced allowable load which can be obtained by 15-20% decrement to the theoretical design value reflecting the reused temporary materials. This study aims to analyze the changes and differences in allowable design and experiment load and determine those characteristics. The following are the results of the study. First, the allowable experiment load value is re-converge to the allowable design load when the slenderness ratio of the vertical members is over increased. Second, assuming that the ratio of experiment/design code allowable load is normal distribution, the allowable experimental load of vertical members in system scaffolds and system supports are averaged 80.0% of the allowable design code load. It is thought this difference resulted from reused characteristics of temporary structures. Third, comparing the normal distribution of new product of vertical members of system scaffolding and allowable load of design code, the allowable load is averaged 103.6% of the allowable design code load. It means that new products meet the allowable design code load. Therefore, considering that most construction sites use reused temporary structures, it is reasonable that a 20% drop in the current design value can produce results similar to performance experiments of temporary materials on site.
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