[논문]Ti-6Al-4V 분말 성형체의 상온 및 고온에서의 치밀화 거동

홍승택; 김기태; 양훈철

doi:10.22634/ksme-a.2000.24.5.1124

Ti-6Al-4V 분말 성형체의 상온 및 고온에서의 치밀화 거동
Densification Behavior of Ti-6Al-4V Powder Compacts at Room and High Temperatures 원문보기

大韓機械學會論文集. Transactions of the Korean Society of Mechanical Engineers. A. A, v.24 no.5 = no.176, 2000년, pp.1124 - 1132

홍승택 (포항공과대학교) , 김기태 (포항공과대학교) , 양훈철 (포항공과대학교)

Abstract ▼ AI-Helper

Viscoplastic response and densification behaviors of Ti-6AI-4V powder compacts under uniaxial compression are studied at room and high temperatures with various initial relative densities and strain rates. The yield function and strain-hardening law proposed by Kim and co-workers were implemented into a finite element program (ABAQUS) to compare experimental data with finite element calculations for porous Ti6A14V powder compacts. Displacement-relative density, displacement-load relations and deformed geometry of Ti-A14V powder compacts were compared with finite element results. Density distributions in Ti-6AI-4V powder compacts were also measured and compared with finite element results.

주제어

AI 본문요약
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문제 정의

된다. 낮은 상대밀도를 갖는 예비 성형체를 성형한 후 압축에 의한 다공질 시편 내부의 밀도 치밀화를 통해 최종부품을 얻는 것이다. 이러한 다공질 예비 성형체의 치밀화 과정은 압축시 소성변형에 따른 체적변화를 수반하므로 기공이 없는 금속의 소성 이론으로는 해석할 수 없다.
본 논문에서는 다공질 재료의 강-소성 (rigid plastic) 변형경화 거동에 대하여 해석하였다. 다공질 재료의 변형 거동을 해석하기 위하여 식 (1) 로부터 다음과 같은 형태의 소성 항복 조건식을 사용할 수 있다.
본 논문에서는 로크웰 경도(Rockwell Hardness)와 상대밀도의 상관 관계를 구하기 위하여 금형에서 약 1 GPa 의 가압력으로 냉간 압축하여 예비성형체를 성형하였다. 성형된 시편은 1250℃의 진공분위기에서 소결한 뒤 고온 일축 압축하여 다양한 상대 밀도를 갖는 시편을 성형하였다.
본 논문에서는 상온과 고온 일축 압축하에서 다공질 티타늄 합금의 변형률 속도와 초기 상대밀도에 따른 변형거동 및 치밀화 거동을 실험적으로 조사하였다. 티타늄합금 모재의 상온 및 고온 일축 압축실험에서 구한 모재의 변형거동 및 Kim时 의 항복 조건식을 사용하여 유한요소해석 결과를 다공질 티타늄합금(Ti-6A1-4V)의 상온 및 고온에서의 일축 압축 실험 결과와 비교하였다.

가설 설정

54 일 때⑴) 식 ⑶을 이 용하여 식 (5)로부터 다공질 소결체의 상대밀도를 구하였다. 시편과 압반 사이의 마찰조건은 Coulomb 마찰로 가정하였으며 , 고온에서의 마찰계수는 0WpiS0.3 로 가정하였다.。3)유한요소해석 결과는 30%의높이 감소율까지는 실험치와 대체적으로 잘 일치함을 볼 수 있으나, 그 이상의 높이 감소율에서는 실험치보다 높은값으로 증가함을 알 수 있다.

제안 방법

58 mm( 1/16 inch) 강구 압자 (hardened steel ball indenter) 를 이 용하여 30 초간 60kg 의 하중을 가하여 로크웰 B 형 경도값을 측정하였다. 각 시편당 6 개의 경도 값들을 평균하여 상대밀도와 경도의 상관관계를 구하였다.
고온 일축 압축 실험은 고주파 유도 가열장치가 장착된 MTS 재료시험기를 사용하였으며, 실험중에 시편의 산화를 방지하기 위하여 아르곤 분위기를 유지하였다. 압축 실험시 압반과 시편사이의 고온접합을 방지하고 마찰을 줄이기 위하여 탄탈륨 박판을 삽입하였다.
고온 일축 압축한 티타늄 합금 분말 성형체 내부의 상대밀도 분포를 유한요소해석 결과와 비교하기 위하여 로크웰 B 형 경도치를 측정하고 이미 구한 경도와 상대밀도의 상관 관계를 이용하여 시편내의 상대밀도 분포를 구하였다. 전체 단면에 대하여 격자간의 간격이 가로 2.
분말을 채워 넣은 용기와 뚜껑의 기밀을 유지하기위해 TIG 용접한 후 용기 내부와 분말에 묻어 있는 불순물을 제거하기 위하여 용기 내부를 진공 상태로 유지하면서 400℃에서 5 시간동안 탈 가스 작업을 하였다. 그 후 프레스로 배기관을 압착하여 용기 내부를 진공상태로 유지한 후 실험중 열팽창에 의해 기밀이 새는 일이 없도록 압착시킨 배기관 끝부분을 TIG 용접하였다. 실험에 사용된 열간 등가압 성형기(System 30T, Kobe Steel, Japan)는 온도와 압력을 프로그램하여 자동으로 제어할 수 있다.
티타늄합금 모재의 상온 및 고온 일축 압축실험에서 구한 모재의 변형거동 및 Kim时 의 항복 조건식을 사용하여 유한요소해석 결과를 다공질 티타늄합금(Ti-6A1-4V)의 상온 및 고온에서의 일축 압축 실험 결과와 비교하였다. 또한, 금형 압축 소결중에 내부 밀도를 예측하기 위하여 다공질 시편내의 밀도 분포를 실험적으로 조사하였으며 이를 유한요소해석의 결과와 비교하였다.
성형된 시편은 1250℃의 진공분위기에서 소결한 뒤 고온 일축 압축하여 다양한 상대 밀도를 갖는 시편을 성형하였다. 또한, 열간 등가압 소결 실험을 통하여 준비한 시편과 함께 다이아몬드 휠을 사용하여 절단한뒤 950℃에서 1 시간동안 어닐링을 하고 1.58 mm( 1/16 inch) 강구 압자 (hardened steel ball indenter) 를 이 용하여 30 초간 60kg 의 하중을 가하여 로크웰 B 형 경도값을 측정하였다. 각 시편당 6 개의 경도 값들을 평균하여 상대밀도와 경도의 상관관계를 구하였다.
014mm/s 仲 =l()T/s) 로 수행하였다. 모재의 고온 일축 압축 실험은 일정한 압축 속도 v = 0.012 mm/s 伯TO」/切와 o.ooi2mm/s (仓=*/s l(T )로 온도 850℃, 900℃ 및 950℃ 에서 실험하였다.
본 논문에서는 상온 및 고온 일축 압축하에서의 티타늄 합금 분말 성형체의 변형률 속도에 따른 변형 거동과 치밀화 거동을 실험으로 구하고 Kim 등(S9)의 항복식과 열-점소성 경화법칙을 이용한 유한요소해석 결과와 비교를 통하여 다음과 같은 결론을 얻었다.
66 인 예비성형체를 얻었다. 분말을 채워 넣은 용기와 뚜껑의 기밀을 유지하기위해 TIG 용접한 후 용기 내부와 분말에 묻어 있는 불순물을 제거하기 위하여 용기 내부를 진공 상태로 유지하면서 400℃에서 5 시간동안 탈 가스 작업을 하였다. 그 후 프레스로 배기관을 압착하여 용기 내부를 진공상태로 유지한 후 실험중 열팽창에 의해 기밀이 새는 일이 없도록 압착시킨 배기관 끝부분을 TIG 용접하였다.
8 은 티타늄 합금 분말 성형체의 고온 일축압축하에서 상대밀도와 변위의 관계를 나타내는 실험치와 유한요소해석 결과의 비교를 나타낸다. 실험결과는 850~1050℃ 의 실험온도 조건하에서 압축변위의 크기를 달리하였을 때 각 시편의 상대밀도를 측정하여 구하였으며 유한요소해석 결과는 a = 2.75, n = 3.54 일 때⑴) 식 ⑶을 이 용하여 식 (5)로부터 다공질 소결체의 상대밀도를 구하였다. 시편과 압반 사이의 마찰조건은 Coulomb 마찰로 가정하였으며 , 고온에서의 마찰계수는 0WpiS0.
속도 emV/s로 수행하였다. 압축시 시편과 압반 사이에서 마찰의 영향을 줄이기 위하여 테프론을 삽입하였다. 고온과 상온의 일축 압축하에서 성형한 티타늄 합금 분말 성형체의 밀도는 아르키메데스 방법을 사용하여 측정하였다.
일축 압축 실험을 위한 다공질 시편의 제조를 위해 티타늄 합금 분말 5g 을 초경 금형에서 1 GPa 의 압력으로 일방향 압축하여 원통형의 분말성형체를 냉간 성형하였다. 이때, 시편과 금형 사이의 마찰을 줄이기 위하여 금형 내부는 얇게 흑연 코팅을 하였다.
일축 압축하에서 성형된 시편내의 밀도 분포는 경도와 상대밀도의 관계를 이용하여 간접적으로 측정하였다. 본 논문에서는 로크웰 경도(Rockwell Hardness)와 상대밀도의 상관 관계를 구하기 위하여 금형에서 약 1 GPa 의 가압력으로 냉간 압축하여 예비성형체를 성형하였다.
상대밀도 분포를 구하였다. 전체 단면에 대하여 격자간의 간격이 가로 2.9 nun 와 세로 1.25 mm 인 총 64 개의 격자를 만들었으며 경도 측정시 주위 압흔에 의한 영향을 최소화하기 위해 가로와 세로방향으로 격자가 각각 엇갈리게 배열하여 전체 단면에 대하여 가로 4 개, 세로 8 개의 총 32 개의 경도를 측정하였다.
용기는 분말을 채우기 전에 묽은 염산으로 세척하였다. 티타늄 합금 분말 57g 을 용기에 채워 넣고 진동장치를 이용하여 최적 충전시킨후 충진 밀도 0.66 인 예비성형체를 얻었다. 분말을 채워 넣은 용기와 뚜껑의 기밀을 유지하기위해 TIG 용접한 후 용기 내부와 분말에 묻어 있는 불순물을 제거하기 위하여 용기 내부를 진공 상태로 유지하면서 400℃에서 5 시간동안 탈 가스 작업을 하였다.
티타늄 합금 분말 성형체와 모재의 상온 압축실험은 MTS 재료시험기를 사용하여 일정한 압축변형률 속도 emV/s로 수행하였다. 압축시 시편과 압반 사이에서 마찰의 영향을 줄이기 위하여 테프론을 삽입하였다.
압축 실험시 압반과 시편사이의 고온접합을 방지하고 마찰을 줄이기 위하여 탄탈륨 박판을 삽입하였다. 티타늄 합금 분말 성형체의 고온 일축 압축 실험은 850시050 ℃ 에서 100笆의 간격으로 일정 압축 속도 v=0.014mm/s 仲 =l()T/s) 로 수행하였다. 모재의 고온 일축 압축 실험은 일정한 압축 속도 v = 0.
티타늄 합금 분말의 모재를 제조하기 위하여 950℃에서 100 MPa 의 압력으로 열간 등가압(hot isostatic pressing) 소결 실험을 수행하였다. 열간등가압 실험 스케줄은 Fig.
티타늄합금 모재의 상온 및 고온 일축 압축실험에서 구한 모재의 변형거동 및 Kim时 의 항복 조건식을 사용하여 유한요소해석 결과를 다공질 티타늄합금(Ti-6A1-4V)의 상온 및 고온에서의 일축 압축 실험 결과와 비교하였다. 또한, 금형 압축 소결중에 내부 밀도를 예측하기 위하여 다공질 시편내의 밀도 분포를 실험적으로 조사하였으며 이를 유한요소해석의 결과와 비교하였다.

대상 데이터

어닐링하였다. 가공된 시편의 최종치수는 지름 8 mm, 높이 12 mm 이며 시편의 상대밀도는 D > 0.995 이다. Fig.
본 논문에서 사용한 재료는 아르곤가스 분사법으로 제조된 구형의 티타늄 합금 분말(Ti-6A1-4V, TLK Technik, Germany)로서 융점은 1727℃, 밀도는 4.43 g/cm, 이다. Fig.
2 에 나타내었다. 열간등가압 소결 실험을 하기 위하여 안지름 23 mm, 두께 1 mm 의 스테인레스 강(stainless steel 304) 용기와 위아래를 막을 수 있는 두께 1 mm 의 뚜껑, 탈 가스 작업시 배기관으로 사용되는 지름 8 nun 의 스테인레스 강관을 준비하였다. 용기는 분말을 채우기 전에 묽은 염산으로 세척하였다.
7 은 티타늄 합금 분말 성형체의 고온 일축압축 해석에 사용된 유한요소 격자 및 경계조건을 나타낸다. 전체시편의 치수는 높이 14.75 mm, 지름 11.28 mm 이며 x 축의 대칭조건과 y 축에 대한 축대칭 조건으로부터 전체 단면의 1/4에 대해서만 해석하였다. 해석에는 CAX4(4-node axisymmetric quadrilateral, bilinear displacement) 요소가 사용되었다 (24)

이론/모형

구성 방정식의 수치 적분은 Aravas。'에 의하여 제안된 후방오일러법(Backward Euler Method)에 의하여 수행되었다. 후방오일러법은 다른 여러 가지 수치 적분 기법에 비하여 안정적인 알고리즘을 갖고 있으며 소성변형 유한요소해석에 적합하다고 알려져 있다.
압축시 시편과 압반 사이에서 마찰의 영향을 줄이기 위하여 테프론을 삽입하였다. 고온과 상온의 일축 압축하에서 성형한 티타늄 합금 분말 성형체의 밀도는 아르키메데스 방법을 사용하여 측정하였다.
따라서 구성 방정식을 사용자 서브루틴 UMAT 에적용할 때 선형 모듈 J 의 값을 계산하여야 하며, 본 논문에서는 Govindarajan^)에 의하여 유도된 선 형 모듈의 값을 사용하였다.
A, B 및 6 는 연구자에 따라 다양한 형태로 제안되었으며, 상대밀도 D 의 함수로 표시된다. 본 논문에서 사용한 항복함수는 Kim(*)에 의해 제안된 항복함수로서 다음과 같다.
상온 및 고온 일축 압축하의 티타늄 합금 분말성형체의 치밀화 거동을 해석하기 위하여 유한요소해석 프로그램인 ABAQUS㈣의 사용자 정의 서브루틴 UMAT 을 사용하였다. 유한요소법을 이용한 구성 방정식의 수치 적분은 Aravas。'에 의하여 제안된 후방오일러법(Backward Euler Method)에 의하여 수행되었다.
임플리시트(Implicit) 시간 적분법을 사용하는 유한요소해석 프로그램에서는 평형방정식이 비선형이 되므로 비선형 방정식을 풀기 위하여 Newton-Raphson 반복법이 사용되며, 이를 위하여 다음과 같은 선형모듈(Linearization Moduli) J 가 필요하다.四

성능/효과

(1) 제안된 모델의 유한요소해석 결과는 티타늄 합금 분말 성형체의 상온 및 고온 일축 압축하의변위-하중과 변위-상대밀도에 대한 실험치를 잘 예측하였다.
(2) 티타늄 합금 분말 성형체의 상대 밀도 분포에 대한 유한요소해석은 실험치를 비교적 잘 예 측하였으나 시편의 외부 자유면에서는 배불림 현상에 대한 영향이 크게 나타나 이론치와 실 험치가 약간의 차이를 보였다.
Fig. 14 (b)의유한요소해석 결과는 실험치와 거의 유사한 경향을 보이나 전체적으로 조금 높게 예측함을 알 수 있다. 이는 마찰의 영향으로 외부 자유면에서는 배불림 현상으로 인하여 실험치의 밀도가 상대적으로 낮게 나타나기 때문이다.
3 로 가정하였다.。3)유한요소해석 결과는 30%의높이 감소율까지는 실험치와 대체적으로 잘 일치함을 볼 수 있으나, 그 이상의 높이 감소율에서는 실험치보다 높은값으로 증가함을 알 수 있다. 고온 실험에서 압축률 10% 이상에서는 마찰의 영향으로 인한 배불림 현상이 일어났으며 이로 인해 상대밀도가 감소하는 것으로 예측 할 수 있다, 이는 Doraivelu 둥刖의 다공질 알루미늄 합금의 상온과 400℃의 일축 압축 실험치들과 이론치의 비교에서도 나타나는 현상이다.
°」。)분말야금에 의한 부품성형 공정에는 주로 냉간 정수압 압축(cold isostatic pressing), 소결(sintering); 열간 등가압소결(hot isostatic pressing), 금형 압축 소결(hot pressing) 및 일죽 압죽 소결(sinter forging) 등이 사용되고 있다.ww) 냉간 정수압 압축, 소결 및 열간 등가압 소결 등은 금형 압축 및 일축 압축 소결보다 최종부품으로의 생산까지 많은 가공시간을 필요로 하므로 부품의 대량 생산면에서 비효율적이라 할 수 있다.

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용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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