천연중화제의 스크러버 타입의 탈취장치에 의한 암모니아 제거반응 특성 및 중화반응에의 산화반응의 관여여부에 대하여 연구하였다. 중화제 희석비 및 유입유량, 공기유량, 암모니아 초기 농도를 운전인자로 선정하여 이들이 암모니아 제거효율에 미치는 영향을 살펴본 결과, 중화제 희석비는 1.0%, 중화제 유입유량은 $60m{\ell}/min$이 적절하고, 암모니아 초기농도 및 공기유량에 대해서는 loading rate를 함께 고려하면 제거효율에 큰 영향성은 나타내지 않았다. 암모니아의 중화반응에 산화반응의 관여여부를 살펴본 결과, 암모니아의 아질산염 및 질산염으로의 산화반응이 확인되었으며, 중화제량이 증가할수록 그 산화반응의 진행정도도 증가함을 확인하였다. 즉, 중화제에 의한 흡수현상과 함께 부분적으로 산화반응이 관여함을 확인하였다.
천연중화제의 스크러버 타입의 탈취장치에 의한 암모니아 제거반응 특성 및 중화반응에의 산화반응의 관여여부에 대하여 연구하였다. 중화제 희석비 및 유입유량, 공기유량, 암모니아 초기 농도를 운전인자로 선정하여 이들이 암모니아 제거효율에 미치는 영향을 살펴본 결과, 중화제 희석비는 1.0%, 중화제 유입유량은 $60m{\ell}/min$이 적절하고, 암모니아 초기농도 및 공기유량에 대해서는 loading rate를 함께 고려하면 제거효율에 큰 영향성은 나타내지 않았다. 암모니아의 중화반응에 산화반응의 관여여부를 살펴본 결과, 암모니아의 아질산염 및 질산염으로의 산화반응이 확인되었으며, 중화제량이 증가할수록 그 산화반응의 진행정도도 증가함을 확인하였다. 즉, 중화제에 의한 흡수현상과 함께 부분적으로 산화반응이 관여함을 확인하였다.
The characteristics of ammonia removal by natural neutralizer were studied by using a scrubber type equipment. As operation parameters, neutralizer dilution ratio, neutralizer inlet flowrate, air flowrate and initial ammonia concentration were selected and their effects on ammonia removal efficiency...
The characteristics of ammonia removal by natural neutralizer were studied by using a scrubber type equipment. As operation parameters, neutralizer dilution ratio, neutralizer inlet flowrate, air flowrate and initial ammonia concentration were selected and their effects on ammonia removal efficiency were investigated. The optimal removal effect was achieved at neutralizer dilution ratio of 1.0% and neutralizer inlet flowrate of $60m{\ell}/min$. On the other hand, with respect to air flowrate and initial ammonia concentration, there was no significant effect on removal efficiency, when loading rate was considered. In addition, ammonia removal reaction was investigated by analyzing the ammonia oxides, such as nitrites and nitrates, after reacting ammonium solution with natural neutralizer. The result shows a partial oxidation by natural neutralizer besides dominant absorption of ammonia.
The characteristics of ammonia removal by natural neutralizer were studied by using a scrubber type equipment. As operation parameters, neutralizer dilution ratio, neutralizer inlet flowrate, air flowrate and initial ammonia concentration were selected and their effects on ammonia removal efficiency were investigated. The optimal removal effect was achieved at neutralizer dilution ratio of 1.0% and neutralizer inlet flowrate of $60m{\ell}/min$. On the other hand, with respect to air flowrate and initial ammonia concentration, there was no significant effect on removal efficiency, when loading rate was considered. In addition, ammonia removal reaction was investigated by analyzing the ammonia oxides, such as nitrites and nitrates, after reacting ammonium solution with natural neutralizer. The result shows a partial oxidation by natural neutralizer besides dominant absorption of ammonia.
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문제 정의
특히. 각각의 경우에 대하여 가해지는 중화제 순질량당 가해지는 암모니아 순질량 즉, loading rate와 이때의 암모니아 제거효율을 비교함으로써 그 결과들을 해석하고자 하였다. 또한, 공기유량변화 실험에 대해서는 공기압변화에 의해 암모니아 제거결과를 해석하였다.
연구하였다. 또한, 중화반응에 의한 암모니아 제거반응 메카니즘 중 산화 반응의 관여여부를 살펴보았다. 그 결과는 다음과 같다.
본 실험에서는 암모니아의 중화반응에 산화반옹이 관여하는지 여부를 알아보기 위하여 중화제 회석비 에 따른 암모니 아 산화물들의 농도 분포를 살펴 보았다. 앞에서 언급한 식 (1).
본 연구에서는 스크러버 타입의 반응기에서의 천연중화제를 이용한 암모니아(NH3)가스의 탈취특성 및 탈취반응 메카니즘에 대하여 살펴보았다.
본 연구에서는 암모니아(NHG에 대하여 주입 중화제의 회석비, 처리대상인 암모니아의 초기농도, 주입 공기의 유량, 회석 중화제의 유입유량을 영향인 자로 선정하여 각각의 인자들이 제거효율에 미치는 영향에 대하여 조사 . 연구하였다.
본 연구에서는 천연중화제를 이용한 암모니아 (NHD의 제거특성을 알아보기 위한 실험을 수행하였다. 먼저.
전자. 식품등 대부분의 산업분야에서 널리 활용되고 있는 천연중화제에 대하여 연구하였다. 천연중화제는 식물성정유(精油, natural essential oil), 계면활성제가주성분으로서, 이에 의한 악취게거 기구는 다음과같다.
암모니아가 중화반응에 의해 어떤 경로를 거쳐 반응이 일어나는지에 대해 알아볼 필요가 있으며, 본실험에서는 암모니아의 산화반옹 경로를 중심으로하여 중화반응에 산화반응이 관여하는지 여부를 살펴보았다. 즉.
이번에는 중화제의 유입유량을 영향인자로 하여이에 따른 암모니아의 제거특성에 대하여 고찰하였다. 희석된 중화제의 유입유량을 Fig.
먼저. 중화제액의 회석비에 따른 암모니아의 제거 특성에 대하여 조사. 분석하였다.
제안 방법
스크러버 부분중 분사장치 부분보다는배수조에서 UV의 조사가 양호하다고 하였다.(2) Goldsteine 퇴비화 시설에서의 악취문제를 해결하기 위하여 스크러버 타입의 탈취장치에 대한 연구를수행하였다
다음의 식(1). (2)와 같은 암모니아의 산화반응경로를 바탕으로 하여 암모니아의 중화반응이 일어남에 따라 암모니아 화합물뿐만 아니라그 대표적인 산화물 nitrites, nitrabes의 분포비율을 조사하기 위하여 암모니아성 질소, 아질산성 질소, 질산성 질소의 농도를 측정하였다.
5%. 1.0%, 4.0%, 10.0% 등의 회석비로 제조하여 이를 1:1 (v:v)의 비로 혼합하여 5분간의 일정한 화학반응을 일으킨 다음 이를 분석하여 각각의 성분들에 대하여 그 농도 구성비를 조사하였다. 암모니아성 질소 (NH3-N) 및 아질산성 질소(N0:f-N).
5와 같이 40 ine/min, 60ml/min, 80ml/min. 100ml/min으로 변화시키면서 각각 경우의 암모니아 제거효율을 산출하였다. 이때 영향인자로 선택한 중화제의 유입유량이외의 다른 운전인자들의 값들은 각각 중화제 회석비 4.
0%. 3.0%, 4.0%로 변화시키면서 각 경우의 암모니아의 농도변화를 측정하여 제거효율을 조사하였다. 이때 중화제의 회석비를 제외한 기타 운전인자들의 값들은 각각 주입 공기유량 60(!/min.
공기 유량을 각각 35 «/min. 47 «/min, 55 {/ min. 60C/min으로 변화시켜가면서 각 경우의 암모니아 농도변화를 측정하여 제거효율을 조사하였다. 이때 다른 운전인자들의 값들은 각각 중화제 회석비 4.
타 변수들은 일정한 값으로 고정시키고 한 가지 운전변수를 변화시켜가며 이때의 거동을 살펴보았고. 또한 이때 얻어진 결과들을 중화제 단위질량당 제거해야 하는 암모니아 질량 즉, loading rate 개념 및 공기압의 변화를 이용하여 해석해 보았다.
각각의 경우에 대하여 가해지는 중화제 순질량당 가해지는 암모니아 순질량 즉, loading rate와 이때의 암모니아 제거효율을 비교함으로써 그 결과들을 해석하고자 하였다. 또한, 공기유량변화 실험에 대해서는 공기압변화에 의해 암모니아 제거결과를 해석하였다. 각각의 운전인자들의 변화에 따른 암모니아의 제거효율 및 이때의 loading rate.
먼저 암모니아에 대해 여러가지 운전조건에 따른 제거 특성에 대하여 실험을 수행하여 각 운전 인자들이 암모니아 제거효율에 미치는 영향을 조사하였다. 운전인자로는 주입 중화제의 희석비.
중화제의 분자입자와 유해가스 분자입자가 원활하게 반응하도록 체류시간을 보다 길게 하여 줌으로씨 반응효율을 향상시킬 수 있도록 주반응기 중간과상부의 유출관 직전에 간격 1mm의 스테인레스 스틸망을 설치하였다. 반응기 전체도 스테인레스 스틸로 제작하여 액체에 의해 녹이 스는 것을 방지토록하였다.
먼저. 본 스크러버 타입의 탈취장치에 의한 천연중화제의 암모니아 제거특성을 운전인자값들을다양하게 변화시켜 가며 각 조건에서의 제거특성에대하여 알아보았고, 천연중화제와 암모늄용액을 이용하여 천연중화제에 의한 암모니아 제거반응 메카니즘에 대하여 조사. 분석하였다.
실험방법은 초기농도가 392rng/l 인 암모니아 수용액(NHiOH)에 중화제를 0.1%, 0.5%. 1.
대하여 조사, 분석하여 보았다. 암모니아의 초기농도를 각각 80ppm, 270ppm, llOOppm, 2300 ppm으로 변화시키면서 각 경우의 암모니아의 농도변화를 측정하여 제거효율을 계산하여 보았다. 이때암모니아의 초기농도를 제외한 기타 다른 운전인자들의 값들은 각각 중화제 회석비 4.
암모니아의 초기농도에 따른 암모니아의 제거특성에 대하여 조사, 분석하여 보았다. 암모니아의 초기농도를 각각 80ppm, 270ppm, llOOppm, 2300 ppm으로 변화시키면서 각 경우의 암모니아의 농도변화를 측정하여 제거효율을 계산하여 보았다.
공기유량. 중화제 유입유량 등의 운전변수들을 변화시켜 가면서각각의 경우에 대한 암모니아 제거효율을 조사. 분석하여 보았다.
중화제를 분사시켜주는 공기의 유량을 운전변수로 하여 이에 따른 암모니아의 제거특성을 알아보았다. 공기 유량을 각각 35 «/min.
유량 0~60m//min, 분사폭 200mm, 최대 공기압 GOkgf/cm52의 것을 채용하였다. 중화제의 분자입자와 유해가스 분자입자가 원활하게 반응하도록 체류시간을 보다 길게 하여 줌으로씨 반응효율을 향상시킬 수 있도록 주반응기 중간과상부의 유출관 직전에 간격 1mm의 스테인레스 스틸망을 설치하였다. 반응기 전체도 스테인레스 스틸로 제작하여 액체에 의해 녹이 스는 것을 방지토록하였다.
다음의 식(1). (2)와 같은 암모니아의 산화반응경로를 바탕으로 하여 암모니아의 중화반응이 일어남에 따라 암모니아 화합물뿐만 아니라그 대표적인 산화물 nitrites, nitrabes의 분포비율을 조사하기 위하여 암모니아성 질소, 아질산성 질소, 질산성 질소의 농도를 측정하였다.
처리대상인 암모니아의 초기농도, 주입 공기의 유량 그리고 희석 중화제의 유입유량 등을 변수로 선정하여 Table 1 과 같은 범위의 값들을 채택하였다. 타 변수들은 일정한 값으로 고정시키고 한 가지 운전변수를 변화시켜가며 이때의 거동을 살펴보았고. 또한 이때 얻어진 결과들을 중화제 단위질량당 제거해야 하는 암모니아 질량 즉, loading rate 개념 및 공기압의 변화를 이용하여 해석해 보았다.
팬 조작버튼으로 풍량을 조절하고, 준비된 NH4OH 용액을 팬 입구에 가져다 놓는다. 탈취반응이 충분히 일어난 후 검지관을 이용하여 배출구로부터의 암모니아 가스농도를 측정한다.
대상 데이터
하나로서. 본 연구에서는 최근 새롭게 각광받으며, 석유화학, 제철, 피혁, 염색, 제지. 전자.
하부반응기에서는 상향류로 회석중화제를 압축공기에 의해 분사시켜 주게 된다. 본분사노즐는 RA-CL-3의 모델이며 본 장치에서는 오리피스 직경 0.5mm. 유량 0~60m//min, 분사폭 200mm, 최대 공기압 GOkgf/cm52의 것을 채용하였다.
5mm. 유량 0~60m//min, 분사폭 200mm, 최대 공기압 GOkgf/cm52의 것을 채용하였다. 중화제의 분자입자와 유해가스 분자입자가 원활하게 반응하도록 체류시간을 보다 길게 하여 줌으로씨 반응효율을 향상시킬 수 있도록 주반응기 중간과상부의 유출관 직전에 간격 1mm의 스테인레스 스틸망을 설치하였다.
물에 대해서는 완전 수용성이다. 이들을 회석하여 압축공기로 미세한 입자형태로 악취성분에 분사하며, 악취농도에 따라 최고 200배까지 회석하여 사용한다’ 본 장치의 탈취성능 평가대상으로 선정한 암모니아는 순도 25.0%의 분석용 NHQH 용액(Duk San Pure Chemicals Co. Ltd.)을 사용하였으며, 증류수로 원하는 농도의 NH4OH 용액으로 제조하였다. 암모니아 가스의 분석에는 검지관(detector tube) 법을 사용하였으며 .
이론/모형
)을 사용하였으며, 증류수로 원하는 농도의 NH4OH 용액으로 제조하였다. 암모니아 가스의 분석에는 검지관(detector tube) 법을 사용하였으며 . 사용된 가스채취기는 GASTEC 社의 Model No.
질산성 질소 (NO「N)의 분석에는 다음의 Table 2와 같은 분석 방법이 사용되었다. 이들 분석방법은 Standard Methods에 의거한 Spectrophotometer법을 이용한 방법이다.
성능/효과
2) 암모니아의 초기농도, 유입 공기유량의 제거효율에의 영향성은 그다지 크게 나타나지 않았다.
3) 암모니아의 중화반응중 산화반응 관여 여부를 살펴 보기 위하여 암모니 아 화합물 (NH3-N) 뿐만 아니라 그 대표적인 산화물 즉, nitrites, nitrates의 농도분포비율을 조사하여 본 결과, 천연중화제에 의한 제거반응에 산화반응이 일부 관여함을 알 수 있었다. 또한 중화제량에비례하여 암모니아의 산화반응이 nitrites (NO2-N), nitrates (NOj-N)로 더욱 진행됨을 알 수 있었다, 즉, 주로 흡수현상의 물질전달에 의한 메카니즘에 의해 암모니아 제거가 일어나고.
2와 같다. 그림에서 알 수있듯이 중화제의 희석비를 0.1%에서 0.6%까지 증가시킬 때는 그 제거효율이 79.2%에서 91.4%로 크게 증가하는 추세를 나타내다가 1.0% 이후에서는희석비를 크게, 즉 농도를 증가시켜도 제거효율은큰 증가를 보이지 않고 94.0%의 제거효율을 유지하고 있으며, 이 지점에서 최대 제거능력에 도달했다고 할 수 있다. 이는 loading rate에 대한 자료들로부터도 유추할 수 있다.
관여함을 알 수 있었다. 또한 중화제량에비례하여 암모니아의 산화반응이 nitrites (NO2-N), nitrates (NOj-N)로 더욱 진행됨을 알 수 있었다, 즉, 주로 흡수현상의 물질전달에 의한 메카니즘에 의해 암모니아 제거가 일어나고. 부차적으로 천연중화제에 의한 중화 및 산화반응이 암모니아의 제거에 관여한다고 할 수 있다.
또한. 본 결과로부터 Fig. 2에서의 중화제 회석비에 따론 암모니아 제거실험에서 중화제 회석비를 증가시켜 줌에도 불구하고 암모니아 제거효율이 더 이상 증가하지 않고 일정한 한계값을 보이는 경향을 설명할 수 있다,
이렇게 loading rate가 감소함에도 일정수준까지는 증가하지만 그 이후에는 증가폭이 둔화되어 일정한 수준을 유지하는 것으로 보아 중화제에 의한 제거효율은 이 시점에서 최대점에 이르렀다고 할 수 있다. 양호한 제거효율과 함께 중화제 사용량의 경제적 측면까지 고려한다면 L0%의 회석비이면 94.0% 이상의 양호한 제거효율을 얻을 수 있음을 알 수 있다.
4의 주입 공기유량에 따른 암모니아 제거실험 결과와 비슷한 경향을 나타내고 있다. 즉, 제거효율은 중화제 유입유량에 따라 약간의 증가추세를보이는데 96.0%, 97.1%, 97.0%, 97.3%의 안정된 제거효율을 나타내고 있다. 이때의 loading rate 는 3.
탈취대상인 암모니아의 초기농도에 따른 제거효율 및 이때의 loading rate는 Fig. 3과 같았다, 암모니아의 농도를 증가시킴에 따라 제거효율은 각각 97.5%, 97.0%, 96.4%, 95.8%로 서서히 감소하는 추세를 나타내고 있다. Loading rate는 암모니아 초기 농도가 80ppm에서 2300ppm으로 증가함에 따라 0.
폐수처리장으로부터의 악취를 대상으로 화학중화제를 이용한 탈취 연구에서 98%의 양호한 탈취효율을 획득하였으며. 폐수처리장 유출관으로부터의 악취가스를 제어하기 위하여 화학중화제의 증기상 (vapor-phase) 기술을 적용한 연구사례가 있다.
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