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문제 정의
- 본 논문에서는 국내의 비점성 지반에 적용 가능한 대표적인 변형 특성을 제안할 수 있도록 국내 여러 지역에서 실트 모래 등의 자연 시료(퇴적토)를 채취하였고, 또한 국내에 존재하는 풍화토와 풍화암 대역에서 풍화 시료를 채취하고 재성형하여 공 진주 시험을 수행하였다. 이뿐 아니라, 비소성 사질토에 대한 보다 엄밀한 특성 연구를 위하여 강모래를 체 가름을 통하여 분리한 후 입자들을 조합하여 다양한 입도 분포를 갖는 시험 시료를 조제하여 공 진주 시험을 수행하였다.
- 이러한 현상은 구속응력이 작을 때는 입도분포에 따라 달라지는 입자구조 또는 입자의 형상등이 입자와 입 자간의 맞물림이나 미끄러짐 등의 입자간 거동에 영향을 주어 다양한 변형특성을 보이다가, 구속응력이 증가함에 따라 입자간 마찰력이 증가하게 되어 거동특성이 입자광물자체의 영향을 많이 받게 되면서 좁은 영역으 로 집중되는 것으로 해석할 수 있다. 본 연구에서는 확 인하지는 못하였지만, 다짐 및 성형방법에 따라 다르게 형성되는 입자구조의 영향도 있으리라 판단된다.
제안 방법
- (3) 조립질 사질토의 비선형 변형특성은 구속응력의 지 배적인 영향을 받았고, 본 연구에서는 조립질 사질 토에 대하여 4가지 구속응력에 대하여 결과를 정리 하여 대표영역과 대표곡선을 제안하였다. 실트 및 실트질 모래는 세립분의 영향으로 조립질 사질토보 다는 구속응력의 영향이 작게 나타났다.
- (1) 최대전단탄성계수는 구속응력 이 증가함에 따라 증가하는 경향을 뚜렷이 보였다. Hm血(1978)의 경험식 을 간략화 하여 실용적으로 적용할 수 있도록 구속응 력만의 경험식을 3개의 그룹에 대하여 제안하였다.
- 또한, 강모래를 체가름을 통하여 분리한 후 입자들을 조 합하여 다양한 입도분포를 갖는 시험시료를 조제하였다. 각 시료들을 다양한 구속응력단계로 등방압밀한 후 변형률 크기를 변화시키면서 공진주 시험을 수행하였다. 획득된 시험결과를 실트 및 실트질 모래, 조립질 사 질토 풍화토의 3개의 그룹으로 나누어 정리하고 다음과 같은 결론을 얻었다.
- 실트 및 실트질 모래는 세립분의 영향으로 조립질 사질토보 다는 구속응력의 영향이 작게 나타났다. 구속응력의 영향보다 시료특성에 의한 분산이 더 커서 구속응력 에 따라 구별할 수 없었고, 구속응력에 관계없이 대 표영 역과 대표곡선을 제안하였다. 풍화토 시료도 실 트 및 실트질 모래와 비슷하게 구속응력의 영향이 있지만 매우 작게 나타났고, 모든 구속응력의 결과를 통합하여 대표영역과 대표곡선을 제안하였다.
- 그림 21에 풍화시료의 100kP~120kPa영역의 시험결과를 보면 본 연구의 사질토의 시험결과와 비교하여 비 선형 현상이 일찍 시작되어 정규화 전단탄성계수 감소 곡선이 Seed와 Idriss의 연구결과의 범위와잘 부합하게 분포하였다. 그림 20에서 확인했듯이 구속응력의 영향을 거의 받지 않고 있어, 모든 구속응력의 시험결과를 함께 표시하여도 결과의 범위가 크게 변하지 않고 있어, 구속응력에 관계없이 전단탄성계수에 대한 평균곡선과 ±1 표준편차 곡선을 제안하였다(그림 22).
- 감쇠비의 결과에서도 그림 23에서 확인할 수 있는 것과 같이, 비슷한 구속압에 대한 시험결과에서도 시료간 에 매우 큰 차이를 보이고 있고 비선형이 시작되는 선형 한계 변형률의 값이나 비선형 영역에서의 감쇠비 값들이 기본물성과는 관계없이 다양하게 분포하고 있다. 또한 구속응력에 큰 영향을 받지 않고 있어, 그림 24와 같이 하나의 평균곡선과 ±1 표준편차 곡선을 제안하였다.
- 본 논문에서는 국내 여러지역의 실트 모래 등의 퇴적 토 시료를 채취하고, 풍화토와 풍화암 대역에서 풍화시료를 채취한 후, 재성형하여 공진주 시험을 수행하였다. 또한, 강모래를 체가름을 통하여 분리한 후 입자들을 조 합하여 다양한 입도분포를 갖는 시험시료를 조제하였다. 각 시료들을 다양한 구속응력단계로 등방압밀한 후 변형률 크기를 변화시키면서 공진주 시험을 수행하였다.
- 변형 특성에 영향을 미치는 다른 인자를 알아보기 위 흐]■여 AS5, AS7, AS8, AS9, AS 10, ASH, MD1, MD3, ND6의 9개의 시료를 선정하여 비교해 보았다. 입도분 포는 그림 13에 보이는 바와 같이 시료 번호가 증가할수록 시료를 구성하는 입자의 전체적인 크기가 작아지는 시료이고 입도 분포는 거의 평행이동을 하는 형태를 취하였다.
- 본 논문에서는 국내 여러지역의 실트 모래 등의 퇴적 토 시료를 채취하고, 풍화토와 풍화암 대역에서 풍화시료를 채취한 후, 재성형하여 공진주 시험을 수행하였다. 또한, 강모래를 체가름을 통하여 분리한 후 입자들을 조 합하여 다양한 입도분포를 갖는 시험시료를 조제하였다.
- 본 시료의 연구 결과, 구속응력의 영향을 뚜렷이 받으 므로 조립질모래에 대하여 각 구속웅력 수준에서의 평 균 곡선과 ±1 표준편차 곡선을 그림 16과 같이 획득하여 제안하였다,
- 본 연구는 Stokoe식의 공 진주 시험기를 이용하여 수행되었다. 본 시험기는 지반재료를 원통형으로 성형하여 바닥을 고정시키고, 상단부를 자유 조건을 유지하면서 비틂력을 재하하는 방식을 취한다. 시험의 기본원리는 원통형 시료가 비틂력에 의해 일차 모드에서 공진이 유발되면, 이때 비틂 변 위를 측정하여 탄성파 전달이론을 바탕으로 시료의 전단탄성계수와 변형률을 획득한다.
- 본 연구에서 수행된 공 진주 시험 결과를 기본물성 및 통일분류법과 연관지 어 정리한 결과, 비슷한 특징을 보이는 실트 및 실트 질 모래, 깨끗한 조립질 모래, 풍화시료 등 3개의 그룹으로 분류하여 시험 결과를 정리하였다. 자유진동 감쇠곡선에 의해 구해지는 감쇠비는 사이클에 따라 점차 변형률이 감소하므로 이를 고려하여 감 쇠 시작 후 세 사이클에서의 변형률을 평균하여 대표 변 형률로 보정하였으나, 공 진주 시험기 자체에서 발생하는 시스템 감쇠 특성은 보정하지 못하였다.
- 본 시험기는 지반재료를 원통형으로 성형하여 바닥을 고정시키고, 상단부를 자유 조건을 유지하면서 비틂력을 재하하는 방식을 취한다. 시험의 기본원리는 원통형 시료가 비틂력에 의해 일차 모드에서 공진이 유발되면, 이때 비틂 변 위를 측정하여 탄성파 전달이론을 바탕으로 시료의 전단탄성계수와 변형률을 획득한다. 시료의 감쇠비는 자유진동 감쇠법과 Half-Power bandwidth 법을 이용하여 구한다(김동수 1995; Kim, 1991; Hwang, 1997).
- 구속응력은 표1 ~표 3에 표시된 크기로 공기압을 이용하여 등방조건으로 재하하였고, 모래 시료는 1시간 정도, 실트 시료는 4시간 동안 압밀하였다. 압밀이 끝난 후 다양한 변형률 크기에 따라 배수 상태로 공 진주시험 을 수행하였고, 한 단계의 구속응력에서 시험이 끝나면, 다음의 큰 구속응력에 대하여 압밀하고 공 진주시험을 수행하는 다단계시험(multi-stage testing)을 적용하였다.
- 20kPa에서 500kPa의 구속압 범위에서 수행된 총 60개의 공 진주 시험 결과를 획득하였다. 얻어진 시험 결과를 바탕으로 국내에 존재하는 비점성 지반에 대한 저 변형률 영역의 변형 특성과 고 변형률 영역의 비선형 변형 거동을 특징 짓고, 이에 대한 영향 요소들을 평가하여 대표 값들을 제안하였다.
- 풍화시료는 풍화잔적토와 풍화암 대역에서 채취되었 지만 재성형(remold)이 가능한 입자크기 정도로 풍화된 시료를 포함하였다. 이들 시료는 점토나 사질토와는 다른 공학적 성질을 가지기 때문에 따로 분류하여 정리하였다. 풍화시료의 경우에도 구속응력의 영향이 작지만 존재함을 그림 20에서 확인할 수 있다.
- 반면 변형률이 커짐에 따라 전단탄성계수는 감소하고 감쇠비는 증가하는 비선 형 거동을 보인다. 이러한 현상 때문에 전단탄성계수와 감쇠비는 저변형률(10』% 이하)과 고 변형률(1O4% 이상)로 나누어 고려되며, 본 논문에서도 저 변형률 특성과 고변형 률의 비선형거동으로 나누어 결과를 정리하였다.
- 본 논문에서는 국내의 비점성 지반에 적용 가능한 대표적인 변형 특성을 제안할 수 있도록 국내 여러 지역에서 실트 모래 등의 자연 시료(퇴적토)를 채취하였고, 또한 국내에 존재하는 풍화토와 풍화암 대역에서 풍화 시료를 채취하고 재성형하여 공 진주 시험을 수행하였다. 이뿐 아니라, 비소성 사질토에 대한 보다 엄밀한 특성 연구를 위하여 강모래를 체 가름을 통하여 분리한 후 입자들을 조합하여 다양한 입도 분포를 갖는 시험 시료를 조제하여 공 진주 시험을 수행하였다. 20kPa에서 500kPa의 구속압 범위에서 수행된 총 60개의 공 진주 시험 결과를 획득하였다.
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그림 1. 시험시료의 입도분포
입도조정시료는 강모래와 화강암 쇄석을 체가름 시험용 체를 이용하여 입자크기에 따라 분리한 후, 계획된 입도 분포에 따라 중량비를 조합하여 시료를 제작하였다
. 제작된 시료의 입도 분포는 입자의 크기 및 입도 분포 영향을 볼 수 있도록, 통일분류법(USCS)으로 SP, SW로 분류되면서 입자크기가 커지도록 제작하였다. - 입도조정시료는 강모래와 화강암 쇄석을 체가름 시험용 체를 이용하여 입자크기에 따라 분리한 후, 계획된 입도 분포에 따라 중량비를 조합하여 시료를 제작하였다. 제작된 시료의 입도 분포는 입자의 크기 및 입도 분포 영향을 볼 수 있도록, 통일분류법(USCS)으로 SP, SW로 분류되면서 입자크기가 커지도록 제작하였다. 제작된 입도 분포 시료의 기본물성값과 입도 분포는 표 3과 그림 l.
- 구속응력의 영향보다 시료특성에 의한 분산이 더 커서 구속응력 에 따라 구별할 수 없었고, 구속응력에 관계없이 대 표영 역과 대표곡선을 제안하였다. 풍화토 시료도 실 트 및 실트질 모래와 비슷하게 구속응력의 영향이 있지만 매우 작게 나타났고, 모든 구속응력의 결과를 통합하여 대표영역과 대표곡선을 제안하였다.
- 각 시료들을 다양한 구속응력단계로 등방압밀한 후 변형률 크기를 변화시키면서 공진주 시험을 수행하였다. 획득된 시험결과를 실트 및 실트질 모래, 조립질 사 질토 풍화토의 3개의 그룹으로 나누어 정리하고 다음과 같은 결론을 얻었다.
대상 데이터
- 이뿐 아니라, 비소성 사질토에 대한 보다 엄밀한 특성 연구를 위하여 강모래를 체 가름을 통하여 분리한 후 입자들을 조합하여 다양한 입도 분포를 갖는 시험 시료를 조제하여 공 진주 시험을 수행하였다. 20kPa에서 500kPa의 구속압 범위에서 수행된 총 60개의 공 진주 시험 결과를 획득하였다. 얻어진 시험 결과를 바탕으로 국내에 존재하는 비점성 지반에 대한 저 변형률 영역의 변형 특성과 고 변형률 영역의 비선형 변형 거동을 특징 짓고, 이에 대한 영향 요소들을 평가하여 대표 값들을 제안하였다.
- 본 논문에서는 인천 연안, 영종도 전남 광양, 경남 낙 동강, 부산 연안, 전남 신안, 전남 여수 등지에서 채취된 퇴적토 시료 23개, 인천, 부산, 경남 통영, 전남 장흥 등지의 풍화 대역에서 채취된 풍화시료 14개, 입도 분포를 인위적으로 조합하여 만든 입도조정시료 23개에 대하여 공 진주시험을 수행하고 결과를 획득하였다.
- 본 연구에서 사용된 시료들은 풍화시료의 특성상, 현 장의 깊은 곳에 위치하여 비교란시료로 채취하는데 어 려움이 있어 대부분 교란시료로 채취되었고, 실험시 재 성형(remolded)되어 사용되었다. 화강풍화토의 경우 교 란-비교란의 영향이 크지 않다고 발표된 연구결과들이 있으나(정순용, 1997;고동희, 2001), 교란-비교란의 영 향은 정규화 전단탄성계수보다는 감쇠비가 더 민감할 것으로 판단되어 비교란 시료를 중심으로 많은 연구가 수행될 필요가 있다고 판단된다.
- 퇴적토 시료 및 풍화토시료는 교란 시료로 채취되어 실험실로 운반되었다. 시험시료는 공 진주시험 후 체분 석(KSF 2301)과 액 소성 한계시험(KSF 2303, KSF 2304) 을 수행하여 기본물성을 획득하였고 표 1과 표 2에 정리 하였다. #200체 통과량이 50%를 넘지 않는 시료에 대한 입도 분포곡선은 그림 l.
- 과소 다짐법은 다짐에 의한 시료성형법으로 여러 층으로 나누어 다지는 경우 동일한 다짐 높이를 목표로 다지면 아래층이 더 조밀하게 다져지므로, 시료 전체에 균일한 밀도를 확보하기 위하여 각층의 시료는 동일한 무게를 가지고 다음 층으로 갈수록 목표 다짐 높이가 작아지도록 하여 성형하는 방법이다. 시험시료는 직경 약 50mm, 높이 약 100mm로 성형하였고, 성형 밀 간극비 및 시험 함수비는 표 1~표 3에 정리하였다.
- 퇴적토 시료 및 풍화토시료는 교란 시료로 채취되어 실험실로 운반되었다. 시험시료는 공 진주시험 후 체분 석(KSF 2301)과 액 소성 한계시험(KSF 2303, KSF 2304) 을 수행하여 기본물성을 획득하였고 표 1과 표 2에 정리 하였다.
- 풍화시료는 풍화잔적토와 풍화암 대역에서 채취되었 지만 재성형(remold)이 가능한 입자크기 정도로 풍화된 시료를 포함하였다. 이들 시료는 점토나 사질토와는 다른 공학적 성질을 가지기 때문에 따로 분류하여 정리하였다.
이론/모형
- 본 연구는 Stokoe식의 공 진주 시험기를 이용하여 수행되었다. 본 시험기는 지반재료를 원통형으로 성형하여 바닥을 고정시키고, 상단부를 자유 조건을 유지하면서 비틂력을 재하하는 방식을 취한다.
- 시험의 기본원리는 원통형 시료가 비틂력에 의해 일차 모드에서 공진이 유발되면, 이때 비틂 변 위를 측정하여 탄성파 전달이론을 바탕으로 시료의 전단탄성계수와 변형률을 획득한다. 시료의 감쇠비는 자유진동 감쇠법과 Half-Power bandwidth 법을 이용하여 구한다(김동수 1995; Kim, 1991; Hwang, 1997).
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2.3 시험절차
시험 시료의 성형조건은 표 1~표 3에 정리된 바와 같고고, 시험 시편은 과소 다짐법(under-compaction method) 을 적용하여 제작한 후 공 진주시험을 수행하였다. 과소 다짐법은 다짐에 의한 시료성형법으로 여러 층으로 나누어 다지는 경우 동일한 다짐 높이를 목표로 다지면 아래층이 더 조밀하게 다져지므로, 시료 전체에 균일한 밀도를 확보하기 위하여 각층의 시료는 동일한 무게를 가지고 다음 층으로 갈수록 목표 다짐 높이가 작아지도록 하여 성형하는 방법이다.
성능/효과
- (1) 최대전단탄성계수는 구속응력 이 증가함에 따라 증가하는 경향을 뚜렷이 보였다. Hm血(1978)의 경험식 을 간략화 하여 실용적으로 적용할 수 있도록 구속응 력만의 경험식을 3개의 그룹에 대하여 제안하였다.
- (2) 조립질 사질토 시료의 최소감쇠비는 구속응력이 증가함에 따라 감쇠비가 감소하며 0.63%~3.92%의 값의 분포를 보였다. 실트 및 실트질 모래시료의 최 소감쇠비는 범위가 0.
- (4) 조립질 사질토와 실트질 모래의 경우 제안된 비선형 대표곡선이 Vucetic-Dobry와 Seed-Idriss에 의해 제안된 곡선과는 많은 차이를 보였으며 선행 연구의 결 과적용에 무리가 있었다. 풍화시료의 경우, 정규화 전단탄성계수 감소곡선의 결과는 Seed와 Idriss의 연 구결과의 범위와 잘 부합하게 분포한 반면, 감쇠비 곡선은 Seed와 Idriss의 연구결과의 범위보다 더 다양한 값을 가졌다.
- Vucetic과 Dobry(1991)는 전단 탄성계수 감소 곡선과 감쇠비 곡선의 형태가 PI에 따라 변화한다고 발표하였고, 비소성 흙에 대하여 한 개의 대표 곡선을 제안하였다. Seed와 그의 동료 연구자들(1970, 1984)은 모래 시료와 자갈 시료 각각에 대하여 전단탄성계수 감소 곡선과 감쇠비 곡선의 가능 영역을 제안하였으며, 제안된 결과에서는 모래 시료의 전단탄성계수 감소 곡선이 자갈 시료의 곡선보다 오른편으로 치우치는 경향을 보였다. 그러나, Rollins 등(1998)에 의해 발표된 연구결과에서 는 자갈시료의 변형 특성이 Seed 등의 연구 결과 중 모래 시료의 결과와 거의 일치하였다.
- 본 시험에서는 목표한 건조단위중량이 대부분 I.”!!? 으로 맞추었으나, 입자크기가 작아짐 에 따라 동일조건으 로 맞추는 것이 불가능하여 AS-8, AS-9, AS-10, AS-11은 각각 1.6而3, i.6t/m3, 1.55t/m3과 1.58血3으로 맞추고 나머지 시료는 모두 1.7血3으로 성형하였다. 앞에서 기술 된 입자크기에 의해 나타나는 현상은 시험시료를 동일밀 도로 일치시 키는 과정에서, 입도분포의 입자크기가 작아 짐에 따라 상대밀도가 변화하여 나타나는 현상일 수도 있으리라 판단되며 향후, 이를 고려한 상대밀도에 대한 영향을 평가할 필요가 있다.
- 그러나, 입자 크기에 따른 영향이 AS 계열과 MD 계열이 서로 다르게 나타나고 있어, 모든 시료의 결과를 통합하여 정의 할 수 있는 정량화된 변수를 찾기는 힘들었다. 감쇠비에서 비슷한 경향을 확인할 수 있었고, 감쇠비는 정규화 전단탄성계수와 반대로 입자크기가 증가함에 따라 중간변형률 영역의 감쇠비가 줄어들어 곡선이 아래로 처지는 현상을 보였다. 이러한 입도에 따른 차이도 구속응력이 증가함에 따라 줄어들면서 집중되고 있음을 그림 15에서 확인할 수 있다.
- (b)). 구속응력이 작을 때는 시료 고유의 특징이 주도적으로 나타나는 반면 구속응력이 커지면 시료의 특징이 사라지고 구속응력에 따라 변형특성이 수렴됨을 확인하였다.
- 이러한 결론들을 종합해보면, 세립분의 양이 적은 조립 질 모래(대표적으로 강이나 해안에서 채취된 모래)의 경우 구속응력의 영향이 뚜렷하여 해석이나 설계에 적 용시 구속응력의 영향을 고려하여야 한다. 또한 작은 구 속응력에서는 시료마다 다양한 분산을 보이지만 구속 응력이 증가할수록 좁은 영 역으로 집중함을 알 수 있었다. 이러한 현상은 구속응력이 작을 때는 입도분포에 따라 달라지는 입자구조 또는 입자의 형상등이 입자와 입 자간의 맞물림이나 미끄러짐 등의 입자간 거동에 영향을 주어 다양한 변형특성을 보이다가, 구속응력이 증가함에 따라 입자간 마찰력이 증가하게 되어 거동특성이 입자광물자체의 영향을 많이 받게 되면서 좁은 영역으 로 집중되는 것으로 해석할 수 있다.
- 종래의 연구결과와 비교하면, 정규화 전단탄성계수와 감쇠비의 시험결과 대부분이 Seed와 Idriss의 연구결과의 상한선의 오른편 밖으로 위치하고 있다. 또한, 시료들의 소성지수가 NP~2%범위에 있지만 결과들이 Vucetic과 Dobiy의 연구결과의 소성지수 15%에 해당하는 결과보다 도 더 오른편에 위치하고 있음을 확인할 수 있다. 따라서 두 연구자의 대표곡선이 실트 및 실트질 모래 지반에 대하여 적용하기에 무리가 있음을 확인할 수 있었다.
- 본 연구에서 실트 및 실트질 모래로 분류한 시료들의 소성지수는 최소 NP에서 최대 2%의 값을 가진다. 구속응 력 200kPa에서의 시험결과는 그림 18과 같다.
- 입자 의 특징이 달라짐에 의해 발생하는 것으로 판단되며, 이를 고려할 수 있는 입자의 형상(angularity, roughness등) 등을 고려한 연구가 추후에 필요할 것으로 판단된다. 이러한 결론들을 종합해보면, 세립분의 양이 적은 조립 질 모래(대표적으로 강이나 해안에서 채취된 모래)의 경우 구속응력의 영향이 뚜렷하여 해석이나 설계에 적 용시 구속응력의 영향을 고려하여야 한다. 또한 작은 구 속응력에서는 시료마다 다양한 분산을 보이지만 구속 응력이 증가할수록 좁은 영 역으로 집중함을 알 수 있었다.
- 비선형 전단탄성계수와 감쇠비에 대한 연구 또한 많은 실험연구들이 수행되어 발표되었다(Seed 등, 1970; Seed 등, 1984; kirn, 1991; Vucetic과 Dobry, 1991; Rollins 등, 1998). 이러한 많은 연구의 결과로 변형률 크기에 따른 전단탄성계수의 감소 곡선과 감쇠비 곡선은 구속응력, 간극비, 소성지수(PI), 하중 반복 회수 등의 많은 영향요 소를 가짐이 밝혀졌다. Vucetic과 Dobry(1991)는 전단 탄성계수 감소 곡선과 감쇠비 곡선의 형태가 PI에 따라 변화한다고 발표하였고, 비소성 흙에 대하여 한 개의 대표 곡선을 제안하였다.
- 시료의 종류별 최소감쇠비와 구속 응력 관계는 그림 7~9와 같다. 조립질 사질토 시료는 구속응력의 영향을 받아 구속응력이 증가함에 따라 감쇠비가 감소하였고, Dmin값은 범위가 0.63%~3.92%의 분포였다. 또한 구속 응력이 작은 20kPa에서는 시료별 감쇠비 값의 차이가 1.
- 시료의 종류별 최대전단탄성계수의 구속응력에 대한 영향을 보면 그림 2~4와 같다. 최대전단탄성계수가 구 속 응력에 따라 증가하는 현상을 뚜렷이 보이고, 대수 대 수 관계에서 거의 직선의 관계를 보이고 있으나, 상수인 AF(e)의 영향으로 다소 분산을 보였다.
후속연구
- (5) 본 연구에서는 모든 시료가 교란시료로서 재성형 되어 시험되었으나, 교란-비교란의 영향이 감쇠비에 큰 영향을 줄 것으로 판단되며, 추후 비교란 시료를 중심으로 많은 연구가 수행될 필요가 있다고 생각된다.
- 이를 위해서는 동일시료에 대하여 다양한 간극비에서 시험 된 구속 응력에 따른 최대전단탄성계수의 결과가 필요하다. 본 연구에서는 YJ시료에서만 간극비를 변화시키며 시험이 수행되었고 모든 시료에 대한 간극비의 영향을 평가하지는 못하였다. YJ시료에 대한 간극비에 따른 최대전단 탄성계수의 변화는 그림 5.
- 7血3으로 성형하였다. 앞에서 기술 된 입자크기에 의해 나타나는 현상은 시험시료를 동일밀 도로 일치시 키는 과정에서, 입도분포의 입자크기가 작아 짐에 따라 상대밀도가 변화하여 나타나는 현상일 수도 있으리라 판단되며 향후, 이를 고려한 상대밀도에 대한 영향을 평가할 필요가 있다.
- (a)). 이는 두 선행 연구결과의 적용이 무리가 있고, 구속압 효과들을 고려한 더 많은 연구가 필요함을 말한다. 반면 320kPa에서 400kPa까지 의 다소 큰 구속응력에서 시험된 결과는 시험된 시료의 종류나 개수에 비해 얇은 밴드를 형성하며 집중하고 있고, 결과는 Seed와 Idriss의 상한계를 벗어나 분포하고 있다(그림 ll.
- 이는 변형특성에는 단 순히 입도분포만의 영향이 아님을 시사하고 있다. 입자 의 특징이 달라짐에 의해 발생하는 것으로 판단되며, 이를 고려할 수 있는 입자의 형상(angularity, roughness등) 등을 고려한 연구가 추후에 필요할 것으로 판단된다. 이러한 결론들을 종합해보면, 세립분의 양이 적은 조립 질 모래(대표적으로 강이나 해안에서 채취된 모래)의 경우 구속응력의 영향이 뚜렷하여 해석이나 설계에 적 용시 구속응력의 영향을 고려하여야 한다.
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