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문제 정의
- 본 논문에서는 소변형률 범위에서 섬유 보강에 따른 사질토의 전단탄성계수와 감쇠비의 비선형 특성을 공 진주시험과 삼축시험을 이용하여 연구하였으며, 이를 잣대로 보강효과를 평가하였다. 또한 단섬유의 직경에 대한 길이의 베(형상비), 흙의 중량에 대한 섬유 중량의 섬유혼합비, 단섬유의 종류에 따른 보강효과를 비교 검 토하였다.
- 본 연구에서는 망사(fibrillated fiber)에 대한 형상비에 따라 보강효과를 살펴보았다. 그림 16에서 알 수 있듯이 형상비(L/d)가 증가하면 섬유혼합토의 전단탄성계수가 대체적으로 증가하였다.
- 공진주시험은 반복하중을 가하므로 느슨한 모래의 경우, 흐卜중이 반복됨 에 따라 탄성 계수가 점차 증가하는 경화현상(hardening)을 보이게 된다. 본 연구에서는 이러한 하중반복횟수의 영향을 배제하고, 섬유 보강의 자체만으로 생기는 탄성계수 변화를 알아 보기 위하여 상대밀도 90%, 간극비 0.52의 매우 조밀 한 상태로 공시체를 성형하여 공진주시험을 수행하였다. 또한 반복하중을 1000회 이상 가하여 경화현상이 완료된 뒤에 시험을 시행하여 하중반복횟수의 영향을 없앴다.
- 본 연구의 목적은 소변형률 범위에서 섬유 보강에 따른 사질토의 전단탄성계수와 감쇠비의 비선형 특성을 연구하는데 있으며, 이를 잣대로 보강효과를 살펴보는 데 있다. 또한 단섬유의 직경에 대한 길이의 비(형상비), 흙의 중량에 대한 섬유 중량의 섬유혼합베, 단섬유의 종 류에 따른 보강효과를 비교 검토하였다.
가설 설정
- 삼축시험에서 획득한 하중과 변위는 공진주시험에서 획득한 결과와 비교하기 위해 전단탄성계수와 전단변형 률로 변환하였다. 등가전단변형률(equivalent shear strain, 兀盘의 원칙 에 따라 식 (1)을 이용하여 전단변형X오세 붕 등, 2000)과 조밀한 모래에 해당하는 포아슨비( 切 0.3을 가정하여 전단탄성계수를 계산하였다.
- 이것은 다음의 두 가지 원인으로 판단된다. 첫째, 시료의 전단탄성계수의 변화는 시료의 밀도에 직접 적 인 영향을 받는다. 그런데 시료에 혼합하는 섬유의 양 이 증가하면 시료의 전체적인 밀도가 작아진다.
- 하중을 가하기 전에 미소한 하 중을 먼저 가하여 피스톤과 top cap, 시편사이의 접촉을 확실하게 하였다. 하중은 변형률 제어(strain control)로 재흐卜 속도는 0.5%/min로 유지하며 시료가 완전히 파괴 될 때까지 가하였다.
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