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문제 정의
- 핀, , 전극/세라믹의 결합상태 등에 대한 보다 자세한 이해가 필요하다. 따라서 본 연구에서는 다층 세라믹 패키지의 열적 기계적 신뢰성 향상을 위하여 다음과 같은 연구를 행하였다 전극 층수에 따른 세라믹 패키지 재료의 강도 평가. 열충격에 따른 강도의 변화, 전극의 형태에 따른 열응력의 크기와 급가열냉각 시 세라믹 패키지 내부의 온도분포를 수학적으로 예측함으로써 보다 신뢰성 있는 다층세라믹 패키지 개발에 기여하고자 하였다
- 송풍기로 급랭시켰다. 본 고찰에서는 냉각된 시편을 다시 로내로 넣어서 가열하는 반복적인 과정에서 시편의 온도분포를 알아보고자 하였다. 열충격시 시편내부의 온도분포를 알아보기 위하여 다음과 같은 지배방정식을 이용하였다.
- 따라서 본 연구에서는 다층 세라믹 패키지의 열적 기계적 신뢰성 향상을 위하여 다음과 같은 연구를 행하였다 전극 층수에 따른 세라믹 패키지 재료의 강도 평가. 열충격에 따른 강도의 변화, 전극의 형태에 따른 열응력의 크기와 급가열냉각 시 세라믹 패키지 내부의 온도분포를 수학적으로 예측함으로써 보다 신뢰성 있는 다층세라믹 패키지 개발에 기여하고자 하였다
- 파괴가 발생하였다. 열팽창계수차이로 인해 발생한 열응력에 의해 파괴가 일어난 것으로 보고 본 고찰에서는 열충격시 발생하는 응력을 전극 형태별로 계산해 보았다. 단순 형태의 전극을 갖는 시편을 A type.
가설 설정
- 단순 형태의 전극을 갖는 시편을 A type. 회로 형태의 전극을 갖는 시편을 B 顷厌이라 하고 시편의 파괴를 발생시키는 힘은 z방향으로의 인장력에 대한 경우와 丫 방향으로의 전단력에 의한 경우로 나누었다 A tvpe의 경우 Fig 8 ia)와 같이 전극을 전면에 인쇄한 시편으로 서라믹 시편의 크기는 37.5(깉이) X 37(폭) X 2.7(두께) mm 이며 전극의 크기는 174(길이) x 37(;루) mm이 며 전극의 탄성 계수는 340 x 109 N/m: u는 02이다 먼저 Fig. 9 la)에서 보는 바와 같이 z방향으로의 인장력에 의한 경우를 살펴보면 시편을 600°C로 가열시 X 방향으로는 자유롭게 늘어난다고 가정하고(贝=0). y 방향으로 시편과 전극의 변 형 률의 카이 (M)에 의해 나다나는 5-에의한 효과와 전극의 z 방향으로의 변형률咱力토 부 터 인장력 Fz 를 구한다.
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