[논문]원형 철근콘크리트 교각의 내진성능 II. 심부구속철근비 제안

박창규; 이대형; 이범기; 정영수

doi:10.4334/jkci.2005.17.5.775

[국내논문] 원형 철근콘크리트 교각의 내진성능 II. 심부구속철근비 제안
Aseismatic Performance Analysis of Circular RC Bridge Piers II. Suggestion for Transverse Steel Ratio 원문보기 논문타임라인

콘크리트학회논문집 = Journal of the Korea Concrete Institute, v.17 no.5, 2005년, pp.775 - 784

박창규 (중앙대학교 토목공학과) , 이대형 (경도대학 토목과) , 이범기 (중앙대학교 토목공학과) , 정영수 (중앙대학교 토목공학과)

초록
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본 연구에서는 합리적인 내진설계기준의 정립을 위하여 철근콘크리트 교각의 내진성능에 영향을 미치는 주요 인자에 대하여 분석하였다. 기존 연구 결과에 따르면 한반도와 같은 중약진 지역에서의 철근콘크리트 교각의 심부구속철근비가 과다하게 사용되어 왔다는 결론을 내렸다. 따라서, 본 연구에서는 기존의 실험 결과들을 분석하여 합리적인 심부구속철근비를 제안하였다. 본 연구에서 제안된 심부구속철근비는 축하중비와 주철근비를 고려하였으며 낮은 축하중비에서 주철근 좌굴 방지를 위한 최소 규정을 도입하였다. 제안된 식은 일반적인 도로교상의 축하중비를 고려하면 기존 내진규정에 비해 매우 완화된 심부구속철근비를 갖게 된다. 따라서 문제로 나타나고 있는 시공성과 경제성이 상당히 향상될 수 있으리라 판단된다.

Abstract ▼ AI-Helper

In this research, major design factors have been evaluated for the establishment of the rational seismic design code of circular RC(reinforced concrete) bridge pier Previous experimental researches have drawn a conclusion that transverse confinement reinforcements have been excessively used for RC bridge piers in Korea. Thus, the objective of this study is to propose a rational design equation for transverse reinforcements of RC bridge piers in Korea which would be classified as a low or moderate seismic region. Newly proposed equation further considers the effect of the axial force ratio and the longitudinal steel ratio. Minimum transverse confinement steel ratio is also proposed to avoid probable buckling of the longitudinal reinforcing steels subjected to relatively low axial force. It is thought that these new codes seem to alleviate the rebar congestion in the plastic hinge region of RC bridge piers which contribute to the enhancement of constructibility and economization for RC bridge construction.

Keyword

AI 본문요약
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문제 정의

따라서, 본 연구에서는 우리나라와 같은 중 . 저진 지역에 적합한 원형 철근콘크리트 교각의 심부구속철근량을 제안하고자 하였다. 이를 위하여 우리나라와 같이 지진의 위험도가 상대적으로 크지 않은 중 .
내진영향 인자에 따른 연성도 분석 결과는 축하중비에 의한 영향이 매우 크게 작용하였으며 주철근비의 경우 높은 축하중에서는 영향이 있으나 낮은 축하중에서는 영향이 크지 않은 것으로 분석되었다. 따라서 요구 변위 연성 능력은 지역적인 특성, 지진하중의 재현 주기, 위험도 등에 따라 원형 철근콘크리트 교각에 대한 적절한 기준이 마련되어야 할 것으로 판단되며, 본 연구에서는 현재 우리나라설계기준에서 요구하고 있는 단주의 응답수정계수 “3”에 대한 변위 연성 능력을 발휘하기 위한 적절한 심부구속철근비를 제안하고자 하였다.
본 연구에서는 교각에 대한 내진성능 평가를 위한 준정적실험(Quasi-static test)에서 소성힌지구간에서 발생하는 주철근 좌굴의 시점을 조사하였다. 실험에서 주철근 좌굴여부는 피복이 완전히 떨어져 육안으로 관찰하기 전에는그 시점을 정확히는 알 수 없다.
3101와 AICT?에서 규정하고 있는 주철근 좌굴방지를 위한 횡구속철근비 산정식인 식 (13)~(15)와 본논문에서 제시하는 심부구속철근비 식 (9)와의 심부구속철근비의 양을 비교하여 주철근 좌굴 방지를 위한 심부구속철근비 산정식의 최소 규정을 제시하고자 한다. 여기서 가정한 조건은 주철근비가 2% 이상에서는 2열로 배근이되므로 1열 배근이 가능한 주철근비 1 %~1.

가설 설정

특히 y축 절편 “1/缶/의 Te 실험체의 이론적인 최소 연성도를 “T로 가정한 것이다
여기서 가정한 조건은 주철근비가 2% 이상에서는 2열로 배근이되므로 1열 배근이 가능한 주철근비 1 %~1.5 %에 축하중비는 낮은 10% 이하 범위로 하였으며, 본 논문에서 분석한 실험체들의 상세와 동일하게 하였다.

제안 방법

이를 위하여 우리나라와 같이 지진의 위험도가 상대적으로 크지 않은 중 . 저진 지역에 설계되고 시공되는 원형 콘크리트 교각의 횡방향구속철근량을 기존 실험 연구 결과들과 비교하여 분석하였다. 이대형등&은 본 논문의 선행 연구로서 국내 및 국외의 실험 연구 결과를 바탕으로 심부구속철근량의 산정에 큰 영향을 미치는 인자인 축하중비, 형상비, 그리고 주철근비가 내진성능에 미치는 영향을 정량적으로 평가하였으며, 이들 영향 인자들이 연성능력에 미치는 영향을 분석하였다.
저진 지역에 설계되고 시공되는 원형 콘크리트 교각의 횡방향구속철근량을 기존 실험 연구 결과들과 비교하여 분석하였다. 이대형등&은 본 논문의 선행 연구로서 국내 및 국외의 실험 연구 결과를 바탕으로 심부구속철근량의 산정에 큰 영향을 미치는 인자인 축하중비, 형상비, 그리고 주철근비가 내진성능에 미치는 영향을 정량적으로 평가하였으며, 이들 영향 인자들이 연성능력에 미치는 영향을 분석하였다. 내진영향 인자에 따른 연성도 분석 결과는 축하중비에 의한 영향이 매우 크게 작용하였으며 주철근비의 경우 높은 축하중에서는 영향이 있으나 낮은 축하중에서는 영향이 크지 않은 것으로 분석되었다.
기존의 실험 결과에 기초한 합리적인 원형 철근콘크리트 교각에 대한 심부구속철근량을 산정하기 위하여 현행요구 변위 연성 능.력을 기준으로 심부구속철근비를 보정하기 위한 보정계수 了를 다음과 같이 조사하였다.
1을 비롯한 이대형©의 Figs. 7 ~ 9에서 보이는 바와 같이 유사한 축하중비와 주철근비를 가진 실험체들의 다양한 심부 구속 철근비 및 변위연성도를 각국 기준의 요구 연성 도에 맞추도록 횡철근비를 보정하였다. 이때 사용한 함수는 다음의 식 (1), (2), (3)과 같다.
2.1 절에서는 주철근비가 1%일 경우에 축하중비의 영향을 고려하여 새로운 심부구속철근비 식을 제시하였다. 그러나 이대형&의 3.
3절에서 분석한 바와 같이 축하중비가 10% 정도로 작을 경우에는 주철근비의 영향이 크지 않았지만 축하중비가 클 경우에는 주철근비의 영향이 상대적으로 크게 나타나는 것으로 보인다. 이에 따라 축하중비와 주철근비에 따른 변위연성도의 영향을 분석하였다. Fig.
식 (17)과 같이 제안하였다. 본 식은 우리나라의 설계기준에 규정되어 있는 기존 AASHTO기준에 각 변수에 따른 교각의 연성능력 영향을 분석하여 축하중비와 주철근 비를 추가하였으며 또한 10% 이하의 낮은 축하중비 하에서의 주철근 좌굴을 방지하기 위한 최소 규정을 도입하였다. 그리고 식 (17)은 교각의 단면이 커질 경우에는 乌/&가 1에 근접한 값을 나타내게 되어 심부구속철근비 값이 적게 산출된다.
그리고 식 (17)은 교각의 단면이 커질 경우에는 乌/&가 1에 근접한 값을 나타내게 되어 심부구속철근비 값이 적게 산출된다. 따라서 이러한 단점을 보완하고자 NZS 3101의 Ag/Ac > 1.2 규정을 도입하여 Ag/Acs\ 최소값을 1.2로 설정하였다.
2) 제안된 식은 낮은 축하중비에서는 요구철근비가 매우적으므로 지진발생시 주철근 좌굴의 위험이 있어 주철근 좌굴 방지를 위한 최소규정을 제안하였다
256일 때 응답수정계수 “3”에 따른 요구변위연성도 “5”를 만족한다는 것을 의미한다. 따라서 Fig. 2와 같이 축하중비가 0.256일때 AASHTO 심부구속철근비 규정인 식 (4) 에따른 심부 구속철근비와 동일한 값이 되도록 하여 축하중비를 변수로 추가한 즉 0.45/0.256=1.76의 계수를 갖는 심부 구속 철근비 을 식 ⑸와 같은 형식으로 검토하였다.

성능/효과

이대형등&은 본 논문의 선행 연구로서 국내 및 국외의 실험 연구 결과를 바탕으로 심부구속철근량의 산정에 큰 영향을 미치는 인자인 축하중비, 형상비, 그리고 주철근비가 내진성능에 미치는 영향을 정량적으로 평가하였으며, 이들 영향 인자들이 연성능력에 미치는 영향을 분석하였다. 내진영향 인자에 따른 연성도 분석 결과는 축하중비에 의한 영향이 매우 크게 작용하였으며 주철근비의 경우 높은 축하중에서는 영향이 있으나 낮은 축하중에서는 영향이 크지 않은 것으로 분석되었다. 따라서 요구 변위 연성 능력은 지역적인 특성, 지진하중의 재현 주기, 위험도 등에 따라 원형 철근콘크리트 교각에 대한 적절한 기준이 마련되어야 할 것으로 판단되며, 본 연구에서는 현재 우리나라설계기준에서 요구하고 있는 단주의 응답수정계수 “3”에 대한 변위 연성 능력을 발휘하기 위한 적절한 심부구속철근비를 제안하고자 하였다.
각국의 내진 설계기준에서 규정하는 요구 변위연성능력에 따른 심부구속철근비는 이와 관련된 실험 결과들을 분석한 결과에 의하면 축하중비가 10~20%의 범위에서는 요구변위연성능력에 비해 과다한 심부구속철근비를 요구하고 있는 것으로 조사되었다. Fig.
Table 2에서 나타난 바와 같이 AASHT0 및 ATC-32의 경우 축하중비가 증가할수록 1차 보정계수 71 이 증가하는 것을 알 수 있으며 높은 축하중비에서 현행 AASHT0 기준이 잘 부합하는 것으로 조사되었다. Eurocode 8과 NZS 3101의 경우에는 선행 연구에서 분석한 바와 같이 축하중비 25% 이하에서는 최소 규정이 지배적이므로 다소 불규칙한 결과를 보이고 있는 것으로 조사되었다.
2에 나타내었다. Fig. 2에 보이는바와 같이 각 기준에 따른 X값을 회기분석한 결과 축하중비가 고려되어 있지 않은 AASHT0식의 근접도를 나타내는 결정계수(Product moment correlation coefficient)가 97 %로 가장 높게 나타났다. 이는 축하중비의 영향은 선형으로 고려될 수 있음을 의미하며 또한 축하중비를 고려하고 있는 다른 식들은 어느 축하중비에서도 1차 보정계수 %이 “1.
3에 나타내었다. Fig. 1과 Fig. 3을 비교해보면 실험 결과들이 2사분면에서 1사분면으로 많이 이동되었으며, 그 분포 또한 일정하다는 것을 알 수 있다. 즉 Fig.
0을 사용한 이유는 다음과 같다. 2.1 절을 보면 주철근비가 1%일 경우의 요구 연성 도를 만족하기 위한 심부구속철근비 비율의 평균값은 약 1.0으로 나타난 반면 Fig. 10의 평균값은 0.961 로 나타났다. 평균값이 낮아진 이유는 식 (9)의 2항의 계수를 결정할 때 月를 가정하고 a의 변동계수가 가장 적을 때의 값을 사용함으로서 발생된 결과이다.
실험 결과沁 1*) 2를 고려해 보면 콘크리트 피복탈락 시점은 drift level 3.0~4.0%(/站 = 4.5~6.0)로 조사되었으며, 횡 구속 철근비에 크게 영향을 받지 않는 것으로 나타났다 그리고 주철근 좌굴을 기록한 실험 연구© 결과에 따르면 6厶广7厶, (久 = 0.84~1.05%)에서 발생한 것으로 나타났다. 그리고 대부분의 비내진 실험체의 경우, 횡구속철근비가 0.
의해서 결정된다고 볼 수 있다. 이상의 결과를 종합하여 볼 때, 횡구속철근비가 적을 경우에는 주철근 좌굴도 콘크리트 피복탈락의한 원인이지만 횡구속철근비가 많을 경우에는 주철근 좌굴보다는 콘크리트의 압축파괴에 의한 영향이 더 지배적이기 때문이라 판단된다. 그리고 횡구속철근비가 적을 경우에는 피복탈락 즉 주철근 좌굴과 함께 구조물의 연성능력 또한 급격히 감소됨을 알 수 있다.
13(a) 에 보인 ATC-32의식은 주철근 수에 의해 결정되는 식으로서 주철근 비보다는 주철근 수에 의해 분포가 흩어져 나타나고 있음을 보이고 있다. 따라서 주철근수가 많은 경우에는 현행 도로교 설계기준의 심부구속철근비와 유사한 得=0.8~ 1.0%로 많은 철근비를 요구하는 것으로 나타났다. 그리고 NZS 31이의 지진에 대하여 영향을 받지 않는 경우의 주철근 좌굴을 방지하기 위한 규정인 Fig.
또한 주철근 좌굴 방지를 위해 제안된 최소 심부 구속 철근비는 약 0.43%로서 현행 규정의 약 42.6%에 해당하는 매우 완화된 양이다.
1) 현행 도로교설계기준에서 규정하고 있는 심부구속철근비 산정식은 축하중의 영향을 전혀 고려하고 있지 않다 따라서 낮은 축하중비에서는 매우 과다한 심부구속철근비를 요구하고 있으므로, 축하중비와 주철근비를 고려하여 기존식을 변형한 심부구속 철근비 산정식을 제안하였다.

참고문헌 (25)
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건설교통부, '도로교표준시방서', 건설교통부, 1992, pp. 1281-1355

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국내에서도 1992년 개정된 도로교표준시방세(1)에 내진설계편이 신설되었고 2000년 도로교설계기준(2)에서 내진설계 기준이 일부 개정되었다.
한국도로교통협회, '도로교설계기준', 건설교통부, 2000, pp. 451-474

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국내에서도 1992년 개정된 도로교표준시방세(1)에 내진설계편이 신설되었고 2000년 도로교설계기준(2)에서 내진설계 기준이 일부 개정되었다.
AASHTO, Standard Specifications for Highway Bridges, 16th Ed, American Association of State Highway and Transportation Officials, USA, 2000, pp. 389-424

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그러나 이러한 설계기준은 미국의 AASHTO(3)기준을 그대로 사용하여 강진에 대한 완전 연성 설계 개념을 기본으로 하고 있다.
김재관,김익현,'한정연성도 설계를 위한 내진상세의 제안' 대한토목학회 학술발표회 논문집(I),2000, pp.305-308

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이러한 문제점으로 인하여 김재관 등(4)은 우리나라와 같은 중저진지역에서 합리적이고 경제적인 설계를 위하여 한정연성 개념을 도입하여야 한다고 하였다.
정영수, 이강균, 한기훈, 이대형, '유리섬유보강 원형철근콘크리트 교각의 내진성능에 관한 준정적 실험연구', 콘크리트학회 논문집, 11권, 5호, 1999, pp.107-118

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또한, 정영수(5), 이재훈(6), 박종협(7)등도 심부구속철근량에 따른 내진성능의 차이를 실험적으로 연구 발표하였으며, 비내진횡방향철근량을 갖는 교각의 경우 약10% 정도의 낮은 축하중비에서도 만족할만한 연성능력을 가지고 있는 것으로 조사되었다.

실험 결과(5-9,12-18)를 고려해 보면 콘크리트 피복탈락 시점은 drift level 3.0〜4.0%(〃厶 = 4.5〜6.0)로 조사되었으며, 횡구속철근비에 크게 영향을 받지 않는 것으로 나타났다.
이재훈, 배성용, 윤석구, '나선철근교각의 내진성능 실험', 대한토목학회논문집, Vol.21, No.1-A, 2001, pp.109-121

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또한, 정영수(5), 이재훈(6), 박종협(7)등도 심부구속철근량에 따른 내진성능의 차이를 실험적으로 연구 발표하였으며, 비내진횡방향철근량을 갖는 교각의 경우 약10% 정도의 낮은 축하중비에서도 만족할만한 연성능력을 가지고 있는 것으로 조사되었다.

실험 결과(5-9,12-18)를 고려해 보면 콘크리트 피복탈락 시점은 drift level 3.0〜4.0%(〃厶 = 4.5〜6.0)로 조사되었으며, 횡구속철근비에 크게 영향을 받지 않는 것으로 나타났다.

그리고 주철근 좌굴을 기록한 실험 연구(6) 결과에 따르면 6厶广7厶，(必 = 0.84〜1.05%)에서 발생한 것으로 나타났다.
박종협, '유사동적실험에 의한 원형 철근콘크리트 교각의 내진성능평가', 중앙대학교 박사학위논문, 2001, pp.42-133

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또한, 정영수(5), 이재훈(6), 박종협(7)등도 심부구속철근량에 따른 내진성능의 차이를 실험적으로 연구 발표하였으며, 비내진횡방향철근량을 갖는 교각의 경우 약10% 정도의 낮은 축하중비에서도 만족할만한 연성능력을 가지고 있는 것으로 조사되었다.

실험 결과(5-9,12-18)를 고려해 보면 콘크리트 피복탈락 시점은 drift level 3.0〜4.0%(〃厶 = 4.5〜6.0)로 조사되었으며, 횡구속철근비에 크게 영향을 받지 않는 것으로 나타났다.
이대형, 박창규, 김현준, 정영수, '원형 철근콘크리트 교각의 내진성능(I)심부구속철근비 영향변수 평가' 콘크리트학회 논문집, 17권, 4호, 2005, pp.603-611

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이대형 등(8)은 본 논문의 선행 연구로서 국내 및 국외의 실험 연구 결과를 바탕으로 심부구속철근량의 산정에 큰 영향을 미치는 인자인 축하중비, 형상비, 그리고 주철근비가 내진 성능에 미치는 영향을 정량적으로 평가하였으며, 이들 영향 인자들이 연성능력에 미치는 영향을 분석하였다.

그러나 이대형(8)의 3.3절에서 분석한 바와 같이 축하중비가 10% 정도로 작을 경우에는 주철근비의 영향이 크지 않았지만 축하중비가 클 경우에는 주철근비의 영향이 상대적으로 크게 나타나는 것으로 보인다.

이대형(8)은 축하중비 10% 이하의 낮은 축하중 하에서는 각국의 내진규정에서 요구되는 양보다 적은 심부구속철근량으로 충분한 연성능력을 발휘하는 것으로 조사되었다.

실험 결과(5-9,12-18)를 고려해 보면 콘크리트 피복탈락 시점은 drift level 3.0〜4.0%(〃厶 = 4.5〜6.0)로 조사되었으며, 횡구속철근비에 크게 영향을 받지 않는 것으로 나타났다.
이대형, 정영수, 이재형, 송호진, '주철근 겹침이음된 형상비 4.0의 원형 철근콘크리트 교각의 내진성능 평가', 대한토목학회논문집, Vol.22, No.5-A, 2002, pp.1193-1201
ATC-32, 'Improved Seismic Design Criteria for California Bridge Provisional Recommendations', Applied Technology Council, 1913, pp. 8-1-8-58
New Zealand Standard, 'Concrete Structures Standard: Part l-The Design of Concrete Structures', NZS 3101, 1995, pp.91-106

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ATC-32(10)나 NZS 3101(11)에서는 식 (13)〜(15)와 같이 주철근 좌굴 방지를 위한 최소 횡철근비를 규정하고 있다.
이재훈, 고성현, 이대형, 정영수, '반복 횡하중을 받는 원형교각의 휨-전단 거동,' 콘크리트학회 논문집, 16권, 6호, 2004, pp.823-831

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실험 결과(5-9,12-18)를 고려해 보면 콘크리트 피복탈락 시점은 drift level 3.0〜4.0%(〃厶 = 4.5〜6.0)로 조사되었으며, 횡구속철근비에 크게 영향을 받지 않는 것으로 나타났다.
정영수, 이재훈, 김재관 등, '고속도로 기존교량의 유형별 내진성능 평가를 위한 실험적 연구', 한국도로공사, 2001, pp.61-638

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실험 결과(5-9,12-18)를 고려해 보면 콘크리트 피복탈락 시점은 drift level 3.0〜4.0%(〃厶 = 4.5〜6.0)로 조사되었으며, 횡구속철근비에 크게 영향을 받지 않는 것으로 나타났다.
이재훈, 석상근, 윤석구, '원형띠철근 교각의 내진성능에 관한 실험적 연구', 대한토목학회논문집, Vol.22, No.1-A, 2002, pp.159-170

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실험 결과(5-9,12-18)를 고려해 보면 콘크리트 피복탈락 시점은 drift level 3.0〜4.0%(〃厶 = 4.5〜6.0)로 조사되었으며, 횡구속철근비에 크게 영향을 받지 않는 것으로 나타났다.
정영수, 박종협, 박희상, '원형철근콘크리트 교각의 내진성능 평가 및 향상에 관한 유사동적 실험 연구,'대한토목학회논문집, Vol.22, No.3-A, 2002, pp.499-509

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실험 결과(5-9,12-18)를 고려해 보면 콘크리트 피복탈락 시점은 drift level 3.0〜4.0%(〃厶 = 4.5〜6.0)로 조사되었으며, 횡구속철근비에 크게 영향을 받지 않는 것으로 나타났다.
정영수, 박창규, 이은희, '지진을 경험한 형상비 2.5 RC 교각의 내진 변위연성도', 한국지진공학회논문집, 7권, 3호, 2003, pp.79-88

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실험 결과(5-9,12-18)를 고려해 보면 콘크리트 피복탈락 시점은 drift level 3.0〜4.0%(〃厶 = 4.5〜6.0)로 조사되었으며, 횡구속철근비에 크게 영향을 받지 않는 것으로 나타났다.
정영수, 박진영, 이지영, 'FRP 나선근 RC 교각의 내진성능 평가(II)밴드형 FRP',대한토목학회논문집, Vol.23, No.5A, 2003, pp.947-954

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실험 결과(5-9,12-18)를 고려해 보면 콘크리트 피복탈락 시점은 drift level 3.0〜4.0%(〃厶 = 4.5〜6.0)로 조사되었으며, 횡구속철근비에 크게 영향을 받지 않는 것으로 나타났다.
박진영, 정영수, 박창규 외 '철근콘크리트 교각의 주철근 이음방법에 따른 내진성능 평가' 한국콘크리트학회 가을학술발표회 논문집, Vol.14, No.2, 2002, pp.323-328

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실험 결과(5-9,12-18)를 고려해 보면 콘크리트 피복탈락 시점은 drift level 3.0〜4.0%(〃厶 = 4.5〜6.0)로 조사되었으며, 횡구속철근비에 크게 영향을 받지 않는 것으로 나타났다.
이재훈, 손혁수, 고성현, '축방향철근 연결상세에 따른 철근콘크리트 원형교각의 내진성능', 콘크리트학회 논문집. Vol.16, No.2, 2004, pp.249-260

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Chung Young Soo, Park Chang Kyu, and Lee Eun Hee, 'Seismic performance and damage assessment of reinforced concrete bridge piers with lap-spliced longitudinal steels', Structural Engineering and Mechanics. Vol.17, No.1, 2004, pp.99-112

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박창규, 정영수, 고성현, 이재훈, '주철근 겹침이음된 실물교각의 횡구속 정도에 따른 내진성능 평가', 콘크리트학회 논문집, 16권, 5호, 2004, pp.687-696

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M.J,N. Priestley and Gianmario Benzoni, 'Seismic Performance of Circular Columns with Low Longitudinal Reinforcement Ratios', ACI Structural Journal, Vol.93, No.4, 1996, pp.1-12
Asad Esmaeily and Yan Xiao, 'Behavior of Reinforced Concrete Columns Under Variable Axial Loads', ACI Structural Journal, Vol.101, No.1, 2004, pp.124-132
Lawrence L. Kodd and Nigel Cooke, 'Capacity of Circular Bridge Columns Subjected to Base Excitation', ACI Structural Journal, Vol.97, No.2, 2001, pp.297- 308
A. M. Budek, M. J. N. Priestley, and Chin Ok Lee, 'Seismic Design of Columns with High-Strength Wife and Strand as Spiral Reinforcement', ACI Structural Journal, Vol.99, No.5, 2002, pp.601-670

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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