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문제 정의
- 그림의 A부와 B부에서 직경이 0100mm와 070 mm의 다름이 있지만, 응고시간에는 큰 차는 없다고 보고되고 있다. 부분 modulus의 관점으로부터 그 이유를 생각해보자.
- 상기 해답에서 얻어지는 압탕 체적과, [칼럼 3]의 형상 계수에 의한 압탕 체적 결정법에서 구해진 압탕 체적과를 비교해보자. ① 상기 해답에서 얻어진 압탕의 체적 V를 계산한다.
가설 설정
- A. 잘 나오는 문제이지만, 조사한 경험은 없다. 급탕 거리라는 것보다 昨압탕으로부터의 압력이 도달하는 거리”라고 생각해야만 할 것이다.
- 왜냐면 죽상 응고의 단계는 응고기간중의 중간 무렵의 이야기로서, Kondick설의 경우이다. Karsay설을 취하면 높은 고상율을 통해서 외측의 주형으로부터 주물중심부에의 압력전파는 기대할 수 없을 것이다. 기포발생을 응고말기의 2차 수축 시로 해서, 압력전파의 시기를 응고중기의 죽상의 시기에 맞춘다고 하면, 논리에 모순이 있다.
- 44이 되도록, modulus비로부터 결정하는 것이다. Q. 주형의 탄성에너지를 이용하는 설: 강고한 주형이다면, 공정 응고 팽창분은 주형의 탄성에너지로서 축적되어, 그것이 2차수축시에 압력이 되어 작용한다는 설이 있다. 구상흑연주철은 죽상 응고이므로, 중심부에의 압력전파에 형편이 좋다고 하는 설도 있다.
- ① 압탕에는, 강력한 압력발생원이 없으면 안된다. 기대할 수 있는 것은, 압탕내의 공정응고팽창압만이다.
- ② 그 큰 압력차가 작용하면, 주물내의 (-)압 발생을 눌러버릴 것은 가능하다. 그러기 위해서는, 압탕과, 주물의 최종 응고 부를 연결하는 도중에, 압력으로 눌러 찌부러뜨리는 정도의 고액 혼합역이 통하지 않으면 안된다.
- 탕흐름중의 온도강하, 수축은 이주 극소이다. 그래서 압탕으로부터의 용탕보급 필요량은, 주물 체적의 4%이라고 가정한다.
- 주형에 축적된 탄성에너지가, 기포발생을 어느 만큼 억제할 수 있는가, 의문이 있다. 기대하는 압력은 꽤 높으므로, 생형에서의 탄성에너지 축적은 무리일 것이다. 기대될 수 있다고 하면 금속백 주형의 경우만이다.
- 1차 수축으로 수축공이 생길 위험이 있는 후육 범위는, 끝 면상 4 cm까지라고 견적한다. 또 비교적 슬림한 주물이기때문에 탕흐름중에 꽤 액체 수축을 끝내고 있어 , 압탕으로부터의 보충 필요량은, 주물체적의 2%라고 가정 한다.
- 조건: 중량은 22 kg, 재료는 가정하여 CE치 =4.81 로 한다. 주물 전체의 modulus mc=1.
- 81 로 한다. 주물 전체의 modulus mc=1.0cm, 압탕 뿌리의 부분 modulus mcp를, 1%=1.2 河로 가정한다. 1차 수축으로 수축공이 생길 위험이 있는 후육 범위는, 끝 면상 4 cm까지라고 견적한다.
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