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문제 정의
- 열분석결과를 해석하는 것으로 실태가 이해될 수 있다. 거기서 [칼럼5]의 열분석결과로부터 응고의 진행을 고려해보자.
- 8 cm의 아공정 회주철주물을, 주입온도 1673F(14000C), 주입시간 10초에 주조하는 경우, 1차 수축압탕을 생략하는데는, 탕구의 반경 은 얼마면 좋을 것인가. 열 수지에 따라서 계산해보자. 단지 초정 오스테나이트의 고상율은 fa=0.
가설 설정
- A. 짤막한 주물에서 수축공이 전혀 없다면 압탕은 필요하지 않지만, 약간이라도 수축공이 남아 있다면, 수축공이 적다고 해도, 압탕은 작게 할 수 없다. 왜냐하면, 형상계수가 작은 짤막한 주물용 압탕 지름은 수축량으로 결정되는 것은 아니고 식 (16)의 modulus비, 즉 압탕내의 유동성 확보의 관점으로부터압탕경이 결정되기 때문이다.
- Q. 귀찮은 표면적의 계산: 탕구와 같은 단순한 형이라면 문제는 없지만, 복잡한 주물에서는 표면적의 계산은 귀찮다. 간편한 방법은 없는가.
- ① 보충량 조건: 주물 본체의 1차 수축분을 보충하는 만큼의 공급량이 있을 것. 이상적으로는 압탕 자신의 1차 수축분도 보충하고 싶다.
- ① 완전융체, 완전고체가, 동일단면에서 동시에 존재하는 일은 없다. 그림 2-11 의 중앙 그림의 2와 같이 중심에 완전융체, 중간에 고액혼합층, 표면에 완전응고층, 그 3자가 동시에 존재하는 것 같이 믿어져왔던 일도 있다.
- ① 탕구계의 관로벽은, 주탕중 고온의 용탕에서 가열되어있고, 거기서 정지한 용탕은 식기 어렵다.
- ② 고위치 조건: 압탕내가 수축했을 때, 수축한 공동의 바닥 높이는, 주물의 후육부 상단보다도 얼마인가 고위치가 될 것.
- 유동가능 조건: 압탕 정점 부근의 modulus(후술하는 부분 modulus)는, 주물 그것의 75% (회주철)-80%(구상흑연주철) 정도일 것.
- ③ 탕고임은 무엇보다도 높은 위치에 있고., 가압력에 뛰어나다.
- ③ 회주철도 피막형성형 응고라고는 할 수 없다. [회주철의 응고는, 피막핵형성형응고(약해서 스킨형)에서, 구상흑연주철은, 맛시 (musshy)형응고라고 잘 말해져왔다.
- 그 이유는 주입된 용탕이 차가운 주형 벽에 접해서 흐르는 중에 온도가 낮아지고, 그 만큼의 수축을 이미 끝내고 있기 때문이다. 박육주물일수록 그 경향이 현저할 것이다. 한편, 짤막한 후육주물에서는, 주탕중의 온도저하가 적고 탕흐름중의 수축은 적다.
- 않다. 이것도 추정하는 것이지만, 적어도 압탕내 원통상 수축공의 직경이, 압탕 직경의 8할정도는 기대할 수 있다고 생각해서, 수축공의 깊이는 압탕 상부 직경 의 2배까지는 수축할 것이라고 가정 했다. 그러면 보충가능량은
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