본 연구에서는 다단계 전기화학적 반응기를 이용하여 환원제의 투입, 전극의 종류, 수리학적 체류시간(HRT : Hydraulic RetentionTime) 및 전류밀도 변화에 따른 질산성질소의 제거효율을 살펴보았다. 실험결과, 환원제 투입은 질산성질소 제거효율을 증가시켰으며 에너지투입량은 감소시켰다. 전극종류를 변화시켰을 경우, 질산성질소 제거효율 및 전류효율의 차이는 거의 없었으나 Zn 환원제의 회수를 위해 B-type(1단 : Pt-Zn, 2단 : Pt-Zn, 3단 : Pt-Zn, 4단 : Pt-Zn)을 선정하였다. 수리학적 체류시간 변화실험에서는 수리학적 체류시간과 무관하게 동일전류밀도를 공급한 실험과 수리학적 체류시간 변화에 따른 전류밀도 변화 실험 즉, 단위부피당 동일 전류량 공급 실험을 진행하였다. 실험 결과, 수리학적 체류시간과 전류밀도 변화에 의해 농도분극현상과 적용전류량의 부족현상이 발생하게 된다. 즉 수리학적 체류시간이 감소할수록 농도분극현상은 감소하지만 단위 부피당 적용전류량이 부족하게 된다. 따라서 수리학적 체류시간과 전류밀도 실험을 통해 적절한 운전조건을 도출할 수 있으며, 내부 스페이서의 설치로 확산을 증가시킬 경우 질소제거효율 및 에너지효율이 증가될 수 있을 것으로 예상된다.
본 연구에서는 다단계 전기화학적 반응기를 이용하여 환원제의 투입, 전극의 종류, 수리학적 체류시간(HRT : Hydraulic Retention Time) 및 전류밀도 변화에 따른 질산성질소의 제거효율을 살펴보았다. 실험결과, 환원제 투입은 질산성질소 제거효율을 증가시켰으며 에너지투입량은 감소시켰다. 전극종류를 변화시켰을 경우, 질산성질소 제거효율 및 전류효율의 차이는 거의 없었으나 Zn 환원제의 회수를 위해 B-type(1단 : Pt-Zn, 2단 : Pt-Zn, 3단 : Pt-Zn, 4단 : Pt-Zn)을 선정하였다. 수리학적 체류시간 변화실험에서는 수리학적 체류시간과 무관하게 동일전류밀도를 공급한 실험과 수리학적 체류시간 변화에 따른 전류밀도 변화 실험 즉, 단위부피당 동일 전류량 공급 실험을 진행하였다. 실험 결과, 수리학적 체류시간과 전류밀도 변화에 의해 농도분극현상과 적용전류량의 부족현상이 발생하게 된다. 즉 수리학적 체류시간이 감소할수록 농도분극현상은 감소하지만 단위 부피당 적용전류량이 부족하게 된다. 따라서 수리학적 체류시간과 전류밀도 실험을 통해 적절한 운전조건을 도출할 수 있으며, 내부 스페이서의 설치로 확산을 증가시킬 경우 질소제거효율 및 에너지효율이 증가될 수 있을 것으로 예상된다.
In this study, the nitrate removal efficiency was examined under a variety of operating conditions, such as different doses of the reducing agent, different electrode types, different HRTs(hydraulic retention times), and different current densities, using the multistep electrochemical process. The n...
In this study, the nitrate removal efficiency was examined under a variety of operating conditions, such as different doses of the reducing agent, different electrode types, different HRTs(hydraulic retention times), and different current densities, using the multistep electrochemical process. The nitrate removal efficiency increased and the input energy decreased when the reducing agent was used, and almost no difference was found between the electrode types in terms of their nitrate removal efficiency and current efficiency. So that the Zn reducing agent could be recovered, though, the B-type electrode was chosen(step 1: Pt-Zn; step 2: Pt-Zn; step 3: Pt-Zn; step 4: Pt-Zn). HRT experiments were carried out on constant electric current density unrelated HRTs and various electric current density related HRTs: the constant amount of electric current per unit volume. As a result, HRT and the electric current density caused concentration polarization and the lack of an applied current. That is to say,the lower the HRT, the greater the decrease in concentration polarization and in the amount of applied current per unit volume. Therefore, optimal conditions were found through the experiments that were conducted on HRT and electric current density. When a spacer was installed in the process, the nitrate removal efficiency and energy efficiency increased even more because the diffusion likewise increased.
In this study, the nitrate removal efficiency was examined under a variety of operating conditions, such as different doses of the reducing agent, different electrode types, different HRTs(hydraulic retention times), and different current densities, using the multistep electrochemical process. The nitrate removal efficiency increased and the input energy decreased when the reducing agent was used, and almost no difference was found between the electrode types in terms of their nitrate removal efficiency and current efficiency. So that the Zn reducing agent could be recovered, though, the B-type electrode was chosen(step 1: Pt-Zn; step 2: Pt-Zn; step 3: Pt-Zn; step 4: Pt-Zn). HRT experiments were carried out on constant electric current density unrelated HRTs and various electric current density related HRTs: the constant amount of electric current per unit volume. As a result, HRT and the electric current density caused concentration polarization and the lack of an applied current. That is to say,the lower the HRT, the greater the decrease in concentration polarization and in the amount of applied current per unit volume. Therefore, optimal conditions were found through the experiments that were conducted on HRT and electric current density. When a spacer was installed in the process, the nitrate removal efficiency and energy efficiency increased even more because the diffusion likewise increased.
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문제 정의
본 실험에서는 Type-B의 전극배열을 사용하여 환원제 투입이 공정에 미치는 영향을 파악하였다. Fig.
본 연구의 목적은 4단계 연속 전기화학적 반응기를 통해 질산성질소의 처리효율을 최적화하고 수리학적 체류시간의 감소를 통한 반응기의 규모를 최소화하는 데 있다. 이와 같은 연구목적에 따라 본 연구에서는 전극판의 종류, 환원제의 투입 여부, 체류시간 및 전류밀도 등의 조건변화에 대한 다음과 같은 결론을 도출하였다.
본 연구의 목적은 전극 표면에서의 전기화학적 산화-환원 반응을 통해 폐수 내 함유되어 있는 질산성질소 처리시전극판 종류, 환원제 투입 여부, 수리학적 체류시간 및 전류밀도 등의 조건 변화가 질산성질소의 제거효율 및 에너지 효율에 미치는 영향을 파악하는 데 있으며, 최적 조건을 도출하는 데 있다.
제안 방법
1) 환원제를 투입하고 B type의 전극을 이용하여 수리학적 체류시간과 전류밀도에 관한 실험을 진행하여 최적 제거효율을 나타내는 전류밀도를 선택한다.
AA의 측정원리는 카드뮴-구리코일을 통해 NO3--N를 NO2--N로 환원시킨 후 NO2--N를 술퍼닐아미드(Sulfanilamide)와 반응시켜 디아조화(diazotization)하고 나프틸 에틸렌디아민(N-(1-Naphthyl) ethylenediamine)이 염산염과 반응하여 생성된 아조화합물의 홍색 흡광도를 540 nm에서 측정하는 것이다.8,9) 실험결과에서 질산성질소의 제거효율은 반응 최종 유출수의 농도를 사용하여 결정하였으며, 전류효율 및 질산성질소제거량은 시간에 따른 유출수의 농도를 사용하여 결정하였다.
이후 다음 단이 가득 채워지게 되면 전기를 공급하는 방식으로 4단까지 순차적으로 전기를 공급하였다. Experiment I과 II실험에서는 모든 단이 채워져 전기가 모든 단에 공급되는 시점에서부터 4시간 동안 운전하였으며, Experiment III에서는 2시간 동안 운전하였다.
결과적으로 단위에너지 당 처리효율은 고 전류밀도를 적용하는 것이 상대적으로 낮아지나 시간당 처리량 및 처리 효율면에서는 더욱 좋은 결과를 보이므로 이후 실험에서는 수리학적 체류시간을 30분으로 고정하고, 고 전류밀도 적용을 기준으로 하여 수리학적 체류시간의 변화에 따라 전류밀도를 변화시켜 단위유량 당 적용전류밀도를 같게 하여 실험을 진행하였다.
첫째, 환원제 투입에 관한 실험에서는 연구에 사용된 Zn powder 와 sulfamic acid(NH2SO3H)의 주입에 관한 영향을 파악하였다(Experiment I). 둘째, 전극 배열에 관한 실험에서는 전극 배열에 따른 영향을 파악하였으며(Experiment II), 셋째, 수리학적 체류시간 변화에 관한 실험에서는 수리학적 체류 시간에 따른 동일전류밀도 및 전류밀도 변화가 공정에 미치는 영향을 파악하였다(Experiment III).
전극종류에 따른 실험결과, 전극 종류에 따라 전류효율과 제거효율이 각각 우위를 가졌지만 그 차이가 미비하였다. 따라서 본 연구에서는 Zn을 환원제로 사용하는 기작을 이용한 처리이므로 이후 Zn의 회수를 위해 환원전극으로 Zn을 선택하는 것이 더 좋을 것으로 사료되므로 이후 실험부터는 Zn을 환원전극으로 사용하는 B-type 배열을 이용해 실험을 진행하였다.
2) 전극종류에 따른 질산성질소제거효율의 차이는 크지 않았다. 따라서, Zn 환원제 회수 및 재활용을 위해 환원전극을 Ti로 구성한 전극(A-type)보다는 환원전극을 Zn으로 구성한 전극(B-type)의 사용을 결정하였다.3) 수리학적 체류시간변화에 따른 질산성질소 제거효율은 농도분극현상과 단위부피 당 적용전류량의 차이에 의해 결정된다.
본 실험에서는 각 단의 전류밀도를 고정한 후 수리학적 체류시간만을 바꾸어가며 실험을 진행하였으며, 그 결과를 Fig. 4에 나타내었다. 실험결과, 전류밀도가 50-25-12.
이에 따라 본 연구에서는 측정한 폐수 농도 중 가장 높은 100 mg NO3--N/L를 NaNO3를 사용하여 인공으로 제조하여 사용하였으며, 황산을 사용하여 pH를 2로 조절하였다. 본 연구는 환원제 투입, 전극 배열 및 수리학적 체류시간 변화 등 크게 3가지 실험으로 진행되었다. 첫째, 환원제 투입에 관한 실험에서는 연구에 사용된 Zn powder 와 sulfamic acid(NH2SO3H)의 주입에 관한 영향을 파악하였다(Experiment I).
본 연구에서는 이전에 수행한 batch 형 연구7)를 기본으로 안정된 처리와 연속처리를 위해 연속 다단계(4단) 전기화학적 공정을 이용하였으며, 공정 모식도는 Fig. 1에 나타내었다. 각 단에 설치된 전극판은 산화전극, 환원전극각 3장씩(80 mm × 80 mm), 10 mm의 간격으로 설치하였으며, Experiment III 실험인 수리학적 체류시간 변화 실험에서는 80 mm × 50 mm인 전극을 사용하였다.
실험 분석의 경우 전도도, pH 및 전압은 멀티메타(multimeter model 2700, Keithley)를 사용해 측정하였으며, NO3--N의 경우 AA(full automatic water analyzer TRAACS2000, Bran+Luebbe)를 이용해 분석하였다. AA의 측정원리는 카드뮴-구리코일을 통해 NO3--N를 NO2--N로 환원시킨 후 NO2--N를 술퍼닐아미드(Sulfanilamide)와 반응시켜 디아조화(diazotization)하고 나프틸 에틸렌디아민(N-(1-Naphthyl) ethylenediamine)이 염산염과 반응하여 생성된 아조화합물의 홍색 흡광도를 540 nm에서 측정하는 것이다.
본 연구는 환원제 투입, 전극 배열 및 수리학적 체류시간 변화 등 크게 3가지 실험으로 진행되었다. 첫째, 환원제 투입에 관한 실험에서는 연구에 사용된 Zn powder 와 sulfamic acid(NH2SO3H)의 주입에 관한 영향을 파악하였다(Experiment I). 둘째, 전극 배열에 관한 실험에서는 전극 배열에 따른 영향을 파악하였으며(Experiment II), 셋째, 수리학적 체류시간 변화에 관한 실험에서는 수리학적 체류 시간에 따른 동일전류밀도 및 전류밀도 변화가 공정에 미치는 영향을 파악하였다(Experiment III).
환원제를 투입한 경우 투입량은 인공폐수 내 NO3--N 몰 농도와 1:1로 투입하였다.
대상 데이터
1에 나타내었다. 각 단에 설치된 전극판은 산화전극, 환원전극각 3장씩(80 mm × 80 mm), 10 mm의 간격으로 설치하였으며, Experiment III 실험인 수리학적 체류시간 변화 실험에서는 80 mm × 50 mm인 전극을 사용하였다. 수리학적 체류시간 변화 실험을 제외한 모든 실험에서의 각 단별 수리학적 체류시간은 1시간이었으며, 각 실험에서의 운전조건을 Table 1에 나타내었다.
성능/효과
7(b))를 적용한 경우 저 전류밀도(Fig. 7(a))의 경우보다 수리학적 체류시간에 따른 에너지 소모량 차이는 컸다. 이는 앞서 설명한 농도분극현상의 영향이라 할 수 있다.
1) 처리효율의 증가와 반응기내 전도도를 증가시키기 위해 환원제(Zn powder, Sulfumic acid)를 투입한 결과, 질산성질소의 제거효율은 거의 100% 제거되었으며, 전류효율 또한 23.7%로 환원제를 투입하지 않은 공정에 비해 5.5%P 높았다.
2) 수리학적 체류시간 변화를 통해 투입에너지 당 질소 제거량(mg NO3--N/L-Wh)을 확인하여, 최적의 전류밀도를 선택할 수 있다.3) 공정 적용상 수리학적 체류시간을 확보하지 못하는 경우 반응기 내 확산을 증가시킬 수 있는 보조제 즉, 스페이서의 설치를 통해 반응 효율을 증가시킬 수 있다.
2) 전극종류에 따른 질산성질소제거효율의 차이는 크지 않았다. 따라서, Zn 환원제 회수 및 재활용을 위해 환원전극을 Ti로 구성한 전극(A-type)보다는 환원전극을 Zn으로 구성한 전극(B-type)의 사용을 결정하였다.
3) 공정 적용상 수리학적 체류시간을 확보하지 못하는 경우 반응기 내 확산을 증가시킬 수 있는 보조제 즉, 스페이서의 설치를 통해 반응 효율을 증가시킬 수 있다.
따라서, Zn 환원제 회수 및 재활용을 위해 환원전극을 Ti로 구성한 전극(A-type)보다는 환원전극을 Zn으로 구성한 전극(B-type)의 사용을 결정하였다.3) 수리학적 체류시간변화에 따른 질산성질소 제거효율은 농도분극현상과 단위부피 당 적용전류량의 차이에 의해 결정된다. 전류밀도가 낮게 적용된 경우 농도분극현상으로 인한 처리효율의 감소보다는 단위유량 당 적용전류 량의 부족으로 인한 처리효율감소 영향이 크며, 전류밀도가 높은 경우에는 농도분극현상으로 인한 처리효율감소 영향이 더 컸다.
또한 표면처리폐수 처리 시 문제가 되는 물질 중 하나인 질소는 2005년부터 질소규제(T-N 120 mg/L)가 실행되었고 향후 2008년부터는 질소규제 수준(T-N : 60 mg/L) 이 강화된다는 정부의 방침이 있어 이에 따른 준비가 필요하다.4) 따라서 국내 표면처리산업중 중·소규모의 업체에 적용 가능한 공정으로는 전기화학적 질소제거 공정이 가장 타당할 것으로 사료된다.
4) 수리학적 체류시간변화에 따른 전류밀도 변화결과, 전류밀도가 감소된 수리학적 체류시간 40, 60분 공정에서의 질산성질소 처리효율이 다소 낮아졌지만 단위에너지 당 질소제거량 값이 크게 증가하였다. 이는 수리학적 체류시간에 따른 적정 전류밀도 선정의 중요성을 나타내는 결과라 할 수 있다.
5) 수리학적 체류시간에 따른 전류밀도변화 실험 중 15분의 경우, 유속에 의한 전해질 공급이 확산 등의 영향으로 질소제거속도를 충분히 보완하지 못한 결과 급격한 에너지 소모를 증가시켰다. 따라서 일정 수리학적 체류시간 이하에서는 내부의 확산현상이 증가할 수 있는 스페이서 (spacer) 등을 설치함에 따라 위 현상을 감소시킬 수 있을 것으로 사료된다.
3에는 환원제 투입상태에서의 전극종류에 따른 실험 결과를 도시하였다. Ti를 사용한 A-type의 제거효율과 Zn를 사용한 B-type의 질산성질소 제거효율은 각각 94.9%와 100%로 B-type의 질산성질소 제거효율이 다소 높았으나 큰 차이를 보이지 않았다. 이전에 본 연구실에서 batch 형 반응기를 이용하여 수행한 연구7)에서는 A-type을 이용하였을 경우 질산성 질소제거효율이 높았다.
즉, 수리학적 체류시간에 따른 전류밀도의 변화가 각 유량에 맞게 단위시간 당 투입되는 전자량을 동일하게 하였기 때문이다. 단위에너지당 질산성질소 제거량을 보면 수리학적 체류시간이 증가할수록 높은 값을 나타내었다. 고 전류밀도 적용시의 데이터를 비교해 보면(Table 3참고) 수리학적 체류시간에 따라 전류밀도를 변화시켰을 경우, 수리학적 체류시간 40과 60분 모두에서 단위에너지 당 질소제거량 값이 크게 증가하였다.
본 실험에서 결과적으로 도출하고자 하는 것은 짧은 수리학적 체류시간-시간당 처리용량의 증가-, 안정적 질산성질소 처리효율 및 낮은 에너지소모량이다. Fig.
2에는 환원제의 투입에 관한 질산성질소 제거효율 및 전류효율을 나타내었다. 실험결과 환원제를 투입한 경우, 질산성질소의 제거효율은 거의 100%로 환원제를 투입하지 않은 경우에 비해 약 10%P 좋았으며 전류효율 또한 약 23.7%로 약 5.5%P 좋은 결과를 보였다. 본 연구에서는 환원제에 의한 직접 산화·환원반응과 전기적 산화·환원반응이 동시에 일어나게 되며 그 반응식은 아래 식 (1)∼(5)와 같다.
실험결과, 각 조건에 동일한 전류밀도를 걸어준 경우 단위시간 당 처리량이 증가할수록 즉, 수리학적 체류시간이 감소할수록 에너지소모량은 감소하였다. 고 전류밀도 (Fig.
4에 나타내었다. 실험결과, 전류밀도가 50-25-12.5-12.5 A/m2(저 전류밀도)인 경우 수리학적 체류시간 60분에서 85.6%로 가장 좋은 효율을 보였으며, 100-50-25-25 A/m2(고 전류밀도)인 경우 수리학적 체류시간 30분에서 90.0%로 가장 좋은 효율을 보였다. 위의 결과처럼 전류밀도의 차이에 따라 각기 다른 수리학적 체류시간에서 최대 질산 성질소 제거효율이 나타나는 이유는 농도분극현상과 단위 부피당 적용 전류량이 부족하기 때문이다.
Table 3에는 단위에너지 당 질산성질소 제거량을 나타내었다. 저 전류밀도 및 고 전류밀도 모두 수리학적 체류 시간 30분에서 가장 높은 단위에너지 당 질산성질소 제거 효율을 보였다. 질소제거량의 경우 저 전류밀도의 경우 가장 큰 영향을 준 단위유량 당 전류량에 따라 수리학적 체류시간이 증가할수록 높은 값을 나타내었으며, 고 전류밀도의 경우 농도분극현상이 가장 적고 단위유량 당 전류량이 일정 확보된 30분에서 가장 높은 값을 나타내었다.
5에 나타내었다. 전류효율의 경우 고 전류밀도보다는 저 전류밀도에서 높은 결과를 보였으며, 수리학적 체류시간이 감소할수록 높은 값을 나타내었다. 이는 저 전류밀도와 고 전류밀도 적용 시 질산성질소의 제거효율 차이는 약 5%P인데 비해 전류밀도는 2배 증가하였기 때문에 고 전류밀도의 전류효율은 감소하였고, 수리학적 체류시간이 감소할수록 단위유량 당 전류량이 감소하였기 때문이다.
저 전류밀도 및 고 전류밀도 모두 수리학적 체류 시간 30분에서 가장 높은 단위에너지 당 질산성질소 제거 효율을 보였다. 질소제거량의 경우 저 전류밀도의 경우 가장 큰 영향을 준 단위유량 당 전류량에 따라 수리학적 체류시간이 증가할수록 높은 값을 나타내었으며, 고 전류밀도의 경우 농도분극현상이 가장 적고 단위유량 당 전류량이 일정 확보된 30분에서 가장 높은 값을 나타내었다.
환원제 주입시 질소제거는 단위부피당 95.4 mg NO3--N이제거되어, 미주입에 비해 약 11 mg NO3--N 이상 높은 제거량을 보였다. 또한 투입에너지는 환원제 주입시 164.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
물리화학적 처리공정으로는 무엇이 있는가?
현재 표면처리산업에서 발생하는 폐수내의 질소처리는 생물학적 처리와 물리화학적처리에 의존하고 있다. 물리화학적 처리공정으로는 파과점 염소주입, 스트리핑, 이온교환공정 등이 있다. 하지만 파과점 염소주입은 표면처리산업 폐수와 같이 pH 4.
생물학적 처리공정의 단점은?
생물학적 처리공정의 경우 일반 하수와 달리 다양한 종류의 난분해성 물질들과 미생물의 성장에 악영향을 미치는 독성물질들을 많이 포함하는 표면처리폐수의 적용에 있어서는 그 한계가 있으며,3) 시설을 설치할 부지와 시설관리비용 등 중소규모 업체가 감당하기 힘든 문제점을 지니고 있다.
참고문헌 (12)
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Mollah, M. Y. A., Schennach, R., Parga, J. R., and Cocke, D. L., "Electrocoagulation-science and applications," J. Hazard. Mater., B84(1), 29-41(2001)
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