현장규모의 유류오염 토양세척 및 무방류 세척 유출수 처리 공정 Full-scale Soil Washing and Non-discharged Washing Water Treatment Process of Soil Contaminated With Petroleum Hydrocarbon원문보기
현장규모의 유류오염 토양세척에 따른 세척 유출수를 처리하기 위해 다단계 물리화학적 무방류 수처리시스템을 이용하였다. 오염토양세척 후 세척토양과 세척수 처리효율을 평가하기 위해 단위공정별 잔류하는 TPH(세척토양), COD$_{Mn}$, SS, n-hexane을 분석하였다. 세척 유출수 시료채취지점은 침사지,응집 침전조 그리고 유수분리조의 유출수,공정수,저장조 유입수로 4곳의 시료채취 지점에서 총 3회에 걸쳐서 실시하였다. 또한 약8개월간의 토양세척 및 공정수 저장조의COD$_{Mn}$, SS, 그리고 n-hexane을 분석하였다. 그결과, 오염토양의 농도조건과 상관없이 오염토양의 세척효율이 평균95.9%로 높았고, 수처리 공정 최종 방류구인 공정수 저장수의 COD$_{Mn}$, SS, 그리고 n-hexane가 수질환경보전법상 청정지역 방류수질기준 미민으로 검출되었다. 현장규모의 토양 세척수 처리시스템은 세척수를 100%세척공정수로 재이용하여 환경친화적이고 경제적인 토양세척 처리공법이 될 수 있음을 시사하고 있다.
현장규모의 유류오염 토양세척에 따른 세척 유출수를 처리하기 위해 다단계 물리화학적 무방류 수처리시스템을 이용하였다. 오염토양세척 후 세척토양과 세척수 처리효율을 평가하기 위해 단위공정별 잔류하는 TPH(세척토양), COD$_{Mn}$, SS, n-hexane을 분석하였다. 세척 유출수 시료채취지점은 침사지,응집 침전조 그리고 유수분리조의 유출수,공정수,저장조 유입수로 4곳의 시료채취 지점에서 총 3회에 걸쳐서 실시하였다. 또한 약8개월간의 토양세척 및 공정수 저장조의COD$_{Mn}$, SS, 그리고 n-hexane을 분석하였다. 그결과, 오염토양의 농도조건과 상관없이 오염토양의 세척효율이 평균95.9%로 높았고, 수처리 공정 최종 방류구인 공정수 저장수의 COD$_{Mn}$, SS, 그리고 n-hexane가 수질환경보전법상 청정지역 방류수질기준 미민으로 검출되었다. 현장규모의 토양 세척수 처리시스템은 세척수를 100%세척공정수로 재이용하여 환경친화적이고 경제적인 토양세척 처리공법이 될 수 있음을 시사하고 있다.
A non-discharged system of sequentially physico-chemical water treatment was used to treat the contaminated water produced from washing system of soils according to full-scale soil washing. After washing the TPH contaminated soils, the remaining concentrations of COD$_{Mn}$, SS, and n-hex...
A non-discharged system of sequentially physico-chemical water treatment was used to treat the contaminated water produced from washing system of soils according to full-scale soil washing. After washing the TPH contaminated soils, the remaining concentrations of COD$_{Mn}$, SS, and n-hexane were analyzed for each compartment to estimate the treatment efficiencies of non-discharged system. Three times of sampling events were conducted for 4 different compartments (sediment tank, flocculation tank, oil/water separator, and process-water tank). In addition, soil washing efficiencies and concentrations of each parameter (COD$_{Mn}$, SS, and n-hexane) for process-water tank were analyzed for about 8 months. As results, the average efficiency of soil washing was high to have 95.9%, regardless of the condition of TPH contamination level for soils, as well as the concentrations of COD$_{Mn}$, SS, and n-hexane in the process-water tank were below the regulation limits of the Water Environmental Conserveation Act. Accordingly, the full-scale washing treatment system in this study could make the washing water 100% recycled which lead the system to be environmentally-friendly and economical.
A non-discharged system of sequentially physico-chemical water treatment was used to treat the contaminated water produced from washing system of soils according to full-scale soil washing. After washing the TPH contaminated soils, the remaining concentrations of COD$_{Mn}$, SS, and n-hexane were analyzed for each compartment to estimate the treatment efficiencies of non-discharged system. Three times of sampling events were conducted for 4 different compartments (sediment tank, flocculation tank, oil/water separator, and process-water tank). In addition, soil washing efficiencies and concentrations of each parameter (COD$_{Mn}$, SS, and n-hexane) for process-water tank were analyzed for about 8 months. As results, the average efficiency of soil washing was high to have 95.9%, regardless of the condition of TPH contamination level for soils, as well as the concentrations of COD$_{Mn}$, SS, and n-hexane in the process-water tank were below the regulation limits of the Water Environmental Conserveation Act. Accordingly, the full-scale washing treatment system in this study could make the washing water 100% recycled which lead the system to be environmentally-friendly and economical.
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문제 정의
본 연구에서는 다양한 오염농도 분포를 갖는 유류오염토양 현장에서 세척공법 적용 시 유류오염토양 세척효율 및 무방류 세척수 처리공정의 처리효과를 평가하였으며, 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
이러한 수처리장치의 구성으로 세척수 무방류시스템을 실현하고자 하였다. 본 연구에서는 유류오염토양을 토양오염공정시 험기준환경부, 2008)에 의해서 분석한 처리효율과 함께 이에 따른 발생 세척 유출수처리 설비를 이용하여 연속 처리하여 100% 공정수로 재활용함에 있어 처리효율을 확인하고자, 주요 공정별(침사지, 응집 . 침전조, 유수분리장치, 그리고 공정수 저장조)유출수의 SS, n-hexane, 그리고 COD/를 3차에 걸쳐 수질 환경 공정 시험방법에 따라 분석하였다환경부, 2007). 또한, 토양세척 장기운전시 세척유출수의 처리효율을 확인하고자 약 8개월간 공정수저장조 유출수의 SS, n- hexane, 그리고 CODm„를 분석하였다.
본 연구에서는 현장규모의 토양세척시스템에서 물(water) 을 세척액으로 사용하여 유류오염토양에 대한 세척효율과함께 이후 발생되는 세척 유출수를 연속처리하여 100% 공정수로 재활용함에 있어 세척수 처리 단위공정에서 SS, n-hexane, 그리고 CODm;를 분석하여 각 공정별 처리효율을 살펴보았다.
또한 현장규모 세척 시 오염토양의 초기 TPH농도가 1, 500~ 13, 000 ㎎/㎏으로 불균일한 조건임을 알 수 있었다. 세척수 무방류 시스템 가동기간 동안 오염토양 초기농도 대비세척수 처리효율을 평가하기 위해 토양오염 농도조건이 다른 토양에 대한 세척 및 세척유출수 처리 단위공정별오염 부하량을 확인하고자 하였으며, 단위공정별 시료채취지점은 침사지, 응집 . 침전조, 가압부상조의 유출수 및공정수 저장조로 4곳의 시료채취 지점에서 총 3차례에 걸쳐 잔류하는 CODMn, SS, n-hexane을 수질환경공정시험방법(횐경부, 2007)에 의해서 분석하였다.
위의 수처리 공정별 조사결과를 바탕으로 세척장치 가동기간 약 8개월에 걸쳐서 14회 채취된 시료를 분석하여세척수 무방류 처리시스템의 처리효율을 검증하고자 하였다. 우선, 오염토양의 처리효율을 분석한 결과, 평균 초기 TPH농도는 5, 811 ㎎/㎏이였으며, 세척토사의 TPH 평균농도는 178 ㎎/㎏으로 분석되어 평균 TPH 제거효율이 95.
56 n?으로 구성하였다. 이러한 수처리장치의 구성으로 세척수 무방류시스템을 실현하고자 하였다. 본 연구에서는 유류오염토양을 토양오염공정시 험기준환경부, 2008)에 의해서 분석한 처리효율과 함께 이에 따른 발생 세척 유출수처리 설비를 이용하여 연속 처리하여 100% 공정수로 재활용함에 있어 처리효율을 확인하고자, 주요 공정별(침사지, 응집 .
제안 방법
침전조, 유수분리장치, 그리고 공정수 저장조)유출수의 SS, n-hexane, 그리고 COD/를 3차에 걸쳐 수질 환경 공정 시험방법에 따라 분석하였다환경부, 2007). 또한, 토양세척 장기운전시 세척유출수의 처리효율을 확인하고자 약 8개월간 공정수저장조 유출수의 SS, n- hexane, 그리고 CODm„를 분석하였다.
4 ton/hr을 추가로 공급하여 진탕비 1 : 4로 유지하게 구성하였다. 미세토사를 제어하기 위한 침사지는 2단계로 구성하여 전단은 세척공정월류 수로 후단은 2~3%에 해당하는 0.075~0.053 mm의 미세토사를 탈착공정으로 배출하였으며 , 평균유속 0.0022 m/sec로 체류시간을 56.8 min로 유지하게 구성하였다. 침사지에서 월류흐}는 0.
본 연구에 사용된 현장규모의 세척장치 기본원리는 선별, 가압, 진동, 회전 및 교반 등 일반적인 토양세척 시스템에 바탕을 두고 있으며, 토양세척 시 발생하는 세척유출수는 주로 침사지, 응집 . 침전조, 가압부상조, 에어스트리핑, 활성흡착조 그리고 공정수 저장조 등 세척수 무방류 처리시스템으로 구성하여 처리하였다.
본 현장규모의 세척 및 세척수 처리시스템에 사용된 토양은 유류저장 탱크를 보관하던 부지로 오염발견이 약 10 년 정도 경과된 토양으로 현장규모의 토양세척장치를 통하여 세척처리 하였으며, 토양의 물리·화학적 특성을 파악하고자 토양오염공정시험 법 (환경부, 2008), 한국공업표준(KS F) 등에 따라 토양 pH(7.0~8.0), 유기물 함량(organic content, 2.85%), 수분함량(water content, 8.2%), 그리고가비중(bulk density, 1.560)을 분석하였다. 또한 현장규모 세척 시 오염토양의 초기 TPH농도가 1, 500~ 13, 000 ㎎/㎏으로 불균일한 조건임을 알 수 있었다.
세척시스템에 공급되는 25 m'/hr의 오염토양 중 50 mm 이상의 토양은 약 5%(1.25m3/hr)로 세척수 6.3 ton/hi이공급되어 간이세척 후 배출되고, 50 mm 이하입경의 오염토사 23.75 mMii에 대한 초기 세척수 공급은 오염 토양을 분리할 수 있는 고압살수 조건인 52.6 ton/hr으로 진탕비 1 : 2.2 비율로 공급하였으며, 50-3.0 mm 입경의 자갈 질 토사 20%(5.0 mMir)는 세척분리 후, 3.0 mm 이하의 모래질 토사 65%( 16.25 m3/hr)l- 세척하기위해 침사지 하부에서 미세토를 포함한 세척수 42.4 ton/hr을 추가로 공급하여 진탕비 1 : 4로 유지하게 구성하였다. 미세토사를 제어하기 위한 침사지는 2단계로 구성하여 전단은 세척공정월류 수로 후단은 2~3%에 해당하는 0.
053 mm 이하의 토양을 대상으로 하였다. 실험방법에서 1 :5 진탕비(토양 50 g: 유출수 250 mL)의세척유출수 250 ml에 각각 다른 응집제 농도조건(20~100 mg/L)이 되도록 1%로 희석한 액상 고분자 양이온 응집제 (NALCO®1451)를 주입하였다. 응집제가 적용된 진탕액은 lOOrpm을 유지하며 5분간 급속교반, 40rpm에서 60분간완속교반 후 30분간 정지 후 상등수의 탁도을 분석하였다.
실험방법에서 1 :5 진탕비(토양 50 g: 유출수 250 mL)의세척유출수 250 ml에 각각 다른 응집제 농도조건(20~100 mg/L)이 되도록 1%로 희석한 액상 고분자 양이온 응집제 (NALCO®1451)를 주입하였다. 응집제가 적용된 진탕액은 lOOrpm을 유지하며 5분간 급속교반, 40rpm에서 60분간완속교반 후 30분간 정지 후 상등수의 탁도을 분석하였다.
침전조의 응집제 운전조건은 앞서 실시한 bench-scale 실험결과를 바탕으로 양이온성 고분자응집제 60mg/L의 농도조건에서 2시간의 체류시간으로 유출수 중 토양입자를 응집 . 침강하여 후단공정에 의해서처리하게 하였다. 가압부상조의 표면부하율이 5~10 n?/ m2 .
. 침전 공정시 적용되는 주요운전조건인 응집제의 최적 농도와 공정 체류시간을 찾기위해 jar-tests를 실시하였다. 침사지 공정에서는 세척 유출수 중 대부분 0.
. 침전 운전조건 도출을 위해 jar-tests와 column 실험을 실시하였다. 미세입자의 토양 표면은 전기적으로 음성을 띄며 입자 상호간의 반발력으로 인해 수중에 안정적2로 부유하게 된다.
주로 침사지, 응집 . 침전조, 가압부상조, 에어스트리핑, 활성흡착조 그리고 공정수 저장조 등 세척수 무방류 처리시스템으로 구성하여 처리하였다. 유류오염토양 세척장치 흐름도는 Fig.
19 ton/hr로 응집 . 침전조로 유입하게 하였으며, 이때 유입되는 토양의 함수율 은 96.56%, 장치의 수면적 부하는 26.735 m3/m2/day로 구성하였다. 응집 .
응집 . 침전조의 응집제 운전조건은 앞서 실시한 bench-scale 실험결과를 바탕으로 양이온성 고분자응집제 60mg/L의 농도조건에서 2시간의 체류시간으로 유출수 중 토양입자를 응집 . 침강하여 후단공정에 의해서처리하게 하였다.
대상 데이터
침전이 불리하게 된다. 본 연구에서는 1%로 용해된 양이 온성 고분자 응집제(NALCO®1451)를 이용하여 응집 . 침전 jartests* 3차례에 걸쳐 실시한 결과, 응집제 농도 60mg/J 에서 가장 낮은 평균 탁도인 3 NTU를 보여 최적 응집제 농도조건임을 확인할 수 있었다(Fig.
053 mm에 해당하는 입자가 제거되기 때문에 benchscale 응집 . 침전 실험을 유류오염토양 중 침사지를 통과한 유출수중 0.053 mm 이하의 토양을 대상으로 하였다. 실험방법에서 1 :5 진탕비(토양 50 g: 유출수 250 mL)의세척유출수 250 ml에 각각 다른 응집제 농도조건(20~100 mg/L)이 되도록 1%로 희석한 액상 고분자 양이온 응집제 (NALCO®1451)를 주입하였다.
053 mm 이하의 미세토를 분리하는 침사지, 응집 . 침전조, 농축조, 슬러지탈수, 유수분리조, 에어스트리핑장치, 활성흡착탑, 공정수 저장조 등으로 구성하였다.
이론/모형
세척수 무방류 시스템 가동기간 동안 오염토양 초기농도 대비세척수 처리효율을 평가하기 위해 토양오염 농도조건이 다른 토양에 대한 세척 및 세척유출수 처리 단위공정별오염 부하량을 확인하고자 하였으며, 단위공정별 시료채취지점은 침사지, 응집 . 침전조, 가압부상조의 유출수 및공정수 저장조로 4곳의 시료채취 지점에서 총 3차례에 걸쳐 잔류하는 CODMn, SS, n-hexane을 수질환경공정시험방법(횐경부, 2007)에 의해서 분석하였다. 분석결과, 오염토사의 초기오염농도(TPH ㎎/㎏)가 2, 277, 8, 614와 12, 649 ㎎/㎏이였으며, 세척 후 오염농도(TPH ㎎/㎏) 346.
성능/효과
4는 각 채취회수별 초기 및 세척 후 토양의 TPH농도와 처리효율을 보여준다. 유입되는 토양의 초기 TPH 농도는 횟수별 매우 큰 변화를 보이고있지만, 세척 후 토양내 TPH농도는 우리나라 토양환경보전법 우려기준(가''지역) 500㎎/㎏ 미만의 결과로 90% 이상의 안정적인 처리효율을 보이고 있음을 알 수 있었다. 공정수 저장조로 유입되는 처리수를 각 분석항목별로 분석한 결과, CODw 평균 29.
분석결과, 각 분석항목별로 침사지와 응집 . 침전조의 유출수 표준편차가 유수분리조와 공정수 저장조의 표준편차에 비해 상대적으로높"을 알 수 있었다. COIM과 SS의 경우 침사지와 응집 , 침전조 유줄수에서 평균값 내지 표준편차 값이 수질 및 수생태계 보전에 관한 법률 청정지역 방류 수질 기준을 초과하였고, n-hexane의 경우 침사지의 유출수만 그 수질 기준을 초과하였다.
(1) 현장 지하수(underground water)를 세척제로 다단계 물리적 세척공정을 적용한 세척수 무방류 시스템을 장기간 가동하여 현장규모의 토양세척을 수행한 결과, 토양오염 초기오염농도 조건에 상관없이 오염토양의 세척효율이평균 95.9%로 매우 높았으며, 이는 세척수가 처리 후 100% 세척공정수로 재이용할 수 있을 뿐만 아니라 오염토양을 안정적으로 세척할 수 있어 경제적인 처리공법이될 수 있음을 시사하고 있다.
(2) 약 8개월간 현장규모의 토양세척에 따른 세척수 처리공정별 CODMn, SS, 그리고 n-hexanet- 분석한 결과, 가압부상유수분리장치를 통과한 세척수의 경우 수질 및 수생태계 보전에 관한 법률 상 청정지역 방류수질 기준(CODmd 50 mg/L, SS 40 mg/L, n-hexane l.Omg/L)을 장시간 만족하고 있음을 알 수 있었다.
침전조의 유출수 표준편차가 유수분리조와 공정수 저장조의 표준편차에 비해 상대적으로높"을 알 수 있었다. COIM과 SS의 경우 침사지와 응집 , 침전조 유줄수에서 평균값 내지 표준편차 값이 수질 및 수생태계 보전에 관한 법률 청정지역 방류 수질 기준을 초과하였고, n-hexane의 경우 침사지의 유출수만 그 수질 기준을 초과하였다. 결과적으로, 다양한 오염농도 조건의 토양세척 후 발생하는 현장규모의 세척유출수의 처리에 있어 가압부상유수분리장치 이후 세척수의 수질은 기준을 만족할 수 있음을 알 수 있었다.
수질기준 미만으로 검출되었다. Fig. 5는 공정수 저장조로 유입되는 처리 수의 채취횟수에 따른 각 분석항목별 농도결과로, 오직 n-hexane 만 1회 기준을 초과하였고 나머지 COD/과 SS의 경우 8개월간 수질기준을 초과하지 않아 세척 유출수 처리시스템이 매우 안정적인 처리 효율을 보이고 있음을 알 수 있었다.
COIM과 SS의 경우 침사지와 응집 , 침전조 유줄수에서 평균값 내지 표준편차 값이 수질 및 수생태계 보전에 관한 법률 청정지역 방류 수질 기준을 초과하였고, n-hexane의 경우 침사지의 유출수만 그 수질 기준을 초과하였다. 결과적으로, 다양한 오염농도 조건의 토양세척 후 발생하는 현장규모의 세척유출수의 처리에 있어 가압부상유수분리장치 이후 세척수의 수질은 기준을 만족할 수 있음을 알 수 있었다.
유입되는 토양의 초기 TPH 농도는 횟수별 매우 큰 변화를 보이고있지만, 세척 후 토양내 TPH농도는 우리나라 토양환경보전법 우려기준(가''지역) 500㎎/㎏ 미만의 결과로 90% 이상의 안정적인 처리효율을 보이고 있음을 알 수 있었다. 공정수 저장조로 유입되는 처리수를 각 분석항목별로 분석한 결과, CODw 평균 29.14mg/L, SS(mg/L) 평균 11.51 mg/L, n-Hexane 평균 0.44 mg/LS. 수질기준 미만으로 검출되었다.
첫째, fine fraction(63 μm 이하의토양입자)는 높은 비표면적을 가지고 있어 제거대상 오염물질이 강하게 흡착되어 있기 때문에 현장 오염 토양으로부터 미세토양을 분리시킴으로써 처리대상 토양의 부피를 줄일 수 있다. 둘째, 오염부하가 높은 미세토양은 물리적 압밀과 부작에 의해 coarse fraction(2 cm 이상)과 sandy fraction(63 μm~2 cm〕에 결합되어 있--로 기계적 교반으로 쉽게 탈착시킬 수 있다. 따라서 토양의 입경분포가 토양세척의 효율을 예측할 수 있는 매우 중요한 지표이다(Feng et al.
560)을 분석하였다. 또한 현장규모 세척 시 오염토양의 초기 TPH농도가 1, 500~ 13, 000 ㎎/㎏으로 불균일한 조건임을 알 수 있었다. 세척수 무방류 시스템 가동기간 동안 오염토양 초기농도 대비세척수 처리효율을 평가하기 위해 토양오염 농도조건이 다른 토양에 대한 세척 및 세척유출수 처리 단위공정별오염 부하량을 확인하고자 하였으며, 단위공정별 시료채취지점은 침사지, 응집 .
침전조, 가압부상조의 유출수 및공정수 저장조로 4곳의 시료채취 지점에서 총 3차례에 걸쳐 잔류하는 CODMn, SS, n-hexane을 수질환경공정시험방법(횐경부, 2007)에 의해서 분석하였다. 분석결과, 오염토사의 초기오염농도(TPH ㎎/㎏)가 2, 277, 8, 614와 12, 649 ㎎/㎏이였으며, 세척 후 오염농도(TPH ㎎/㎏) 346.0, 410.6과 325.7로 분석되었다. 이에 따른 세척수 처리 단위공정별 농도는 저농도(2, 277 ㎎/㎏) 오염토사 투입 시 공정수에서 CODMne 31.
우선, 오염토양의 처리효율을 분석한 결과, 평균 초기 TPH농도는 5, 811 ㎎/㎏이였으며, 세척토사의 TPH 평균농도는 178 ㎎/㎏으로 분석되어 평균 TPH 제거효율이 95.9%로 나타났다. Fig.
7로 분석되었다. 이에 따른 세척수 처리 단위공정별 농도는 저농도(2, 277 ㎎/㎏) 오염토사 투입 시 공정수에서 CODMne 31.7mg/L로 38.7%, SS는 7.7 mg/L 로 80.8%, n-hexanee 불검출의 처리효율을 보였으며, 고농도(8, 614㎎/㎏) 오염토사 투입시 공정수에서 CODwe 80.4 mg/L로 69.7%, SS는 25.7 mg/L로 92.8%, n-hexanee 0.8로 55.6% 처리효율을 나타나는 것으로 분석되었고, 최고농도(12, 649㎎/㎏) 오염토사 투입시 공정수에서 CODm„은 41.9 mg/L로 34.1%, SS는 8.2 mg/L로 93.8%, n-hexanee 0.4로 81.0%의 처리효율을 나타나는 것으로 분석되었다. 각 공정별 CODm SS, n-hexane의 평균 값과 표준편차를 Fig.
최상일, 1998). 첫째, fine fraction(63 μm 이하의토양입자)는 높은 비표면적을 가지고 있어 제거대상 오염물질이 강하게 흡착되어 있기 때문에 현장 오염 토양으로부터 미세토양을 분리시킴으로써 처리대상 토양의 부피를 줄일 수 있다. 둘째, 오염부하가 높은 미세토양은 물리적 압밀과 부작에 의해 coarse fraction(2 cm 이상)과 sandy fraction(63 μm~2 cm〕에 결합되어 있--로 기계적 교반으로 쉽게 탈착시킬 수 있다.
본 연구에서는 1%로 용해된 양이 온성 고분자 응집제(NALCO®1451)를 이용하여 응집 . 침전 jartests* 3차례에 걸쳐 실시한 결과, 응집제 농도 60mg/J 에서 가장 낮은 평균 탁도인 3 NTU를 보여 최적 응집제 농도조건임을 확인할 수 있었다(Fig. 2).
참고문헌 (15)
공준, 최상일, 1998, 유류 오영토양복원을 위한 포양세척장비의 적용성 연구, 한국토양환경학회지, 3(3), 109-116
최상일, 1997, 소수성 유기물 유기오염물질로 오염된 토양에 대한 혼합계면활성제를 이용한 토양세척기법의 적용성 연구, 대한지하수환경학회지, 4(2), 103-108
한국지하수토양학회, 2003, 토양환경공학, 211-274
환경부, 2007, 수질환경공정시험방법
환경부, 2007, 수질 및 수생태계 보전에 관한법률
환경부, 2008, 토양오염공정시험기준
환경부, 2008, 토양환경보전법
Alexander, M, 1977, Introduction to Soil Microbiology, 2nd ed., John Wiley & Sons, Inc., p. 219-222
Bhandari, A., Novak, J. T., and Dove, D. C., 2000, Effect of soil washing on petroleumhydrocarbon distribution on sand surfaces, J. Haz. Sub. Res, 2(7), 1-13
Domenic, G, 1993, Hazardous waste Site remediation source control, lewis publishers, USA,G-Chemical Extraction/Soil Washing, p. 18-38
Feng, D., Lorenzen, L., Adrich. C., and Mare, P.W, 2001, ExSitu diesel contaminated soil washing with mechanical methods. Minerals Engineering, 14, 1093-1100
Menezes, F.M., Amal, R. and Luketina, D., 1996, Removal of particles using coagulation and flocculation in a dynamic separator, Powder Technology, 88, 27-31
Schwarz, S., Jaeger, W., Paulke, B.-R., Bratskaya, S., Smolka, N. and Bohrisch, J., 2007, Cationic flocculants carrying hydrophobic functionalities, applications for solid/liquid separation, J. Phys. Chem. B 111, 8649-8654
William, C. and Anderson, P.E., 1993, Innovative site remediation technology soil washing /soil flushing, American Academy of Environmental Engineers, 3, p. 4.3
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