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문제 정의
- 국내 HSCC의 수화발열과 관련된 기존 연구는 국내의 경우 40 MPa 이상의 고강도 영역에서 일부 수행되어 왔으며, 보통강도(30 MPa) 수준에서의 연구는 찾아보기 어려운 실정이다. 따라서 본 연구에서는 강도수준(30, 50 및 70 MPa)에 따른 HSCC의 수화발열 특성을 알아보기 위하여 2성분계 및 3성분계 HSCC를 제조하여 CC와 수화발열, 응결 및 역학적 특성을 분석 고찰 하였으며, 콘크리트에 사용된 분체에 대한 미소수화열량 측정값과 간이단열온도 실험결과를 활용하고 간편하게 콘크리트 단열온도를 추정하는 방법을 제시하였다. 또한, 온도해석에 의하여 얻어진 수화열 및 단열온도 특성 값을 MIDAS CIVIL 06 프로그램을 이용하여 3차원 온도응력 해석을 실시하여 HSCC의 수화발열 특성 및 수화발열에 의한 온도응력을 분석 고찰하였다.
- 따라서, 본 연구에서는 여러 가지 변수들이 복합적으로 작용한 단열온도상승속도 상수(α)를 간편한 방법으로 추정하기 위하여 미소수화열 및 간이단열온도의 상관성을 분석하여 단열 온도상승속도 상수를 추정 하였다.
가설 설정
- 해석에 사용된 프로그램은 MIDAS CIVIL 06이며, 경계조건은 대칭 경계조건을 이용하여 1/4모델링을 하였다. 이때 기초(수중콘크리트) 구간은 양생이 완료되어 상시 20℃로 유지되고 발생온도 및 균열지수에 대하여 무시하는 것으로 가정(내부구속) 하였으며, 주탑은 1.5 m로 일괄 타설을 실시한 것으로 하였다. Fig.
제안 방법
- 3. 본 연구에서는 현장에서 비교적 쉽게 수행할 수 있는 간이단열온도시험과 시멘트 미소수화열 특성을 활용한 콘크리트 단열온도 추정방법을 제시하였다. 이러한 추정결과는 기존 연구 결과와 유사한 결과를 나타내었으며 이 추정방법을 사용함으로 현장구조물의 사전균열제어대책 마련에 유용할 것으로 판단된다.
- HSCC의 수화발열 특성을 알아보기 위하여 정육면체의 단열상자(300×300×300 mm)를 제작 후 CC 및 HSCC를 타설 하였으며, 중심부에 온도 센서를 설치하여 데이터로거 (TDS-303)에 의해 1시간 간격으로 온도이력을 측정 하였다.
- HSCC의 응결 특성을 알아보기 위하여 응결 시험은 KS F 2436에 따라 관입침을 25 mm까지 침입시켜 응력이 3.5 MPa일 때의 시간을 초결시간, 28 MPa일 때의 시간을 종결시간으로 하여 측정하였다.
- 따라서 본 연구에서 배합수의 비열은 1 cal/g·℃ 사용하였으며, 시멘트 혼화재의 비열은 일반적으로 사용하고 있는 0.22 cal/g·℃ 사용하였다(Choi et al., 2006; Dhir, 1986).
- 또한, 24시간 후 몰드를 탈형하여 20±2℃의 양생수조에서 재령 28일 까지 표준양생을 하여 KS F 2405에 따라 압축강도를 측정하였다.
- 또한, CC 배합은 현장에서 주로 사용되는 콘크리트 배합을 고려하여 슬럼프 170±20 mm 배합을 기준으로 하였으며, HSCC 배합은 골재 채움율(PF)(한국전력공사 전력연구원, 1998)을 이용한 2성분계 및 3성분계 분체계 배합으로 제조하였다.
- 압축강도와 정탄성계수와의 관계는 콘크리트구조설계기준(한국콘크리트학회) 및 CEB-FIP Code(유럽콘크리트위원회) 에서 제시한 식과 비교하였으며, 압축강도수준별 정탄성계수의 관계를 정리한 것이 Fig. 10이다. Fig.
- 압축강도와 쪼갬 인장강도와의 관계는 CEB-FIP(유럽콘크리트위원회) 코드에서 제시한 압축강도에 따른 인장강도의 최대·최소값을 표현한 식과 비교하였으며, 압축강도수준별 CC 및 HSCC의 쪼갬 인장강도를 정리한 것이 Fig. 9이다.
- 콘크리트의 수화발열에 의한 온도응력 평가의 일환으로 사장교 주탑 매스콘크리트 구조물을 대상으로 수화발열 및 온도해석을 수행하였다. 해석에 사용된 프로그램은 MIDAS CIVIL 06이며, 경계조건은 대칭 경계조건을 이용하여 1/4모델링을 하였다.
- 콘크리트의 수화발열특성을 알아보기 위하여 CC 및 HSCC 배합은 목표강도 3수준(30, 50 및 70 MPa)으로 총 9배치의 배합을 실시하였다. 또한, CC 배합은 현장에서 주로 사용되는 콘크리트 배합을 고려하여 슬럼프 170±20 mm 배합을 기준으로 하였으며, HSCC 배합은 골재 채움율(PF)(한국전력공사 전력연구원, 1998)을 이용한 2성분계 및 3성분계 분체계 배합으로 제조하였다.
- 콘크리트의 압축강도 시험은 Ø100×200 mm 원주형 몰드에 CC는 2층 8회 다짐을 하였으며, HSCC는 다짐을 하지 않은 상태에서 제작하였다.
- 혼화재의 종류 및 혼합률에 따른 페이스트의 수화열 특성을 알아보기 위하여 W/C 50%의 OPC페이스트를 기준으로 OPC에 대하여 LSP, SG 및 FA를 2성분계 및 3성분계 부피비로 치환 하였으며, 기건상태(온도 20℃)에서 72시간 동안 미소수화열량계를 사용하여 페이스트의 수화열량을 측정하였다. Table 3은 페이스트 배합표이다.
대상 데이터
- HSCC의 유동성 확보를 위하여 혼화제는 국내 H사의 폴리카르본산계 고성능감수제(이후 ‘SP’라 약함)를 사용 하였다.
- 시멘트는 밀도 3.15 g/cm3 및 분말도 3,540 cm3/g의 보통포틀랜드시멘트(이후 ‘OPC’라 약함)를 사용하였으며, 분 체계 HSCC를 제조하기 위하여 석회석 미분말(이후‘LSP’라 약함), 고로슬래그 미분말(이후 ‘SG’라 약함) 및 플라이애시(이후 ‘FA’라 약함)를 사용하였다.
- 잔골재는 낙동강산 강모래(이후 ‘S’라 약함)를 사용하였으며, 굵은골재는 최대치수 20 mm인 석회암질 부순골재(이후 ‘G’라 약함)를 사용하였다.
데이터처리
- CC와 HSCC의 온도응력을 검토하기 위하여 MIDAS CIVIL 06 프로그램을 이용하여 3차원 온도응력 해석을 실시하였으며, 동일한 환경조건을 위하여 외기온도 20℃, 초기온도 17℃ 및 대류계수는 12로 고정하여 CC 및 HSCC의 압축강도 수준에 따른 열특성 값을 변화하여 수화열 및 온도응력을 해석한 결과를 정리한 것이 Table 7이다. Table 7의 결과 목표강도가 높을수록 최대상승온도 및 최대온도응력은 증가 하였으며, 목표강도 증가에 따른 최대상승온도 및 최대온도응력의 증가율은 CC보다 HSCC가 낮게 나타났다.
- 따라서 본 연구에서는 강도수준(30, 50 및 70 MPa)에 따른 HSCC의 수화발열 특성을 알아보기 위하여 2성분계 및 3성분계 HSCC를 제조하여 CC와 수화발열, 응결 및 역학적 특성을 분석 고찰 하였으며, 콘크리트에 사용된 분체에 대한 미소수화열량 측정값과 간이단열온도 실험결과를 활용하고 간편하게 콘크리트 단열온도를 추정하는 방법을 제시하였다. 또한, 온도해석에 의하여 얻어진 수화열 및 단열온도 특성 값을 MIDAS CIVIL 06 프로그램을 이용하여 3차원 온도응력 해석을 실시하여 HSCC의 수화발열 특성 및 수화발열에 의한 온도응력을 분석 고찰하였다.
- 콘크리트의 수화발열에 의한 온도응력 평가의 일환으로 사장교 주탑 매스콘크리트 구조물을 대상으로 수화발열 및 온도해석을 수행하였다. 해석에 사용된 프로그램은 MIDAS CIVIL 06이며, 경계조건은 대칭 경계조건을 이용하여 1/4모델링을 하였다. 이때 기초(수중콘크리트) 구간은 양생이 완료되어 상시 20℃로 유지되고 발생온도 및 균열지수에 대하여 무시하는 것으로 가정(내부구속) 하였으며, 주탑은 1.
이론/모형
- 콘크리트의 쪼갬 인장강도 및 정탄성계수는 압축강도용 공시체와 동일한 방법으로 제조한 콘크리트 공시체를 이용하여 재령 28일에 KS F 2423 및 KS F 2438에 따라 측정하였다.
성능/효과
- Fig. 8(a)의 목표강도 30 MPa인 경우 OPC1 보다 LSP30 및 LSP20FA20에서 최대상승온도는 각각 13 및 3% 상승 하였다. 특히, 최대상승 온도 도달시간은 LSP30의 경우 2시간 단축 되었으며, LSP20FA20의 경우 OPC1과 동일하게 나타났다.
- (b)의 결과 목표강도 50 MPa의 경우 OPC2 보다 SG10FA20 및 SG20FA10에서 Kc값은 각각 17.6 및 8.4%감소 되었으며, a'값은 OPC2, SG10FA20 및 SG20FA10에서 각각 1.15, 1.22 및 1.12로 나타났다.
- Fig. 8(b)의 목표강도 50 MPa인 경우 OPC2 보다 SG10FA20 및 SG20FA10에서 최대상승온도는 각각 7 및 4%의 온도저감 효과가 나타났으며, 최대상승온도 도달시간은 각각 14 및 6시간 지연 되었다. 또한, Fig.
- (c)의 결과 목표강도 70 MPa의 경우 OPC3 보다 SG10FA20 및 SG20FA10에서 Kc값은 각각 30.5 및 24.6% 감소 하였으며, a'값은 OPC3, SG10FA20 및 SG20FA10에서 각각 1.11, 1.19 및 1.17로 나타났다.
- 또한, Fig. 8(c)의 목표강도 70 MPa인 경우 OPC3 보다 SG10FA20 및 SG20FA10에서 최대상승온도는 각각 10 및 13%의 온도저감 효과가 나타났다. 또한, 최대상승온도 도달시간은 각각 8시간 및 10시간 지연 되었다.
- 1. 고유동 자기충전 콘크리트의 응결은 일반콘크리트 보다 혼화재의 혼합에 따른 초기수화반응의 감소로 응결이 지연되며, 고성능감수제의 혼합으로 응결이 지연되는 것을 알 수 있었다.
- 2. 고유동 자기충전 콘크리트는 동일한 분체량을 사용한 일반콘크리트보다는 최대상승온도가 저감되지만 보통강도(30 MPa) 수준 일반콘크리트의 분체량 보다는 분체량이 증가 하기 때문에 최대상승온도가 증가하는 것을 알 수 있었다.
- 3성분계 배합인 LSP20FA20, LSP20FA10, SG10FA20 및 SG20FA10의 경우 72시간에서 누적수화열량은 OPC보다 약 22, 19, 23 및 18% 저감 되었으며, 2성분계 보다 3성분계가 동일 혼합률에 대하여 수화열량이 낮게 나타났다. 이러한 결과는 OPC용 혼화재로 LSP, SG 및 FA를 사용할 경우 혼화재의 혼합에 따른 단위시멘트량 감소로 수화열량이 감소된 것으로 판단된다.
- 4. 고강도 수준(50 및 70 MPa)에서는 일반콘크리트보다 고유동 자기충전 콘크리트가 단위시멘트량이 감소하기 때문에 수화열에 의한 최대상승온도가 감소하여 구속된 내부의 온도가 감소함에 따라 표면 최대온도응력이 감소하였으며, 일반콘크리트보다 고유동 자기충전 콘크리트가 분체량이 많아지기 때문에 수화열에 의한 최대상승온도가 증가하여 구속된 내부의 온도가 상승함에 따라 표면 최대온도응력이 증가하는 것을 알 수 있었다.
- 5. 보통강도 수준(30 MPa) HSCC의 경우 CC보다는 온도균열지수의 감소로 균열저감에 불리할 것으로 판단되며, 고강도 수준(50 및 70 MPa) HSCC의 경우 CC보다는 온도균열지수의 증가로 균열저감에 유리할 것으로 판단된다.
- 72시간에서 누적수화열량은 2성분계 배합인 LSP30, SG30 및 FA30의 경우 OPC보다 약 20, 18 및 16% 저감 되었다. 기존 연구에 의하면 SG 및 FA를 중량비로 혼합할 경우 SG보다 FA에서 수화열량이 낮게 나타나는 것으로 보고되었다(Zhang et al.
- Fig. 11(a)의 결과 목표강도 30 MPa의 경우 OPC1 보다 LSP30 및 LSP20FA20에서 Kc값은 각각 26.1 및 15.0% 상승 하였으며, a'값은 OPC1, LSP30 및 LSP20FA20에서 각각 1.20, 1.10 및 1.19로 나타났다.
- 12는 목표강도 30 MPa CC 및 HSCC의 시간에 따른 수평방향 중심부 온도이력 및 수평방향 표면부 온도응력을 나타낸 것이다. Fig. 12의 결과 콘크리트 타설 후 최대 상승온도는 OPC1 보다 LSP30 및 LSP20FA20에서 각각 11.7 및 7.5% 상승하였으며, 최대상승온도 도달도시간은 OPC1, LSP30 및 LSP20FA20에서 동일한 53시간으로 나타났다. 이러한 결과는 Fig.
- 13은 목표강도 50 MPa CC 및 HSCC의 시간에 따른 수평방향 중심부 온도이력 및 수평방향 표면부 온도응력을 나타낸 것이다. Fig. 13의 결과 콘크리트 타설 후 최대 상승온도는 OPC2 보다 SG10FA20 및 SG20FA10에서 각각 10 및 5.3% 감소하였으며, 최대상승온도 도달시간은 OPC2, SG10FA20 및 SG20FA10에서 각각 53, 51 및 55시간으로 나타났다. 이러한 원인은 Fig.
- 14는 목표강도 70 MPa CC 및 HSCC의 시간에 따른 수평방향 중심부 온도이력 및 수평방향 표면부 온도응력을 나타낸 것이다. Fig. 14의 결과 콘크리트 타설 후 최대 상승온도는 OPC3 보다 SG10FA20 및 SG20FA10에서 각각 20.8 및 16.7% 감소하였으며, 최대상승온도 도달시간은 OPC3, SG10FA20 및 SG20FA10에서 각각 53, 51 및 51시간으로 나타났다. 이러한 원인은 Fig.
- 7이다. Fig. 7의 결과 HSCC가 CC 보다 응결 시간이 지연 되었으며, HSCC의 경우 보통강도 수준(30 MPa) 보다 고강도 수준(50 및 70 MPa)에서 응결 지연이 크게 나타났다. 특히, 보통강도 수준의 경우 OPC1 보다 LSP30에서 초결은 1.
- 따라서 CC와 HSCC의 온도균열지수를 검토하기 위하여 MIDAS CIVIL 06 프로그램을 이용하여 3차원 온도응력 해석에 의하여 얻은 값을 식 (8)을 이용하여 최소 온도균열지수를 정리한 것이 Table 8이다. Table 8의 결과 강도수준(30, 50 및 70 MPa)이 증가함에 따라 HSCC 및 CC에서 최소온도균열지수는 각각 낮게 나타났으며, 보통강도 수준(30 MPa)의 경우 최소온도균열지수는 HSCC보다 CC가 낮게 나타났다. 특히, 고강도수준(50 및 70 MPa)의 경우 최소온도 균열지수는 동일한 목표강도에서 HSCC보다 CC가 높게 나타났다.
- 이러한 결과는 Table 3과 같이 혼화재를 OPC에 대한 동일한 부피비로 혼합할 경우 SG보다 FA가 상대적으로 낮은 밀도로 인하여 혼합 질량은 감소되기 때문에 상대적으로 OPC량이 증가되어 누적수화열량이 높게 나타난 것으로 판단된다. 또한, LSP30의 경우 14시간까지의 누적수화발열 경향이 OPC와 매우 유사하게 나타났으며, 72시간 누적수화열량은 가장 낮게 나타났다. 이러한 결과는 LSP의 경우 C3S의 초기 수화를 촉진 시킬 뿐 다른 수화 반응성이 없기 때문에 LSP 혼합량에 비례하여 단위시멘트량이 감소되어 수화열량이 감소된 것으로 판단된다.
- 이러한 결과는 OPC용 혼화재로 LSP, SG 및 FA를 사용할 경우 혼화재의 혼합에 따른 단위시멘트량 감소로 수화열량이 감소된 것으로 판단된다. 또한, SG20FA10의 경우 40시간 이후 경과시간에 따른 누적수화열량이 LSP20FA20, LSP20FA10 및 SG10FA20 보다 상대적으로 증가하는 것으로 나타났다. 이러한 결과는 40시간 이후 SG 및 FA의 활성화에 의한 발열반응으로 누적수화열량이 증가한 것으로 판단된다.
- 8의 간이단열온도실험과 같이 목표강도 50 MPa의 경우 혼화재의 혼합으로 CC보다 HSCC가 단위시멘트량의 감소로 최대상승온도가 감소한 것으로 판단된다. 또한, 결과 콘크리트 타설 후 최대온도응력은 OPC2, SG10FA20 및 SG20FA10에서 각각 1.94, 1.76 및 1.97 MPa로 나타났다. 이러한 원인은 목표강도 50 MPa HSCC는 CC보다 단위시멘트량이 감소하기 때문에 수화열에 의한 최대상승온도가 감소하며, 구속된 내부의 온도가 감소함에 따라 표면 최대온도응력이 감소한 것으로 나타난 것으로 판단된다.
- 이러한 원인은 보통강도 수준의 경우 HSCC는 CC보다 분체량이 증가하기 때문에 수화열에 의한 최대 상승 온도가 증가하며, 구속된 내부의 온도 상승으로 인하여 표면의 온도균열지수가 낮게 나타난 것으로 판단된다. 또한, 고강도 수준의 경우 HSCC는 CC보다 단위시멘트량이 감소하기 때문에 수화열에 의한 최대상승온도가 감소하며, 구속된 내부의 온도가 감소함에 따라 온도응력의 감소로 온도균열지수가 높게 나타난 것으로 판단된다.
- 10의 결과 압축 강도가 증가함에 따라 탄성계수는 증가하였으며, 모든 배합에서 콘크리트구조설계기준과 CEB-FIP Code에 유사한 경향을 나타내었다. 또한, 동일강도에서 탄성계수는 CC보다 HSCC에서 7~33% 크게 나타났다. 특히, 2성분계 보다 3성 분계가 탄성계수의 증가가 크게 나타났다.
- 5%로 나타났다. 또한, 목표강도 70 MPa의 경우 OPC3, SG10FA20 및 SG20FA10에서 각각 6.1, 6.5 및 6.3%로 나타났다. 이러한 결과 강도수준에 따른 CC 및 HSCC의 인장강도는 유사하며, 혼화재 및 SP의 혼합이 콘크리트의 인장강도에 크게 영향을 미치지 않는 것으로 판단된다.
- 또한, 인장·압축강도(fc/fst)비는 목표강도 30 MPa의 경우 OPC1, LSP30 및 LSP20FA20에서 각각 10%로 나타났으며, 목표강도 50 MPa의 경우 OPC2, SG10FA20 및 SG20FA10에서 각각 8.2, 8.3 및 8.5%로 나타났다.
- 7의 간이단열온도실험과 같이 CC 보다 HSCC가 분체량이 많아 최대상승온도가 상승한 것으로 판단된다. 또한, 콘크리트 타설 후 최대 온도응력은 OPC1, LSP30 및 LSP20 FA20에서 각각 1.13, 1.45 및 1.49 MPa로 나타났다. 이러한 결과는 목표강도 30 MPa의 경우 CC보다 HSCC가 분체량이 많아지기 때문에 수화열에 의한 최대상승 온도가 증가하며, 구속된 내부의 온도가 상승함에 따라 표면 최대 온도응력이 증가한 것으로 판단된다.
- 8의 간이단열온도실험과 같이 목표강도 70 MPa HSCC는 혼화재의 혼합으로 CC보다 단위시멘트량이 감소되어 최대상승온도가 크게 감소한 것으로 판단된다. 또한, 콘크리트 타설 후 최대온도응력은 OPC3, SG10FA20 및 SG20FA10에서 각각 3.58, 2.36 및 2.62 MPa로 나타났다. 이러한 원인은 목표강도 70 MPa HSCC는 CC보다 단위시멘트량이 감소하기 때문에 수화열에 의한 최대 상승 온도가 감소하며, 구속된 내부의 온도가 감소됨에 따라 표면 최대온도응력이 감소한 것으로 판단된다.
- 3%로 나타났다. 이러한 결과 강도수준에 따른 CC 및 HSCC의 인장강도는 유사하며, 혼화재 및 SP의 혼합이 콘크리트의 인장강도에 크게 영향을 미치지 않는 것으로 판단된다.
- 또한, SG20FA10의 경우 40시간 이후 경과시간에 따른 누적수화열량이 LSP20FA20, LSP20FA10 및 SG10FA20 보다 상대적으로 증가하는 것으로 나타났다. 이러한 결과는 40시간 이후 SG 및 FA의 활성화에 의한 발열반응으로 누적수화열량이 증가한 것으로 판단된다.
- 이러한 결과는 CC보다 HSCC가 분체량이 많기 때문에 분체보다 열전도율이 높은 골재량이 감소되어 페이스트의 수화열에 의한 열전도량의 감소로 Kc값이 상승한 것으로 판단되며, HSCC의 경우 혼화재의 혼합에 따른 단위시멘트량 감소로 시간에 따른 페이스트의 누적수화열의 증가율이 감소되었기 때문에 a'값이 낮게 나타난 것으로 판단된다.
- 이러한 결과는 Fig. 8의 간이단열온도이력과 같은 경향으로 수화가 진행되는 콘크리트의 사용재료에 대한 열특성값 및 수화열특성이 콘크리트 단열온도 추정식에 잘 반영된 것으로 판단되며, 강도 수준(30, 50 및 70 MPa)에 따른 HSCC는 동일한 분체량을 사용한 CC보다는 최대단열온도 상승값이 감소되지만 보통강도(30 MPa) 수준의 CC보다는 분체량 증가 및 골재량 감소로 최대단열온도 상승값이 증가하는 것을 알 수 있다.
- 이러한 결과를 통하여 고강도수준(50 및 70 MPa) HSCC의 경우 CC보다는 최대상승온도가 저감되지만 보통강도(30 MPa) 수준 CC의 분체량 보다는 분체량이 증가하기 때문에 최대상승온도가 증가하는 것을 알 수 있다.
- 이러한 결과를 통하여 보통강도 수준(30 MPa) HSCC의 경우 CC보다는 온도균열지수의 감소로 균열저감에 불리할 것으로 판단되며, 고강도 수준(50 및 70 MPa) HSCC의 경우 CC보다는 온도균열지수의 증가로 균열저감에 유리할 것으로 판단된다.
- Table 8의 결과 강도수준(30, 50 및 70 MPa)이 증가함에 따라 HSCC 및 CC에서 최소온도균열지수는 각각 낮게 나타났으며, 보통강도 수준(30 MPa)의 경우 최소온도균열지수는 HSCC보다 CC가 낮게 나타났다. 특히, 고강도수준(50 및 70 MPa)의 경우 최소온도 균열지수는 동일한 목표강도에서 HSCC보다 CC가 높게 나타났다. 이러한 원인은 보통강도 수준의 경우 HSCC는 CC보다 분체량이 증가하기 때문에 수화열에 의한 최대 상승 온도가 증가하며, 구속된 내부의 온도 상승으로 인하여 표면의 온도균열지수가 낮게 나타난 것으로 판단된다.
- 8(a)의 목표강도 30 MPa인 경우 OPC1 보다 LSP30 및 LSP20FA20에서 최대상승온도는 각각 13 및 3% 상승 하였다. 특히, 최대상승 온도 도달시간은 LSP30의 경우 2시간 단축 되었으며, LSP20FA20의 경우 OPC1과 동일하게 나타났다. 이러한 원인은 CC보다 HSCC가 분체량이 많아 최대상승온도가 상승하였으며, LSP30의 경우 LSP가 C3S의 활성화에 기인함에 따라 초기수화의 촉진으로 최대상승온도 도달시간이 단축된 것으로 판단된다.
후속연구
- 이러한 결과를 통하여 콘크리트 배합 설계시 SG 및 FA를 혼합할 경우 초기 수화반응을 지연 시킬 수 있으며, LSP 및 FA의 혼합으로 콘크리트 온도저감 효과를 기대할 수 있을 것으로 판단된다. 또한, 2성분계 보다 3성분계 HSCC 배합이 온도 저감에 유리할 것으로 판단된다.
- 본 연구에서는 현장에서 비교적 쉽게 수행할 수 있는 간이단열온도시험과 시멘트 미소수화열 특성을 활용한 콘크리트 단열온도 추정방법을 제시하였다. 이러한 추정결과는 기존 연구 결과와 유사한 결과를 나타내었으며 이 추정방법을 사용함으로 현장구조물의 사전균열제어대책 마련에 유용할 것으로 판단된다.
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