풍화 잔류토, 토석류, 산사태, 또는 매립 지반에서 자갈과 같은 굵은 입자가 모래나 점토와 같은 작은 입자로 둘러 쌓여져 있는 경우가 있다. 작은 입자 사이에 굵은 입자가 고립된 상태로 존재하는 혼합토의 강도는 흙에서 대부분을 차지하는 작은 입자 즉 모래나 점토의 역학적 특성에 따라 좌우되지만 흩어져 있는 굵은 입자인 자갈의 크기, 모양, 함유량 등에 의해 영향을 받는 경우도 있다. 본 연구에서는 이와 같이 모래 지반 내에 흩어져 있는 소량의 자갈이 모래의 전단강도에 미치는 영향을 연구하였다. 습윤 상태의 낙동강모래를 이용하여 각층 높이의 중간부분에 굵은 자갈 또는 작은 자갈을 넣고 다음 층을 쌓아 다지는 방식으로 5층으로 된 조밀한 공시체를 제작하였다. 각층 높이의 중간부분에 들어간 굵은 자갈과 작은 자갈의 중량비를 0, 3, 9, 14%로 달리하면서 다양한 공시체를 제작하여 압밀시킨 다음 비배수 삼축압축시험을 실시하였다. 혼합되는 굵은 자갈의 중량비(개수)가 증가할수록 자갈을 포함한 낙동강모래의 최대축차응력은 최대 38%까지 감소하였으며, 이와 같은 굵은 자갈로 인한 최대축차응력 감소는 구속압이 증가할수록 줄어드는 경향을 보였다. 하지만 공시체 내에 포함된 작은 자갈의 중량비가 증가할수록 최대축차응력은 오히려 증가하였으며, 자갈의 중량비가 3, 9%로 작을 경우 최대축차응력의 증가는 미미하였으나 14%로 증가할 경우에는 최대축차응력이 최대 34%까지 증가하였다.
풍화 잔류토, 토석류, 산사태, 또는 매립 지반에서 자갈과 같은 굵은 입자가 모래나 점토와 같은 작은 입자로 둘러 쌓여져 있는 경우가 있다. 작은 입자 사이에 굵은 입자가 고립된 상태로 존재하는 혼합토의 강도는 흙에서 대부분을 차지하는 작은 입자 즉 모래나 점토의 역학적 특성에 따라 좌우되지만 흩어져 있는 굵은 입자인 자갈의 크기, 모양, 함유량 등에 의해 영향을 받는 경우도 있다. 본 연구에서는 이와 같이 모래 지반 내에 흩어져 있는 소량의 자갈이 모래의 전단강도에 미치는 영향을 연구하였다. 습윤 상태의 낙동강모래를 이용하여 각층 높이의 중간부분에 굵은 자갈 또는 작은 자갈을 넣고 다음 층을 쌓아 다지는 방식으로 5층으로 된 조밀한 공시체를 제작하였다. 각층 높이의 중간부분에 들어간 굵은 자갈과 작은 자갈의 중량비를 0, 3, 9, 14%로 달리하면서 다양한 공시체를 제작하여 압밀시킨 다음 비배수 삼축압축시험을 실시하였다. 혼합되는 굵은 자갈의 중량비(개수)가 증가할수록 자갈을 포함한 낙동강모래의 최대축차응력은 최대 38%까지 감소하였으며, 이와 같은 굵은 자갈로 인한 최대축차응력 감소는 구속압이 증가할수록 줄어드는 경향을 보였다. 하지만 공시체 내에 포함된 작은 자갈의 중량비가 증가할수록 최대축차응력은 오히려 증가하였으며, 자갈의 중량비가 3, 9%로 작을 경우 최대축차응력의 증가는 미미하였으나 14%로 증가할 경우에는 최대축차응력이 최대 34%까지 증가하였다.
In residual soils, large particles such as rock fragments or gravel are surrounded by sand or clay. The strength of such granular mixtures can be controlled by the concentration of fine or coarse grains. The percentage by weight, size or shape of gravel in the mixture that can control the strength o...
In residual soils, large particles such as rock fragments or gravel are surrounded by sand or clay. The strength of such granular mixtures can be controlled by the concentration of fine or coarse grains. The percentage by weight, size or shape of gravel in the mixture that can control the strength of the mixture has not been clearly determined for various granular mixtures. In this study, the effect of dispersed gravels on the shear characteristics of sand was evaluated. Large and small gravels were inserted in the middle of each layer with moist Nakdong River sand and compacted into a cylindrical sample with five equal layers. Embedded gravel ratios by weight were 0, 3, 9, and 14%. After consolidation, a series of undrained triaxial compression tests was performed on Nakdong River sand with dispersed gravels. Maximum deviator stresses of the Nakdong River sand with large gravels decrease up to 38% as a percentage of embedded gravels increases. Such strength degradation decreases as a confining pressure increases. The maximum deviator stress increases as the percentage by weight of small gravel increases; at 3 or 9% of gravel weight it slightly increases but at 14% of gravel weight it increases up to 34%.
In residual soils, large particles such as rock fragments or gravel are surrounded by sand or clay. The strength of such granular mixtures can be controlled by the concentration of fine or coarse grains. The percentage by weight, size or shape of gravel in the mixture that can control the strength of the mixture has not been clearly determined for various granular mixtures. In this study, the effect of dispersed gravels on the shear characteristics of sand was evaluated. Large and small gravels were inserted in the middle of each layer with moist Nakdong River sand and compacted into a cylindrical sample with five equal layers. Embedded gravel ratios by weight were 0, 3, 9, and 14%. After consolidation, a series of undrained triaxial compression tests was performed on Nakdong River sand with dispersed gravels. Maximum deviator stresses of the Nakdong River sand with large gravels decrease up to 38% as a percentage of embedded gravels increases. Such strength degradation decreases as a confining pressure increases. The maximum deviator stress increases as the percentage by weight of small gravel increases; at 3 or 9% of gravel weight it slightly increases but at 14% of gravel weight it increases up to 34%.
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문제 정의
흙의 전단강도에 관한 연구는 입자가 균등한 재료로 구성된 공시체에 관한 연구가 대부분이다. 하지만 본 논문에서는 입자가 균등하지 않고 풍화가 진행 중인 지반이나 매립지반 등에서 볼 수 있는 자갈이 포함된 사질토 지반의 전단강도에 관하여 연구하였다. 깨끗한 모래 지반에 포함된 평균직경 12mm의 굵은 자갈과 7mm의 작은 자갈이 전단강도에 미치는 영향을 비배수 삼축압축시험을 통하여 분석하였으며, 다음과 같은 결론을 얻었다.
제안 방법
하지만 본 연구에서는 소량의 자갈이 서로 접촉되지 않은 상태로 일정하게 함유된 지반 즉 깨끗한 모래 내에 흩어져 있는 자갈의 중량이 15% 미만인 지반의 거동을 예측하기 위하여 비배수 삼축압축시험을 실시하였다. 5층으로 구성된 공시체 각층의 중간부분에 포함된 자갈의 크기와 중량비(개수)를 달리하여 다양한 공시체를 제작하여 실험을 수행하였다. 본 연구결과는 작은 입자 사이에 굵은 자갈이 흩어져 있는 지반의 강도나 풍화가 진행 중인 암반사면의 안정성을 예측하는데 사용될 수 있다.
하지만 본 논문에서는 입자가 균등하지 않고 풍화가 진행 중인 지반이나 매립지반 등에서 볼 수 있는 자갈이 포함된 사질토 지반의 전단강도에 관하여 연구하였다. 깨끗한 모래 지반에 포함된 평균직경 12mm의 굵은 자갈과 7mm의 작은 자갈이 전단강도에 미치는 영향을 비배수 삼축압축시험을 통하여 분석하였으며, 다음과 같은 결론을 얻었다.
정해진 구속압으로 압밀이 완료되면 비배수상태에서 0.1%/ min의 속도로 축변형률 20%까지 전단을 실시하였다. 시료의 초기 상태가 상대밀도 약 80%로 비교적 조밀한 상태이기 때문에 압밀 이후의 밀도 변화는 1% 이내로 작았다.
하지만, 작은 자갈이 들어간 공시체는 속이 비워진 동그라미, 세모, 네모로 표시하였으며 자갈의 개수와 구속압에 관계없이 초기 응력 부분을 제외하면 자갈이 없는 공시체보다 대부분 높은 축차응력을 나타내었다. 표 3에 축차응력의 최대값(최대축차응력)과 그 때의 축변형률을 비교하였다. 구속압이 50kPa인 경우는 축변형률이 10% 정도까지 지속적으로 축차응력이 증가하는 경향을 보이지만, 구속압이 200kPa인 경우는 축차응력이 5% 이내의 축변형률에서 급작스럽게 증가하는 다소 stiff한 경향을 보였다.
자갈을 포함하는 모래에 관한 연구는 앞서 언급한 바와 같이 대부분이 그림 2(b)와 같이 자갈의 함유량이 비교적 높고 랜덤(random)하게 포함된 경우이다(예: 김방식, 2005; 김우순, 2009; Vallejo, 2001). 하지만 본 연구에서는 소량의 자갈이 서로 접촉되지 않은 상태로 일정하게 함유된 지반 즉 깨끗한 모래 내에 흩어져 있는 자갈의 중량이 15% 미만인 지반의 거동을 예측하기 위하여 비배수 삼축압축시험을 실시하였다. 5층으로 구성된 공시체 각층의 중간부분에 포함된 자갈의 크기와 중량비(개수)를 달리하여 다양한 공시체를 제작하여 실험을 수행하였다.
대상 데이터
함수비가 5%인 습윤상태의 모래를 5층으로 나누어 다져 직경이 5cm, 높이가 10cm인 공시체를 제작하였다. 다짐에는 직경이 48.5 mm이고 무게가 1030g인 램머(rammer)를 사용하였다. 각층에 들어갈 모래의 절반 정도를 먼저 채우고 자갈을 넣은 다음 나머지 절반을 넣어서 한 층을 다지는 방식으로 5층까지 다짐하여 공시체를 완성하였다.
지반 내에 존재하는 흙 입자보다 큰 자갈을 모사하기 위하여 그림 3(b)와 같이 비교적 강하고 마모성이 작은 화강암으로 된 두 종류의 쇄석을 반복 사용하였다. 쇄석 모양은 약간 모난 형태를 하고 있으며, 평균 직경이 12mm(무게 1.5g)인 L size와 평균 직경이 7mm(무게 0.75g)인 S size의 두 종류 자갈을 사용하였다.
김방식(2005)은 모래-자갈 혼합토의 액상화 거동에 관한 연구에서 자갈의 함유율을 10-70%로 하여 다량의 자갈을 포함하였지만, 본 연구에서는 포함된 자갈의 중량이 15% 이내로 소량의 자갈이 포함된 지반에 관한 연구이다. 함수비가 5%인 습윤상태의 모래를 5층으로 나누어 다져 직경이 5cm, 높이가 10cm인 공시체를 제작하였다. 다짐에는 직경이 48.
성능/효과
1. 공시체 내에서 포함된 굵은 자갈의 개수(중량비)가 증가함에 따라 최대축차응력은 감소하였으며, 입자가 굵은 자갈이 5개 포함된 경우(자갈 중량비 14%) 최대축차응력은 최대 38%까지 감소하였다. 이것은 굵은 자갈과 이를 둘러싸고 있는 모래 입자와의 엇물림(interlocking)보다 미끄러짐이 더 발생하여 모래 입자끼리의 엇물림보다 약하기 때문으로 판단된다.
2. 작은 자갈의 중량비가 증가할수록 최대축차응력은 오히려 증가하였다. 자갈의 중량비가 3%와 9%로 작을 경우에 최대축차응력의 증가는 상당히 미미하였으나, 중량비가 14%인 경우에는 최대축차응력이 최대 34%까지 증가하였다.
3. 모래로만 이루어진 공시체에 비해 굵은 자갈이 포함된 공시체의 경우 체적이 팽창하려는 경향으로 인한 음의 간극 수압이 더 작게 발생하였으나, 작은 자갈이 포함된 경우에는 음의 간극수압이 더 크게 발생하였다. 이것은 작은 자갈에 비해 상대적으로 넓은 표면적을 가지고 있는 굵은 자갈 주변에 있는 많은 모래 입자들의 미끄러짐으로 인하여 체적이 감소하려는 결과로 판단된다.
최대축차응력만을 비교한 그림 7(d)를 보면 공시체에 사용된 자갈의 중량비가 동일한 경우 구속압이 증가함에 따라 모래로만 된 공시체(×로 표시)와 같이 최대축차응력이 증가하였으며, 그림 7(d)에 굵은 자갈이 포함된 공시체(●, ▲, ■로 표시)보다 무게가 1/2로 가벼운 작은 자갈을 사용한 공시체(○, △, □로 표시)의 최대 축차응력이 훨씬 크게 나타났다. 구속압이 50kPa에서 200kPa로 증가함에 따른 최대축차응력의 증가율은 굵은 자갈이 1, 3, 5개로 증가함에 따라 40, 52, 68%로 증가하며, 작은 자갈이 2, 6, 10개로 증가함에 따라 27, 32, 31%로 증가하는 경향을 보였다. 굵은 자갈이 아닌 작은 자갈을 사용하는 경우 최대축차응력의 증가는 자갈의 중량비가 증가할수록 더 높게 나타났으나, 구속압이 증가할수록 최대축차 응력의 증가율은 감소하는 경향을 보였다.
표 3에 축차응력의 최대값(최대축차응력)과 그 때의 축변형률을 비교하였다. 구속압이 50kPa인 경우는 축변형률이 10% 정도까지 지속적으로 축차응력이 증가하는 경향을 보이지만, 구속압이 200kPa인 경우는 축차응력이 5% 이내의 축변형률에서 급작스럽게 증가하는 다소 stiff한 경향을 보였다. 최대축차응력 발생 시 축변형률은 구속압의 증가에 따라 일반적으로 증가하는 경향을 보이지만, 본 연구 결과에서는 전반적으로 감소하는 경향을 보이고 있다.
작은 자갈이 2개 또는 6개 포함된 공시체의 경우 자갈이 없는 공시체보다 10% 미만의 최대축차응력 증가가 발생하지만(그림 6(d)에 ○, △로 표시), 작은 자갈이 10개 포함된 공시체의 경우에는 30% 정도의 높은 최대축차응력 증가가 발생하였다(그림 6(d)에 □로 표시). 굵은 자갈이 5개 포함된 경우(그림 6(d)에 ■로 표시), 최대축차응력 감소가 가장 크게 나타났으며 굵은 자갈이 5개 포함됨으로 인한 최대축차응력의 감소율은 구속압이 증가함에 따라 줄어드는 경향을 보였다. 구속압이 50kPa인 경우에 굵은 자갈이 5개 포함됨으로 최대축차응력이 38% 정도 감소하였다.
구속압이 50kPa에서 200kPa로 증가함에 따른 최대축차응력의 증가율은 굵은 자갈이 1, 3, 5개로 증가함에 따라 40, 52, 68%로 증가하며, 작은 자갈이 2, 6, 10개로 증가함에 따라 27, 32, 31%로 증가하는 경향을 보였다. 굵은 자갈이 아닌 작은 자갈을 사용하는 경우 최대축차응력의 증가는 자갈의 중량비가 증가할수록 더 높게 나타났으나, 구속압이 증가할수록 최대축차 응력의 증가율은 감소하는 경향을 보였다. 예를 들면, 구속 압이 50kPa인 경우 자갈의 중량비가 3, 9, 14%로 증가함에 따라 최대축차응력은 29, 47, 114%로 증가하였으며, 구속압이 100kPa인 경우 26, 44, 91%로 증가하고, 구속압이 200kPa인 경우 17, 28, 67%로 증가하였다.
굵은 자갈의 넓은 표면과 접하고 있는 많은 모래 입자가 쉽게 미끄러지면서 체적이 감소하려는 경향으로 상대적으로 음의 간극수압이 더 작게 발생하게 된 것으로 판단된다. 동일한 구속압에서 모래 지반에 포함된 굵은 자갈의 개수가 증가할수록 주변 모래에 미끄러짐을 제공할 수 있는 자갈의 표면적이 넓어지기 때문에 부의 간극수압이 더욱 감소하는 경향을 보였다. 한편 작은 자갈이 포함된 경우 작은 자갈의 개수가 증가할수록 dilation 이 증가하여 더 큰 부의 간극수압이 발생하는 것으로 판단 된다.
이것은 작은 자갈에 비해 상대적으로 넓은 표면적을 가지고 있는 굵은 자갈 주변에 있는 많은 모래 입자들의 미끄러짐으로 인하여 체적이 감소하려는 결과로 판단된다. 따라서 굵은 자갈이 포함된 공시체의 내부마찰각은 모래로만 이루어진 공시체의 내부마찰각(35.7도 또는 35.5도)보다 작게 나타났고, 작은 자갈이 포함된 공시체의 경우에는 오히려 크게 나타났다.
(1999)은아스팔트 재료의 삼축시험에서 공시체의 직경과 골재의 최대입경의 비를 7배로 추천하였다. 본 연구에서 사용한 공시체는 이 기준을 만족하지 못하지만, 모래로 구성된 공시체내에 서로 접촉되지 않은 상태의 자갈을 소량으로 사용했기 때문에 공시체 직경과 시료 최대입경의 비율이 실험결과에 크게 영향을 미치지 않은 것으로 판단된다. 한편 이와 같은 크기 효과(scale effect)를 연구하기 위하여 동일한 크기(최대 12mm)의 자갈을 사용하여 직경이 10cm인 공시체에 대한 실험을 진행하고 있으며, 이는 Weissman et al.
구속압이 50kPa인 경우는 축변형률이 10% 정도까지 지속적으로 축차응력이 증가하는 경향을 보이지만, 구속압이 200kPa인 경우는 축차응력이 5% 이내의 축변형률에서 급작스럽게 증가하는 다소 stiff한 경향을 보였다. 최대축차응력 발생 시 축변형률은 구속압의 증가에 따라 일반적으로 증가하는 경향을 보이지만, 본 연구 결과에서는 전반적으로 감소하는 경향을 보이고 있다. 이와 같은 차이는 시료성형방법이나 시료의 종류 및 물리적 특성에 따른 결과로 판단된다(Ishihara, 1993).
후속연구
5층으로 구성된 공시체 각층의 중간부분에 포함된 자갈의 크기와 중량비(개수)를 달리하여 다양한 공시체를 제작하여 실험을 수행하였다. 본 연구결과는 작은 입자 사이에 굵은 자갈이 흩어져 있는 지반의 강도나 풍화가 진행 중인 암반사면의 안정성을 예측하는데 사용될 수 있다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
Schultze가 삼축압축시험에서 사용한 공시체의 직경은?
4mm인 글라스비즈(glass bead) 혼합물에 대한 직접전단시험을 실시하였으며, 입자가 큰 글라스비즈가 70%를 초과할 경우 전단 강도는 큰 글라스비즈에 의해 좌우되지만 40% 미만일 경우에는 입자가 작은 글라스비즈에 의해 좌우된다고 하였다. Schultze(1957)는 직경이 50cm이고 높이가 130cm인 공시체를 사용한 삼축압축시험에서 직경이 최대 10cm인 재료를 사용한 결과 조립질의 양이 높을수록 강도는 증가한다는 결과를 얻었다. 이 결과로부터 실제 현장에는 많은 조립질이 포함되어 있으나 이를 제거하고 세립분만을 이용하여 강도를 평가한다는 것은 바람직하지 않다고 주장하였다.
작은 입자 사이에 굵은 입자가 고립된 상태로 존재하는 혼합토의 강도는 주로 어떤 특성에 따라 결정되는가
풍화 잔류토, 토석류, 산사태, 또는 매립 지반에서 자갈과 같은 굵은 입자가 모래나 점토와 같은 작은 입자로 둘러 쌓여져 있는 경우가 있다. 작은 입자 사이에 굵은 입자가 고립된 상태로 존재하는 혼합토의 강도는 흙에서 대부분을 차지하는 작은 입자 즉 모래나 점토의 역학적 특성에 따라 좌우되지만 흩어져 있는 굵은 입자인 자갈의 크기, 모양, 함유량 등에 의해 영향을 받는 경우도 있다. 본 연구에서는 이와 같이 모래 지반 내에 흩어져 있는 소량의 자갈이 모래의 전단강도에 미치는 영향을 연구하였다.
모래 지반 내에 흩어져 있는 소량의 자갈이 모래의 전단강도에 미치는 영향 연구를 위해 제작한 공시체는 어떻게 제작되었는가?
본 연구에서는 이와 같이 모래 지반 내에 흩어져 있는 소량의 자갈이 모래의 전단강도에 미치는 영향을 연구하였다. 습윤 상태의 낙동강모래를 이용하여 각층 높이의 중간부분에 굵은 자갈 또는 작은 자갈을 넣고 다음 층을 쌓아 다지는 방식으로 5층으로 된 조밀한 공시체를 제작하였다. 각층 높이의 중간부분에 들어간 굵은 자갈과 작은 자갈의 중량비를 0, 3, 9, 14%로 달리하면서 다양한 공시체를 제작하여 압밀시킨 다음 비배수 삼축압축시험을 실시하였다. 혼합되는 굵은 자갈의 중량비(개수)가 증가할수록 자갈을 포함한 낙동강모래의 최대축차응력은 최대 38%까지 감소하였으며, 이와 같은 굵은 자갈로 인한 최대축차응력 감소는 구속압이 증가할수록 줄어드는 경향을 보였다.
참고문헌 (22)
김방식(2005) 자갈-모래 혼합토의 액상화 거동. 박사학위논문, 인하대학교.
김우순(2009) 상태정수에 따른 등방압밀 자갈-모래 혼합토의 비배수 거동. 석사학위논문, 인하대학교.
ASTM D3080-98 (2003) Annual book of ASTM Standards, Section four, Construction, Volume 04.08.
ASTM D4253 - 00 (2006) Standard Test Methods for Maximum Index Density and Unit Weight of Soils Using a Vibratory Table.
ASTM D4254 - 00(2006) Standard Test Methods for Minimum Index Density and Unit Weight of Soils and Calculation of Relative Density.
Chik, Z. and Vallejo, L.E. (2005) Characterization of the angle of repose of binary granular materials. Canadian Geotechnical Journal, Vol. 42, pp. 683-692.
Doddiah, D., Bhat, H.S., Somasekhar, P.V., Sosalegowda, H.B., and Ranganath, K.N. (1969) Shear characteristics of soil-gravel mixtures. Journal of the Indian National Society of Soil Mechanics and Foundation Engineering, Vol. 8, No. 1, pp. 57-66.
Fragaszy, R.J., Su, W., and Siddiqi, F. H. (1990) Effects of oversize particles on the density of clean granular soils. Geotechnical Testing Journal, Vol. 13, No. 2, pp. 106-114.
Fragaszy, R.J., Su, J., Siddiqi, F.H., and Ho, C.L. (1992) Modeling strength of sandy gravel. Journal of Geotechnical Engineering, Vol. 118, No. 6, pp. 920-935.
Goodman, R.E. (1993) Engineering Geology: Construction in Engineering.
Gutierrez, J.J., Vallejo, L.E., and Garcia, C.I. (2009) The hydraulic conductivity of sands with dispersed oversized particles. Proceedings of the 17th International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, pp. 163-166.
Holtz, W.G. and Gibbs, H.J. (1956) Triaxial shear tests on pervious gravelly soils. Journal of the Soil Mechanics and Foundation Division, Vol. 82, No. SM 1, pp. 1-22.
Ishihara, K. (1993) The 33rd Rankine Lecture, Liquefaction and flow failure during earthquakes, Geotechnique, Vol. 43, No. 3, pp. 351-415.
Kanit, T., Forest, S., Galliet, I., Mounoury, V., and Jeulin D. (2003) Determination of the size of the representative volume element for random composites: statistical and numerical approach. International Journal of Solids and Structures, Vol. 40, pp. 3647-3679.
Marsal, R. J. and Fuentes de la Rosa, A. (1976) Mechanical properties of rockfill-soil mixtures. In Transactions of the 12th International Congress on Large Dams, Vol. 1, pp. 179-209.
Schultze, E. (1957) Large-scale shear tests. Proceedings of the Fourth International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Vol. 1, 193-199.
Vallejo, L.E. (2001) Interpretation of the limits in shear strength in binary granular mixtures. Canadian Geotechnical Journal, Vol. 38, pp. 1097-1104.
Vallejo, L. E., and Mawby, R. (2000) Porosity influence on the shear strength of granular material-clay mixtures. Engineering Geology, Vol. 58, pp. 125-136.
Vasileva, A.A., Mikheev, V.V., and Lobanova, G.L. (1971) How the strength of gravelly soils depend on the type of state of the sand filling the pores, Soil Mechanics and Foundation Engineering, Vol. 8, No. 3, pp. 167-171.
Weissman, S., Harvey, J., Sackman, J., and Long, F. (1999) Selection of laboratory test specimen dimension for permanent deformation of asphalt concrete pavements, Transportation Research Record 1681, pp. 113-120.
Zeman, J. and Sejnoha, M. (2007) From random microstructures to representative volume elements. Modeling and Simulation in Materials Science and Engineering, Vol. 15, pp. S325-S335.
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