연구목적: 본 연구의 목적은 냉간 정수압 성형법 (cold isostatic press forming)을 이용한 새로운 지르코니아 블록의 제조와 이를 이용한 코어와 완전 도재관의 적합도를 비교 평가하여 임상적 이용 가능성을 평가 하고자 함이다. 연구 재료 및 방법:지르코니아 분말 (KZ-3YE Type A)을 단일 압축 성형하여 블록의 형태로 제작 한 후, 냉간 정수압 성형하여 블록을 제작하고, 성형이 끝난 지르코니아 블록은 $1040^{\circ}C$의 온도에서 반 소결하였다. 대조군은 상용 제품 ($Everest^{(R)}$, KAVO, Biberach/$Ri{\beta}$.)을 이용하였다. $1450{^{\circ}C}$의 온도에서 완전 소결된 실험군 블록과 대조군 블록의 수축률을 측정하고 비교하였다. CAD/CAM을 이용하여 총 21개의 코어를 제작하고 세 그룹으로 나누었다. Group I은 대조군 블록을 이용해 7개의 코어를 제작하고, Group II는 실험군 블록을 이용해 7개의 코어를 제작하였다. Group III은 실험군 블록을 이용해 7개의 코어를 제작하고 도재 ($Cerabien^{TM}$)를 축성하여 완전 도재관을 제작하였다. 제작된 코어와 완전 도재관을 모형에 합착한 후 레진으로 매몰하여 치관장축의 협설과 근원심 방향을 따라 절단하고 지대치와 코어 사이의 변연 간격과 내부 축면 간격 그리고 내부 교합면 간격을 SEM ($S-4700^{(R)}$)을 이용해 측정하였다. 모든 측정값은 평균과 표준편차를 계산하고, one-way ANOVA test를 시행하여 실험 결과를 분석하였고, 95%유의 수준으로 검정하였다. 결과:실험군과 대조군 블록의 수축률을 측정한 결과 실험군 블록의 수축률은 19.00%였고, 대조군 블록의 수축률은 20.09%로 실험군 블록의 수축률이 더 낮은 것으로 나타났다. 적합도 측정 결과 변연 간격의 측정값에서 Group II의값($29.67{\pm}6.58 {\mu}m$)이 Group I의값($36.84 {\pm}7.18 {\mu}m$)보다 통계적으로 유의하게 작은 것으로 나타났다. 또한 Group II와 Group III의 값 사이에서는 유의한 차이가 없었다. 내부 측면 간격의 측정값에서 Group III의값($32.23{\pm}6.33 {\mu}m$)이 Group I와 Group II의내부측면간격의값($37.57{\pm}6.81{\mu}m$, $38.14{\pm}6.81{\mu}m$)보다 큰 것으로 나타났다. 각 부위의 간격 측정결과 내부 교합면 간격의 값이 변연 간격 및 내부 축면 간격의 값보다 유의하게 큰 것으로 나타났다. 결론: 현재 상용중인 대조군 블록과 비교하여 냉간 정수압 성형법으로 제조된 실험군 블록의 적합도는 유의한 차이를 보이지 않았다. 변연 적합도는 실험군에서 더 우수하였으며 도재를 축성한 완전 도재관의 적합성이 약간 더 향상되는 경향을 보였다. 변연 적합도는 대조군과 실험군 모두에서 임상적으로 허용되는 양호한 수치를 보였다.
연구목적: 본 연구의 목적은 냉간 정수압 성형법 (cold isostatic press forming)을 이용한 새로운 지르코니아 블록의 제조와 이를 이용한 코어와 완전 도재관의 적합도를 비교 평가하여 임상적 이용 가능성을 평가 하고자 함이다. 연구 재료 및 방법:지르코니아 분말 (KZ-3YE Type A)을 단일 압축 성형하여 블록의 형태로 제작 한 후, 냉간 정수압 성형하여 블록을 제작하고, 성형이 끝난 지르코니아 블록은 $1040^{\circ}C$의 온도에서 반 소결하였다. 대조군은 상용 제품 ($Everest^{(R)}$, KAVO, Biberach/$Ri{\beta}$.)을 이용하였다. $1450{^{\circ}C}$의 온도에서 완전 소결된 실험군 블록과 대조군 블록의 수축률을 측정하고 비교하였다. CAD/CAM을 이용하여 총 21개의 코어를 제작하고 세 그룹으로 나누었다. Group I은 대조군 블록을 이용해 7개의 코어를 제작하고, Group II는 실험군 블록을 이용해 7개의 코어를 제작하였다. Group III은 실험군 블록을 이용해 7개의 코어를 제작하고 도재 ($Cerabien^{TM}$)를 축성하여 완전 도재관을 제작하였다. 제작된 코어와 완전 도재관을 모형에 합착한 후 레진으로 매몰하여 치관 장축의 협설과 근원심 방향을 따라 절단하고 지대치와 코어 사이의 변연 간격과 내부 축면 간격 그리고 내부 교합면 간격을 SEM ($S-4700^{(R)}$)을 이용해 측정하였다. 모든 측정값은 평균과 표준편차를 계산하고, one-way ANOVA test를 시행하여 실험 결과를 분석하였고, 95%유의 수준으로 검정하였다. 결과:실험군과 대조군 블록의 수축률을 측정한 결과 실험군 블록의 수축률은 19.00%였고, 대조군 블록의 수축률은 20.09%로 실험군 블록의 수축률이 더 낮은 것으로 나타났다. 적합도 측정 결과 변연 간격의 측정값에서 Group II의값($29.67{\pm}6.58 {\mu}m$)이 Group I의값($36.84 {\pm}7.18 {\mu}m$)보다 통계적으로 유의하게 작은 것으로 나타났다. 또한 Group II와 Group III의 값 사이에서는 유의한 차이가 없었다. 내부 측면 간격의 측정값에서 Group III의값($32.23{\pm}6.33 {\mu}m$)이 Group I와 Group II의내부측면간격의값($37.57{\pm}6.81{\mu}m$, $38.14{\pm}6.81{\mu}m$)보다 큰 것으로 나타났다. 각 부위의 간격 측정결과 내부 교합면 간격의 값이 변연 간격 및 내부 축면 간격의 값보다 유의하게 큰 것으로 나타났다. 결론: 현재 상용중인 대조군 블록과 비교하여 냉간 정수압 성형법으로 제조된 실험군 블록의 적합도는 유의한 차이를 보이지 않았다. 변연 적합도는 실험군에서 더 우수하였으며 도재를 축성한 완전 도재관의 적합성이 약간 더 향상되는 경향을 보였다. 변연 적합도는 대조군과 실험군 모두에서 임상적으로 허용되는 양호한 수치를 보였다.
Purpose: The purpose of this study is to fabricate the new zirconia block (CNU block) and to evaluate fit of core and porcelain veneered zirconia crown. Material and methods: The experimental blocks were fabricated from the commercial ytrria-stabilized zirconia powder (KZ-3YE Type A). The powder was...
Purpose: The purpose of this study is to fabricate the new zirconia block (CNU block) and to evaluate fit of core and porcelain veneered zirconia crown. Material and methods: The experimental blocks were fabricated from the commercial ytrria-stabilized zirconia powder (KZ-3YE Type A). The powder was uniaxial pressing and the green bodies were conducted using the Cold Isostatic Pressing. The zirconia blocks were presintered at $1040^{\circ}C$ and the final sintering was performed at $1450^{\circ}C$. The Kavo Everest ZS $blank{(R)}$ (KaVo, Biberach/ $Ri{\beta}$.) was used as a control group. The linear shrinkage of CNU block and Kavo block were compared. Twenty-one cores for porcelain veneered crowns were fabricated with CAD/CAM system ($Everest{(R)}$, Biberach/ $Ri{\beta}$.). Group I; seven cores fabricated from Kavo blocks, Group II; seven cores fabricated from CNU blocks, Group III; seven cores from CNU blocks and porcelain veneering for crowns. All specimens were cemented and sectioned into two planes; diagonal and bucco-lingual. The measurement of the marginal, internal, and occlusal fit was carried out using SEM ($S-4800^{(R)}$) at $30{\times}$. The results were analyzed by one-way ANOVA test. Results: The linear shrinkage of the CNU block and the KaVo block was 19.00% and 20.09%. The marginal gap of cores ($29.67{\pm}6.58{\mu}m$) fabricated from CNU blocks showed significantly smaller than that of the cores of Kavo blocks ($36.84{\pm}7.18{\mu}m$) (P < .05). The internal gaps of the porcelain veneered crowns ($32.23{\pm}6.33{\mu}m$) were larger than those of the other two groups ($37.57{\pm}6.81{\mu}m$ and $38.14{\pm}6.81{\mu}m$). Conclusion: No statistically significant difference was found in between experimental groups and control group. The experimental groups in marginal gap showed significantly smaller than the control group.
Purpose: The purpose of this study is to fabricate the new zirconia block (CNU block) and to evaluate fit of core and porcelain veneered zirconia crown. Material and methods: The experimental blocks were fabricated from the commercial ytrria-stabilized zirconia powder (KZ-3YE Type A). The powder was uniaxial pressing and the green bodies were conducted using the Cold Isostatic Pressing. The zirconia blocks were presintered at $1040^{\circ}C$ and the final sintering was performed at $1450^{\circ}C$. The Kavo Everest ZS $blank{(R)}$ (KaVo, Biberach/ $Ri{\beta}$.) was used as a control group. The linear shrinkage of CNU block and Kavo block were compared. Twenty-one cores for porcelain veneered crowns were fabricated with CAD/CAM system ($Everest{(R)}$, Biberach/ $Ri{\beta}$.). Group I; seven cores fabricated from Kavo blocks, Group II; seven cores fabricated from CNU blocks, Group III; seven cores from CNU blocks and porcelain veneering for crowns. All specimens were cemented and sectioned into two planes; diagonal and bucco-lingual. The measurement of the marginal, internal, and occlusal fit was carried out using SEM ($S-4800^{(R)}$) at $30{\times}$. The results were analyzed by one-way ANOVA test. Results: The linear shrinkage of the CNU block and the KaVo block was 19.00% and 20.09%. The marginal gap of cores ($29.67{\pm}6.58{\mu}m$) fabricated from CNU blocks showed significantly smaller than that of the cores of Kavo blocks ($36.84{\pm}7.18{\mu}m$) (P < .05). The internal gaps of the porcelain veneered crowns ($32.23{\pm}6.33{\mu}m$) were larger than those of the other two groups ($37.57{\pm}6.81{\mu}m$ and $38.14{\pm}6.81{\mu}m$). Conclusion: No statistically significant difference was found in between experimental groups and control group. The experimental groups in marginal gap showed significantly smaller than the control group.
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문제 정의
특히 높은 마모 저항성 및 생체적 합성을 가지고 있는 지르코니아를 이용한 보철물의 제작이 국내외에서 시도되고 있는데, 지르코니아는 통상적적인 도재 수복물 제작 방법으로는 가공이 어려워 CAD/CAM system으로 제작된다.1,2 이러한 CAD/CAM system은 컴퓨터로 제어되는 입력, 설계 및 가공 과정을 통하여 보철물의 제작 시간과 비용을 절감하기 위해 개발되었다.3,4
10-12 따라서 본 연구는 냉간 정수압 성형법으로 제작된 지르코니아 블록의 물리적 특성을 확인하고, 보철물의 성공 여부를 결정짓는 중요한 요인 중 하나인 적합도의 평가를 위해서 코어 제작을 통하여 적합도를 평가하여 임상 적용 가능성을 살펴보고자 하였다.
반대로 소결 온도가 낮으면 밀도가 낮아져 강도가 낮기 때문에 가공성은 좋아지지만 수축률이 높아져 보철물 적합도는 떨어질 수밖에 없다. 따라서 적절한 밀도와 수축률을 갖는 반 소결 블록을 제작해야만 양호한 가공성과 정밀한 보철물 제작이라는 두 가지 목표를 동시에 얻을 수 있다.
가설 설정
14 지르코니아 블록의 수축률은 제조 과정의 환경에 영향을 받아 제조시의 작업 환경과 작업 조건에 따라 달라진다. 따라서 동일하지 않은 환경과 조건에서 제조된 블록들의 수축률은 따로 계산되어야 한다.
제안 방법
이들 실패는 어느 한가지의 원인일 수도 있지만 여러 원인들이 복합적으로 작용 하는 것이 일반적이다.15 따라서 본 실험에는 여러 번의 반복 실험에 의해 가압조건을 확립하였고, 냉간 정수압 성형 과정에서 분말의 균일한 충진을 위해 정확한 용량을 측정하여 분말을 사용하였으며, 타이머를 이용하여 동일한 시간 동안 압력을 가해주었다.
CAD/CAM system (Everest®, KAVO, Biberach/Riβ., Germany)의 3차원 입력 시스템인 scanner를 이용해 지대치 모형의 데이터로 가상의 모형을 제작 하였다.
가공 된 코어는 제조사에서 제시 한 소성 스케줄에 따라 실온에서 1000℃까지 상승시킨 후 20분 동안 유지하고 1450℃로 상승 다시 90분간 유지한 후 실온까지 하강시켜 완전 소결을 시행하였다(Fig. 4).
본 연구에서 냉간 정수압 성형법으로 제작한 실험군 블록과 상용제품인 대조군 블록으로 코어와 완전 도재관을 제작하고 적합성을 비교하여 다음의 결과를 얻었다.
Holmes 등18은 지대치의 축면에서 수복물의 내면까지 수직거리를 내부간격이라하고 특히 변연부에서의 이것을 변연 간격이라고 정의하였다. 본 연구에서는 코어의 변연과 경석고 다이 변연 사이의 거리를 변연 간격으로 정하였고, 합착 후 다이 축면에서 코어 내면까지의 수직 거리를 내부 변연 간격으로 정하였다.19 시편의 연마된 면에서 코어와 다이의 변연 간격을 30배로 측정한 결과 모든 시편에서 변연이 수평적으로 약간 과 연장된 형태를 보였으며, 이는 스캔 과정에서의 오류 또는 가공 과정에서의 절삭기구의 크기에 의한 원인으로 판단 되었으며 모두 임상적으로 문제가 될 만한 정도는 아니었다.
삭제된 지대치는 인상재 (Exafine, Aichi, Japan)를 사용하여 인상 채득한 후, 경석고(Suprastone®, KerrLab., Orange, USA)를 주입하여 총 21개의 모형을 제작하였다.
실험군 블록과 대조군 블록의 수축률을 비교하기 위해 각 군 당 임의로 3개씩의 반 소성 블록을 선정하여 완전 소결시킨 후, 소결 전과 후의 지름과 높이를 각 각 3번씩 측정하고 다음 식에의해 계산하여 평균 수축률 값을 구하였다.
실험군의 블록 성형을 위해 12.5 g의 이트리아 안정화제가 포함된 지르코니아 분말을 원통형의 성형 틀 (지름 6 cm, 높이 20 cm)에 넣고 2.2 MPa의 압력을 가하여 성형 한 후 지르코니아 블록을 고무 mold에 넣어 냉간 정수압 성형을 위한 액체가 채워진 성형틀(지름2.01 cm × 높이 1.44 cm)에 넣어 200 MPa의 압력으로 가압한 상태에서 3분간 지속시켰다(Fig. 1).
이트리아안정화제가 포함된 지르코니아 분말(KZ-3YE Type A, Nagoya, Japan)을 사용하여 냉간 정수압 성형법으로 제작.
, Hitachi horiba, Tokyo, Japan)을 이용하여 30배로 사진을 촬영한 후 관찰하였다. 주사 전자 현미경의 이미지 상에서 협측, 설측, 근심, 원심으로 나누어 변연 부위의 간격, 내부 축면 부위의 간격, 내부 교합면 부위의 간격을 순차적으로 한 시편 당 24곳에서 3번씩 측정하고 기록하였다(Fig. 5).
준비된 시편은 주사 전자 현미경(S-4700®, Hitachi horiba, Tokyo, Japan)을 이용하여 30배로 사진을 촬영한 후 관찰하였다.
컴퓨터가 1차적으로 지정한 변연을 1명의 숙련된 실험자에 의해 프로그램상의 X와 Y축 기울기 변화를 이용한 변연 수정을 시행 하고, 최종적으로 scanner의 변연 확대 프로그램과 회전 프로그램(KaVo Everest®Scan, KaVo Dental GmbH, Bismarkring, Germany)등을 이용하여 변연을 설정하였다.
실험군 블록의 수축률을 측정하여 계산하였고 대조군 블록의 수축률은 제조사에서 제시한 수축률을 입력하였다. 코어를 가공할 블록의 고정과 미세한 움직임에 의한 적합성 저하를 막기 위해 제조 회사의 지시에 따라 tray에 매몰하여 가공 기계에 장착하고 가공하였다(Fig. 3).
하악 제1대구치 (Dentiform, Columbia Dentiform, New York, USA)를 선택하여 완전 도재관의 지대치 형성법에 따라 삭제하고 1 mm 폭의 deep chamfer margin을 부여하였다(Fig. 2). 삭제된 지대치는 인상재 (Exafine, Aichi, Japan)를 사용하여 인상 채득한 후, 경석고(Suprastone®, KerrLab.
합착 후 acrylic resin (Buehler Epoxy resin and Hardner®, Buehler, Evanston, IL, USA)에 매몰 하고 다이아몬드 날의 원형 톱 (Accutom-2, Struers, Copenhagen, Denmark)을 이용해 치관 장축의 협설측과 근원심 방향으로 절단하여 총 4조각의 시편을 제작하였다.
대상 데이터
21개의 시편을 초경석고 다이에 제조사의 지시에 따라 레진 시멘트 (Maxcem®, Kerr, Michigan, USA)를 이용하여 합착하였다.
실험 군의 코어 중 7개에 장석 도재를 축성하고 소결하여 완전 도재관을 제작하였다(Table II). 최종적으로 완전 도재관의 두께는 1.
데이터처리
변연 간격, 내부 축면 간격, 내부 교합면 간격의 평균과 표준편차를 계산하고, 적합도의 차이를 살펴보기 위해 각각 Oneway analysis of variance (ANOVA) (SPSS Version 12.0, SPSS Inc., Chicago, IL, USA) test를 시행한 후 실험 결과의 유의 확률은 0.05 수준으로 분석하였다.
2. 변연 부위의 간격 측정에서 대조군 블록으로 제작한 코어의 값 (36.84 ± 7.18 μm)보다 실험군 블록으로 제작한 코어의 값 (29.67 ± 6.58 μm)이 통계적으로 유의하게 작은 것으로 나타났다(P< .05).
3. 실험군 블록으로 제작한 코어의 도재 축성 전 후의 변연부위 간격의 측정값은 유의한 차이가 없었다.
4. 내부 측면 간격의 측정에서 실험군 블록으로 제작한 코어에 도재를 축성한 완전도재관의 값 (32.23 ± 6.33 μm)이 대조군 블록으로 제작한 코어와 실험군 블록으로 제작한 코어의 값(37.57 ±6.81 μm, 38.14 ±6.81 μm)보다 통계적으로 유의하게 큰 것으로 나타났다.
5. 내부 교합면 부위의 간격 측정 시 대조군 블록으로 제작한 코어의 값 (45.45 ± 7.77 μm)보다 실험군 블록으로 제작한 코어의 값 (47.58 ± 5.17 μm)이 더 크게 나타났고 통계적으로 유의한 차이가 없었다.
Palomo와Peden25이 제시한 75 μm를 기준하였을때, 본 연구에서는 실험군과 대조군에서 지르코니아 코어의 변연 간격이 평균 29.67 ±6.58 μm와 36.84 ±7.18 μm로 모두 만족스러운 수치를 보였다.
상용제품인 대조군과 비교하여 새롭게 제조된 실험군 블록의 적합도는 유의한 차이를 보이지 않았다. 또한 변연 적합도는 실험군에서 더 우수하였으며 완전 도재관 제작을 위한 도재 소성 후 약간 더 향상되는 경향을 보였다. 변연 적합도는 대조군과 실험군 모두에서 임상적으로 허용되는 양호한 수치를 보였다.
변연 간격, 내부 축면 간격, 내부 교합면 간격을 30배로 측정한 결과 가공 면은 대체적으로 균일하게 절삭된 것으로 보여졌다(Fig. 6).
변연 적합도는 Group I의 측정값이 36.84 ±7.18로, Group II 와 Group III의 값29.67 ±6.58, 27.20 ±4.15보다 크게 나타났고, 내부 측면 간격과 내부 교합면 간격의 값은 Group II의 값이 38.14 ± 6.96, 47.58 ± 5.17로 가장 크게 나타났으며, Group III의 내부 측면 부위의 간격 값과 내부 교합면 부위 간격의 값이 가장 작은 것으로 나타났다.
또한 변연 적합도는 실험군에서 더 우수하였으며 완전 도재관 제작을 위한 도재 소성 후 약간 더 향상되는 경향을 보였다. 변연 적합도는 대조군과 실험군 모두에서 임상적으로 허용되는 양호한 수치를 보였다.
상용제품인 대조군과 비교하여 새롭게 제조된 실험군 블록의 적합도는 유의한 차이를 보이지 않았다. 또한 변연 적합도는 실험군에서 더 우수하였으며 완전 도재관 제작을 위한 도재 소성 후 약간 더 향상되는 경향을 보였다.
임의로 선택한 실험군 블록 3개의 측정된 선 수축률 값은 평균 19.00%였고, 대조군 블록의 수축률 값은 20.09% 였다(Table III).
후속연구
18 μm로 모두 만족스러운 수치를 보였다. 그러나 SEM 사진을 관찰해 보면 변연이 과연장 되거나 적합이 잘 되지 않은 부분이 작지만 일부 보이기 때문에 좀 더 완벽한 보철물 제작을 위해서는 가공기계의 가공 정밀성을 높이고, 수축률이 낮으면서 가공성이 용이한 블록의 개발 그리고 지대치 스캔과정의 오차를 낮추어 3차원으로 정밀하게 재현된 모델을 만들려는 노력이 지속적으로 필요할 것이라 사료된다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
지르코니아는 어떠한 성질을 가지고 있는가?
지르코니아는 외부로부터 자극을 받으면 자체 내에서 압축 응력에 의해 균열의 전이를 스스로 막을 수 있어 도재의 가장 취약한 파절을 보완하는 성질을 가지고 있다. 이러한 지르코니아의 균열전이 방지특성은 열을 가하거나 외부에서 충격을 가하면 정방정상에서 단사정상으로 바뀌는 상변이로 인한 3 -5%의 체적 팽창에 의해 일어난다.
치과용 지르코니아 블록은 어떠한 형태로 공급되는가?
치과용 지르코니아 블록에는 완전 소결 지르코니아 블록과반 소결 지르코니아 블록의 두 가지 형태로 공급된다. 완전 소결 지르코니아 블록은 강도가 높아 절삭이 어려워 소요되는 시간이 많지만 추가적인 소결이 필요하지 않다.
치과용 지르코니아 블록 중 완전 소결 지르코니아 블록의 특징은 무엇인가?
치과용 지르코니아 블록에는 완전 소결 지르코니아 블록과반 소결 지르코니아 블록의 두 가지 형태로 공급된다. 완전 소결 지르코니아 블록은 강도가 높아 절삭이 어려워 소요되는 시간이 많지만 추가적인 소결이 필요하지 않다. 반 소결 지르코니아 블록은 최종 소결 과정에서 일어나는 수축으로 인해 정밀도가 떨어지나 절삭이 용이하기 때문에 대부분의 임상에서 반 소결 지르코니아 블록을 사용하고 있다.
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