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문제 정의
- 이와 같은 쉘 스택 주조법으로 주조한 구상흑연주철의 열처리 반응성에 미치는 합금 원소의 영향에 관한 자료는 부족한 실정이다. 본 연구는 쉘 스택 주조에 의한 정밀 사형 주조 부품 제조 공정 개발을 위한 기초 자료를 얻기 위하여 진행되었다.
- 본 연구는 중소기업청의 중소기업기술혁신개발사업의 일환으로 이루어졌으며 이에 감사드린다.
- 본 연구에서는 쉘 스택 주조한 3.6wt%C - 2.6wt%Si 조성 구상흑연주철의 normalizing 처리 및 quenching 처리 시 기계적 성질에 미치는 합금 원소의 영향을 연구하였다. 특히 주방 상태, normalizing 및 quenching 처리한 이 조성의 구상흑연주철의 기계적 성질에 미치는 0.
- 쉘스택 주조한 3.60wt%C - 2.60wt%Si 조성 구상흑연주철의 normalizing 및 quenching 처리 시 기계적 성질에 미치는 합금 원소의 영향을 연구하여 다음과 같은 결론을 얻었다.
- 시험 주조품의 화학 조성을 확인하기 위하여 얻은 화학 조성 분석용 칠시편의 표면을 밸트 그라인더를 이용하여 연마한 후 에미션 스펙트로미터를 이용하여 분석하였다. 주방 상태의 구상화율과 합금 원소의 첨가에 따른 기지 조직의 변화 그리고 열처리의 만족도를 확인하기 위하여 미세 조직을 관찰하였다. KS B 0801 4 호 표준 시편을 얻기 위한 주조 시편 가운데에서 얻어 경도 시험한 시험을 재연마하여 미세 조직 관찰용 시편으로 사용하였다.
제안 방법
- 7에서 보이는 바와 같다. 0.00~0.80wt% 범위에서 0.04wt% 간격으로 변화시켜 주석을 첨가하였다. 0.
- 60wt%로 하여 주물선과 강고철을 장입하였으며 20 kg의 용탕을 얻었다. 2.60wt%의 최종 주조품의 규소 함량을 얻기 위하여 구상화 처리 후 용탕의 규소 함량 2.20wt%를 목표로 하였으며, 이를 위하여 1.32%의 기본 용탕의 규소 함량을 얻기 위하여 규소 함량이 약 75%인 페로실리콘을 노 중 용탕에 첨가하였다. R - 타입의 열전대를 부착시킨 침적식 온도계를 이용하여 용탕의 온도를 측정하였으며 용탕의 온도가 약 1,450℃의 온도에 도달하였을 때 시험 주조품 중 0.
- 3.1 kW 용량의 발열체가 칸탈인 상용 및 최고 온도가 각각 900 및 1,200℃인 박스로를 이용하여 열처리하였다. 용해 및 쉘 스택 주조하여 얻은 시험 주조품의 가운데층으로 부터 얻은 단면적 수축부의 길이와 직경이 각각 62.
- Normalizing 및 quenching 처리의 반응성에 미치는 합금 원소의 영향을 연구하기 위하여 합금 원소를 첨가하여 주조한 시편을 열처리하였다. 먼저 열처리 결과를 확인하기 위하여 열처리한 시편의 미세 조직을 관찰하였으며 대표적인, 0.
- 32%의 기본 용탕의 규소 함량을 얻기 위하여 규소 함량이 약 75%인 페로실리콘을 노 중 용탕에 첨가하였다. R - 타입의 열전대를 부착시킨 침적식 온도계를 이용하여 용탕의 온도를 측정하였으며 용탕의 온도가 약 1,450℃의 온도에 도달하였을 때 시험 주조품 중 0.04wt%의 잔류 마그네슘 함량을 얻기 위하여 노중 용탕에 5.0wt%Mg-Fe-Si 합금을 흑연도가니를 이용하여 플런징하는 방법으로 구상화 처리하였다. 그리고 규소함량을 0.
- 2에서 보이는 바와 같다. 각 조건별로 3 개의 인장 시편을 열처리하였다. 각 인장 시편을 normalizing 처리할 경우에는 900℃의 온도에서 1 시간동안 오스테나이트화 처리한 후 압축 공기와 냉각 팬으로 강제 급공냉하였다.
- 화상 분석 장치를 이용하여 구상화율과 구상흑연의 수를 측정하였으며 한 시편 당 5 위치를 설정하여 측정하고 최대값과 최소값을 제외한 세 값의 평균값을 얻었다. 그리고 3.0% 나이탈 용액으로 부식시킨 후 기지 조직을 관찰하였다. 화상 분석 장치를 이용하여 기지 조직 중 펄라이트 부피 분률을 측정하였으며, 이 경우에도 다섯 군데를 선정하여 측정하고 최대 및 최소값을 제외한 세 값의 평균값을 얻었다.
- 투영기를 이용하여 인장 시험 전의 단면의 직경과 표점 거리를 측정하여 항복 및 인장 강도 그리고 연신률을 측정하였으며 각 조건 별로 3 회 시험하여 그 평균 값을 얻었다. 그리고 각 조건별로 나머지 1개씩의 단면 수축부가 각각 17.5 및 9.5 mm인 시험 주조품의 단면 수축부 가운데로부터 높이가 각각 16 및 7.0 mm인 시편을 절단하여 얻어 연마하여 로크웰 경도 시험을 하였다. 5 번 시험하여 최대값과 최소값을 제외한 나머지 값의 평균을 얻었으며 브리넬 경도 값으로 환산하였다.
- 0wt%Mg-Fe-Si 합금을 흑연도가니를 이용하여 플런징하는 방법으로 구상화 처리하였다. 그리고 규소함량을 0.4wt% 증가시키는 방법으로 후접종 처리하였다. 접종제로는 직경 약 1.
- 40wt% 간격으로 변화시켰다. 그리고 몰리브덴 함량은 0.00~0.80wt%의 범위에서 0.40wt% 간격으로 변화시켜 시험하였으며 주석의 함량은 0.00~0.08wt% 범위에서 0.04wt% 간격으로 변화시켰다.
- 일반적인 구상흑연주철은 주조품을 열처리하여 미세 조직과 기계적 성질을 조절할 수 있으며 목적에 따라 열처리 방법은 달라진다. 그리고 열처리 반응성을 높이기 위하여 구리, 몰리브덴 및 주석 등과 같은 몇 가지 합금 원소를 첨가한다. 이와 같은 합금 원소는 구상흑연주철을 오스테나이트화 처리한 후 냉각하는 동안 오스테나이트가 펄라이트로 분해하는 것을 지연시키는 역할을 한다[2,3].
- 먼저 주조품을 오스테나이트화 처리하고 미리 정해진 시간동안 오스테나이트화 처리 온도에서 유지시킨 후 완전한 마르텐사이트 기지를 얻기 위하여 기름이나 또는 다른 종류의 냉매 욕 내에서 quenching시키는 열처리이다. 그리고 즉시 quenching된 마르텐사이트를 연화시키고 취성을 감소시키기 위하여 비교적 저온으로 재가열하는 템퍼링 처리를 한다. 경화 열처리로 연성이 좋고 적당한 충격 저항을 유지한 상태에서 구상흑연주철의 높은 인장 강도와 피로 특성을 달성하는 넓은 범위의 기계적 성질을 얻을 수 있다[2,4].
- 첨가한 접종제가 완전히 녹아 들어간 후 슬럭스를 사용하여 용탕 표면의 슬래그를 제거하고 레이들에 출탕하여 용탕 온도를 측정한 후 쉘 스택 주형에 주입을 하였다. 또한 구리 판 위에 놓인 금형에 소형 레이들을 이용하여 용탕을 주입하여 화학 조성 분석용 시편을 얻었다. 주입된 용탕이 완전히 응고가 되고 상온으로 냉각한 후 탈사하여 시험 주조품을 얻었다.
- 쉘 스택 주조한 구상흑연주철의 주방 상태, 표준화 처리 및 경화 열처리 시 기계적 성질에 미치는 합금 원소의 영향을 시험하기 위하여 합금 원소를 첨가하였다. 망간, 구리, 몰리브덴 및 주석의 함량을 변화시키기 위하여 75wt%Mn 조성의 페로망간, 공업적으로 순수한 금속 구리, 60wt%Mo 조성의 페로몰리브덴 그리고 공업적으로 순수한 금속 주석을 각각 첨가하였으며 각 합금 원소 첨가제의 화학 조성은 Table 1에서 보이는 바와 같다.
- 60wt%로 일정하게 하였다. 먼저 망간 함량은 0.00wt%~0.80wt% 범위에서 0.40wt%의 간격으로 변화시켜 시험하였다. 망간을 제외한 다른 합금 원소의 영향을 시험한 경우에는 망간의 함량을 0.
- 모든 경우 절단면을 보통의 방법으로 조연마하고 다이아몬드 페이스트로 1 µm 등급까지 연마하였다. 부식시키기 전 시편의 흑연 조직을 관찰하였다. 화상 분석 장치를 이용하여 구상화율과 구상흑연의 수를 측정하였으며 한 시편 당 5 위치를 설정하여 측정하고 최대값과 최소값을 제외한 세 값의 평균값을 얻었다.
- 이 금형을 이용하여 쉘 주형판을 제조하였으며 주형판의 크기는 가로, 세로 및 두께가 330, 300 및 35 mm이며 주조 시편의 양쪽에는 직경 20 mm의 구멍을 설치하여 조립 시 압탕 역할을 할 수 있게 하였다. 세로 길이 가운데인 150 mm 위치에서 오른쪽 세로 변으로부터 왼쪽으로 100 mm의 위치에 직경 40 mm 의 구멍을 설치하여 주입 컵을 부착시킬 수 있도록 하였다. 쉘 스택 주형 세트를 사용하여 얻은 탈사 후의 시험 주조품은 Fig.
- 쉘 스택 주조 주형판을 제조하기 위하여 금형을 설계하여 주문·제작하였다.
- 쉘 스택 주조한 구상흑연주철의 주방 상태, 표준화 처리 및 경화 열처리 시 기계적 성질에 미치는 합금 원소의 영향을 시험하기 위하여 합금 원소를 첨가하였다. 망간, 구리, 몰리브덴 및 주석의 함량을 변화시키기 위하여 75wt%Mn 조성의 페로망간, 공업적으로 순수한 금속 구리, 60wt%Mo 조성의 페로몰리브덴 그리고 공업적으로 순수한 금속 주석을 각각 첨가하였으며 각 합금 원소 첨가제의 화학 조성은 Table 1에서 보이는 바와 같다.
- 시험 주조품의 화학 조성을 확인하기 위하여 얻은 화학 조성 분석용 칠시편의 표면을 밸트 그라인더를 이용하여 연마한 후 에미션 스펙트로미터를 이용하여 분석하였다. 주방 상태의 구상화율과 합금 원소의 첨가에 따른 기지 조직의 변화 그리고 열처리의 만족도를 확인하기 위하여 미세 조직을 관찰하였다.
- 1 kW 용량의 발열체가 칸탈인 상용 및 최고 온도가 각각 900 및 1,200℃인 박스로를 이용하여 열처리하였다. 용해 및 쉘 스택 주조하여 얻은 시험 주조품의 가운데층으로 부터 얻은 단면적 수축부의 길이와 직경이 각각 62.5 및 17.5 그리고 32.5 및 9.5 mm인 시험 주조품을 탈사 및 절단하여 얻었다. 이를 기계 가공하여 직경과 표점 거리가 각각 14 및 50 mm인 KS B 0801 규격 중 4호 표준 시편과 직경과 표점 거리가 각각 6.
- 5 mm인 시험 주조품을 탈사 및 절단하여 얻었다. 이를 기계 가공하여 직경과 표점 거리가 각각 14 및 50 mm인 KS B 0801 규격 중 4호 표준 시편과 직경과 표점 거리가 각각 6.25 및 25 mm인 서브사이즈 인장시편을 얻어 인장 시험을 하였다. 두 종류의 인장 시편의 모양과 크기는 Fig.
- 첨가한 접종제가 완전히 녹아 들어간 후 슬럭스를 사용하여 용탕 표면의 슬래그를 제거하고 레이들에 출탕하여 용탕 온도를 측정한 후 쉘 스택 주형에 주입을 하였다. 또한 구리 판 위에 놓인 금형에 소형 레이들을 이용하여 용탕을 주입하여 화학 조성 분석용 시편을 얻었다.
- 0 mm/min 의 크로스 헤드 속도 조건에서 인장 시험하였다. 투영기를 이용하여 인장 시험 전의 단면의 직경과 표점 거리를 측정하여 항복 및 인장 강도 그리고 연신률을 측정하였으며 각 조건 별로 3 회 시험하여 그 평균 값을 얻었다. 그리고 각 조건별로 나머지 1개씩의 단면 수축부가 각각 17.
- 6wt%Si 조성 구상흑연주철의 normalizing 처리 및 quenching 처리 시 기계적 성질에 미치는 합금 원소의 영향을 연구하였다. 특히 주방 상태, normalizing 및 quenching 처리한 이 조성의 구상흑연주철의 기계적 성질에 미치는 0.00~0.80wt% 범위의 망간, 0.00~1.20wt% 범위의 구리, 0.00~0.80wt% 범위의 몰리브덴 그리고 0.00~0.08wt% 범위의 주석 첨가의 영향을 각각 연구하였다.
- 주방 상태 및 열처리한 인장 시편을 사용하고 50 톤 용량의 만능 재료 시험기를 이용하여 시험하였다. 표준 시편의 경우 2.0 mm/min의 크로스 헤드 속도 조건에서 그리고 서브사이즈 인장 시편인 경우에는 STS 316L 스테인레스 강 치구와 조립하여 만능 재료 시험기에 장착시킨 후 1.0 mm/min 의 크로스 헤드 속도 조건에서 인장 시험하였다. 투영기를 이용하여 인장 시험 전의 단면의 직경과 표점 거리를 측정하여 항복 및 인장 강도 그리고 연신률을 측정하였으며 각 조건 별로 3 회 시험하여 그 평균 값을 얻었다.
- 표준화 처리한 시편은 펄라이트 기지 조직을 그리고 경화 열처리한 시편은 템퍼드 마르텐사이트 표준기지 조직을 가지는 것으로 나타났으며 열처리 결과는 열처리 반응성에 미치는 합금 원소의 영향 실험 결과를 검토하는 데에는 대체로 문제가 없는 것으로 생각되었다. 표준화 처리한 시편의 기지 조직 중 펄라이트 부피 분률을 화상 분석 장치로 측정하였으며 그 결과는 Table 4에서 보이는 바와 같다.
- 부식시키기 전 시편의 흑연 조직을 관찰하였다. 화상 분석 장치를 이용하여 구상화율과 구상흑연의 수를 측정하였으며 한 시편 당 5 위치를 설정하여 측정하고 최대값과 최소값을 제외한 세 값의 평균값을 얻었다. 그리고 3.
- 0% 나이탈 용액으로 부식시킨 후 기지 조직을 관찰하였다. 화상 분석 장치를 이용하여 기지 조직 중 펄라이트 부피 분률을 측정하였으며, 이 경우에도 다섯 군데를 선정하여 측정하고 최대 및 최소값을 제외한 세 값의 평균값을 얻었다.
대상 데이터
- 주방 상태의 구상화율과 합금 원소의 첨가에 따른 기지 조직의 변화 그리고 열처리의 만족도를 확인하기 위하여 미세 조직을 관찰하였다. KS B 0801 4 호 표준 시편을 얻기 위한 주조 시편 가운데에서 얻어 경도 시험한 시험을 재연마하여 미세 조직 관찰용 시편으로 사용하였다. 서브사이즈 인장 시편을 얻기 위한 주조 시편의 경우는 경도 시험 시편을 얻은 가운데의 반대 쪽의 시편을 절단하여 높이가 7 mm인 미세 조직 관찰용 시편을 얻어 마운팅하였다.
- 1(a)에서 보이는 바와 같다. 이 금형을 이용하여 쉘 주형판을 제조하였으며 주형판의 크기는 가로, 세로 및 두께가 330, 300 및 35 mm이며 주조 시편의 양쪽에는 직경 20 mm의 구멍을 설치하여 조립 시 압탕 역할을 할 수 있게 하였다. 세로 길이 가운데인 150 mm 위치에서 오른쪽 세로 변으로부터 왼쪽으로 100 mm의 위치에 직경 40 mm 의 구멍을 설치하여 주입 컵을 부착시킬 수 있도록 하였다.
- 4wt% 증가시키는 방법으로 후접종 처리하였다. 접종제로는 직경 약 1.0~3.0 mm 크기의 입자형 1.0wt%Ba-Fe-Si 합금을 사용하였으며 용해 시 사용한 장입물, 용탕 처리제 및 합금 원소 첨가제의 화학 조성은 Table 1에서 각각 보이는 바와 같다.
- 주방 상태 및 열처리한 인장 시편을 사용하고 50 톤 용량의 만능 재료 시험기를 이용하여 시험하였다. 표준 시편의 경우 2.
데이터처리
- 0 mm인 시편을 절단하여 얻어 연마하여 로크웰 경도 시험을 하였다. 5 번 시험하여 최대값과 최소값을 제외한 나머지 값의 평균을 얻었으며 브리넬 경도 값으로 환산하였다.
성능/효과
- 04wt% 간격으로 변화시켜 주석을 첨가하였다. 0.04wt%의 주석을 첨가하는 경우의 경도와 연신률은 그렇지 않으나 단면의 크기가 작은 시편의 경우 단면의 크기가 큰 시편에 비하여 강도와 경도는 더 크고 연신률은 더 낮았다.
- 1) 망간, 구리 및 주석의 첨가량이 증가함에 따라 주방 상태 시편의 강도와 경도는 증가하고 연신률은 대체로 감소하였다. 몰리브덴 첨가량이 0.
- 2) Normalizing 처리로 강도와 경도는 크게 증가하고 연신률은 감소하였으며 망간, 구리 및 주석의 첨가량이 증가함에 따라 표준화 처리한 시편의 강도와 경도는 약간 증가하였다. 몰리브덴의 첨가량이 증가함에 따라 항복 강도는 약간 증가하였으나 인장 강도는 크게 달라지지 않았다.
- 3) Quenching 처리한 경우 망간 첨가로 강도와 경도는 약간 증가하였으나 첨가량에 따라서는 거의 변화하지 않았다.
- 4) Quenching 처리한 경우 구리를 첨가 하였을 때 인장 강도 그리고 몰리브덴을 첨가하였을 때 강도는 시편 단면이 큰 경우 합금 원소의 첨가로 증가하였으나 첨가량에 따른 변화는 없었다. 시편 단면이 작은 경우 이 두 합금 원소 첨가의 영향은 거의 없었다.
- 5) 주석을 첨가한 경우 quenching 처리 시 단면이 큰 시편의 경우 첨가량에 따라 강도는 약간 증가하였으나 시편 단면이 작을 경우 강도는 오히려 감소하였다.
- 6) 구리, 몰리브덴 및 주석의 첨가량이 증가함에 따라 quenching 처리시 강도에 미치는 시편 단면 크기의 영향은 감소하였다.
- 77wt%인 것으로 나타났다. 그리고 0.04 및 0.08%의 주석을 각각 첨가한 경우의 주석 함량은 0.036 및 0.078wt%인 것으로 나타났다. 저 망간 선철을 용해하고 망간을 첨가하지 않은 모든 시편의 화학 조성은 실험 오차 범위 내에 있었으며 쉘 스택 주조 구상흑연주철의 기계적 성질 및 미세 조직에 미치는 변수의 영향 시험 결과를 분석하는 데에는 대체로 문제가 없는 것으로 생각되었다.
- 75wt%로 나타났다. 그리고 그 이외의 모든 경우의 망간의 목표 함량은 0.40wt%였으며 망간 함량은 0.35~0.43wt% 범위 내에 있는 것으로 나타났다. 0.
- 8%로 감소하였다. 그리고 단면적 수축부 직경이 큰 주조 시편의 경우에 인장 강도, 항복 강도 및 연신률은 구리를 첨가한 경우 447, 338 MPa 및 167에서 0.80wt%의 구리를 첨가한 경우 537, 416 MPa 및 210으로 증가하였다가 1.20wt%의 구리를 첨가한 경우에 522, 410 MPa 및 186으로 약간 감소하였다. 연신률은 약 14.
- 1%로 감소하였다. 그리고 몰리브덴 첨가량을 0.80wt%로 증가시키면 인장 강도 및 항복 강도는 각각 575 및 470 MPa로 오히려 감소하였다. 브리넬 경도는 179로 감소하고 연신률은 1.
- 3으로 크게 감소하였다. 그리고 몰리브덴 첨가량을 0.80wt%로 증가시키면 인장 강도, 항복 강도 및 경도는 426 및 360 MPa로 오히려 감소하였다. 브리넬 경도는 180으로 감소하였고 연신률은 8.
- 단면적 수축부 직경이 작은 주조 시편의 경우 구리 첨가량이 증가함에 따라 인장 강도, 항복 강도 및 경도는 구리를 첨가하지 않은 겨우 각각 439, 369 MPa 및 198에서 645, 485 MPa 및 236으로 증가하였으며 연신률은 약 5%에서 구리를 0.80wt% 첨가한 경우 5.9%로 증가하였으나 1.20wt%의 구리를 첨가한 경우 오히려 2.8%로 감소하였다. 그리고 단면적 수축부 직경이 큰 주조 시편의 경우에 인장 강도, 항복 강도 및 연신률은 구리를 첨가한 경우 447, 338 MPa 및 167에서 0.
- 망간은 탄화물 형성 원소이며 비록 펄라이트 기지를 얻기 위하여 첨가하는 원소는 아니지만 응고가 일어나는 동안 오스테나이트 기지에 고용되어 공석 온도 부근에서 오스테나이트가 변태하는 동안 탄소의 확산을 억제하여 펄라이트 형성을 촉진한다. 따라서 망간 첨가량이 증가함에 따라 펄라이트 부피 분률은 증가할 것으로 기대하였다. 그러나 주조 시편 단면 직경이 9.
- 3% 범위 내에서 크게 증가하였다. 따라서 주석 첨가량이 증가함에 따라, 몇 가지 예외가 있기는 하나 그 차이는 크지 않으며, 강도 및 경도는 크게 증가하고 연신률은 감소하였다.
- 3 및 5~7에서 보이는 바와 같다. 모든 경우에 단면 크기가 작은 시편의 경우 큰 시편에 비하여 강도와 경도는 더 높았으며 연신률은 더 낮았다. 이것은 오스테나이트화 처리한 후 강제 공냉 또는 오일 quenching할 때 단면 크기가 작은 시편의 냉각 속도가 큰 시편에 비하여 더 빨랐기 때문으로 생각된다.
- 04wt%의 주석을 첨가한 경우 333 MPa로 약간 감소하였다가 437 MPa로 증가하였다. 브리넬 경도는 주석 첨가량이 증가함에 따라 232로 증가하였으며 연신률은 6.4%로 감소하였다가 6.9%로 약간 증가하였다.
- 078wt%인 것으로 나타났다. 저 망간 선철을 용해하고 망간을 첨가하지 않은 모든 시편의 화학 조성은 실험 오차 범위 내에 있었으며 쉘 스택 주조 구상흑연주철의 기계적 성질 및 미세 조직에 미치는 변수의 영향 시험 결과를 분석하는 데에는 대체로 문제가 없는 것으로 생각되었다.
- 주조 시편의 단면 직경이 9.5 mm로 작은 경우에 망간 첨가량이 0.40 및 0.80wt%로 증가함에 따라 인장 강도의 경우 434로부터 507 MPa로 각각 증가하였으며 항복 강도는 327에서 369 MPa로 증가하였다가 364 MPa로 각각 감소하였다. 브리넬 경도값은 168에서 223으로 증가하였으며 연신률은 6.
- 3에서 보이는 바와 같다. 주조 시편의 단면이 작은 경우의 강도와 경도는 큰 경우에 비하여 더 높았으며 연신률은 더 낮았다.
- 4(b) 및 (c)에서 보이는 바와 같다. 표준화 처리한 시편은 펄라이트 기지 조직을 그리고 경화 열처리한 시편은 템퍼드 마르텐사이트 표준기지 조직을 가지는 것으로 나타났으며 열처리 결과는 열처리 반응성에 미치는 합금 원소의 영향 실험 결과를 검토하는 데에는 대체로 문제가 없는 것으로 생각되었다. 표준화 처리한 시편의 기지 조직 중 펄라이트 부피 분률을 화상 분석 장치로 측정하였으며 그 결과는 Table 4에서 보이는 바와 같다.
후속연구
- 5%로 오히려 감소하였다. 쉘 스택 주조의 경우 그 경향은 보통의 사형 주조와는 다르게 나타난 것 같으며 이와 같은 현상의 재현성과 그 원인을 더 연구할 필요가 있을 것으로 생각된다. 또한 망간 함량의 증가에 따라 페라이트 기지 중 망간의 고용으로 인한 경화 효과와 페라이트 결정립 및 펄라이트 미세화 효과도 영향을 미쳤을 것으로 생각된다.
- 몰리브덴의 경우에는 첨가량이 증가함에 따라 항복 강도는 약간 증가하나 인장 강도는 거의 변화하지 않는다. 이것은 탄화물 형성과 관련이 있을 것으로 생각되며 더 연구할 필요가 있다.
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