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문제 정의
- 상사입도조정방법으로 시편을 제작할 경우 상대적으로 세립분의 함량이 증가하게 되며, 이는 시험종류에 따라 영향을 미칠 수 있다. 본 연구에서 대상으로 하고 있는 미소변형률 수준에서 탄성계수에 미치는 세립분의 영향을 검토하기 위해 같은 최대입경으로 2mm이하의 함량을 변화시켰을 때의 결과를 검토하였다. 그림 12에서 보는 바와 같이 직경 300mm 공시체로 2mm체 통과량 약 40%인 YJ D300 d50 시편과 2mm체 통과량을 약 20%로 감소시킨 YJ D300 d50-B 시편을 비교하였으며, 직경 500mm 공시체에 대해서는 2mm체 통과량이 약 30%정도의 YJ D500 d90의 시편과 여기서 2mm이하 입자를 모두 제거한 YJ D500 d90-B 시편에 대해 실험을 수행하여 그 결과를 비교하였다.
- 본 연구에서는 대입경 조립재료에 대한 저변형률 영역의 탄성계수를 산정하기 위한 대형삼축압축시험에 대한 연구를 수행하였다. 즉, 보다 정확한 실험을 위하여, 실험 결과에 미치는 영향 요소들에 대한 평가로서 먼저 상사입도조정법에 대한 영향을 중심으로 하중 패턴, 주파수, 세립분 함유율 등에 의한 탄성계수의 변화 경향 평가 연구를 수행하였으며, 연구결과를 요약하면 다음과 같다.
- 본 연구에서는 상사입도로 조정되었을 때의 입도 및 최대입경 등의 변화를 중심으로 반복하중 패턴, 하중 주파수, 세립분 함량 등의 시험 조건 등이 저변형률 수준에서의 탄성계수에 미치는 영향을 실험으로 검토하여 상사입도법에 대한 적용성을 평가하고자 하였다.
- 이 외에도 표 3과 같이 실험 결과에 영향을 미칠 수 있는 조건으로 세립분의 영향, 주파수 영향 등을 검토할 수 있도록 시험 조건을 달리하여 시험을 수행하였다. 이 외에도 고려할 영향 인자들이 더 있을 수 있으나, 본 연구에서는 이상의 실내요소시험에서 중요한 시험조건들에 대해 비교함으로써 향후 조립지반재료에 대한 보다 합리적인 동적물성산정 시험이 이루어질 수 있도록 기본적인 시험법에 대한 검토를 수행하고자 하였다.
제안 방법
- 01 수준까지 발생할 수 있도록 하중을 단계적으로 증가시켜서 실험을 수행한다. 각 하중단계에서는 일정 진폭의 연속적인 반복축하중을 정현파로 재하하여 하중과 변위를 측정하며, 이때 각 하중단계에서는 11번의 정현파를 가한다.
- 즉, 실험장비 시스템의 역학적 순응성 검증을 위해 동적물성 결과를 중심으로 검증작업을 수행하였으며, 이를 위하여 고유의 역학적 특성치(탄성계수)가 같은 직경 300mm와 50mm의 검증시편을 5종류로 제작하여 검증시험에 활용하였다. 검증 시험에는 대형삼축압축시험, 소형의 공진주시험, 비틂전단시험, 충격반향시험 등이 이루어졌다.
- 본 연구에서 대상으로 하고 있는 미소변형률 수준에서 탄성계수에 미치는 세립분의 영향을 검토하기 위해 같은 최대입경으로 2mm이하의 함량을 변화시켰을 때의 결과를 검토하였다. 그림 12에서 보는 바와 같이 직경 300mm 공시체로 2mm체 통과량 약 40%인 YJ D300 d50 시편과 2mm체 통과량을 약 20%로 감소시킨 YJ D300 d50-B 시편을 비교하였으며, 직경 500mm 공시체에 대해서는 2mm체 통과량이 약 30%정도의 YJ D500 d90의 시편과 여기서 2mm이하 입자를 모두 제거한 YJ D500 d90-B 시편에 대해 실험을 수행하여 그 결과를 비교하였다.
- 같은 크기의 정현파를 재하/제하를 하는 경우에도 그림 6에서 볼 수 있는 3가지 패턴의 하중조건으로 제어할 수 있으며, 조립지반재료의 경우 이러한 하중조건, 즉 구속압과 축차응력 수준에 큰 영향을 받는 것으로 인정되고 있다. 따라서 이에 대한 평가를 위해 하중패턴을 다르게 하여 경향을 검토하였다.
- 변위측정은 내부와 외부에서 측정하는 방법이 있으나, 외부 측정 변위는 시료의 양쪽 끝부분에서의 평탄성 등의 문제로 실제보다 큰 변위가 계측되어 변형률이 크게 평가되는 단부오차(bedding error)를 포함할 수밖에 없다. 물론 이러한 단부오차는 반복 재하를 통해 초기에 상당부분 제거하거나 단부의 석고처리 등으로 오차요인을 제거할 수 있으나(권기철, 1999) 본 실험장비에서는 미소한 변위 수준에서 보다 정밀한 측정을 위해 국부(local)변형 측정법을 도입하였고, 이를 위해 셀 내부의 시편 측면에 변위센서(LDT, Local Deformation Transducer)를 부착하여 미소변위를 측정하였다(그림 3).
- 본 연구에서 사용한 삼축압축실험장비의 로드셀은 2MPa 압력까지 내압 방수형으로 삼축셀 내부에 위치하도록 하여 삼축셀과 재하로드(rod)와의 마찰이 실험에서 측정되는 하중에 미치는 영향을 제거하여 보다 정확한 하중제어가 가능하게 하였으며, 압축과 인장 실험이 모두 가능한 타입으로 설치하여, 다양한 하중 패턴의 하중제어를 수행할 수 있게 하였다.
- 본 연구에서는 먼저 조립지반 재료의 동적물성, 즉 저변형률 수준에서의 탄성계수 산정을 위한 실험법의 검토로 상사입도법에 의한 영향을 비교하였다. 이를 위해 본 연구에서는 총 5가지 입도의 시편에 대한 실험을 수행하였다.
- 최대입경 90mm의 시편들(YJ-D500-d90 and YJ-D500-d90-B)은 직경 500mm, 시편높이 1000mm로 제작되었고, 최대입경 50mm의 시편들(YJ-D300-d50, YJ-D300-d20, YJ-D300-d50-B)은 직경 300mm, 시편높이 620mm로 조성되었다. 시편은 건조상태에서 목표 건조단위중량에 도달하도록 10층으로 다짐을 수행하였다.
- 시험 방법에서도 언급한 바와 같이 저변형률 영역에서의 탄성계수 산정을 위해 하중 단계별로 11회의 반복하중을 일정 주파수로 재하하고 얻어진 응력-변형률 Loop에서 기울기로 탄성계수값을 산정하는데, 하중재하속도, 즉 하중 재하 주파수에 따라 변형률 수준에 따른 탄성계수 경향이 영향을 받는지 검토하였다.
- 이 외에도 표 3과 같이 실험 결과에 영향을 미칠 수 있는 조건으로 세립분의 영향, 주파수 영향 등을 검토할 수 있도록 시험 조건을 달리하여 시험을 수행하였다. 이 외에도 고려할 영향 인자들이 더 있을 수 있으나, 본 연구에서는 이상의 실내요소시험에서 중요한 시험조건들에 대해 비교함으로써 향후 조립지반재료에 대한 보다 합리적인 동적물성산정 시험이 이루어질 수 있도록 기본적인 시험법에 대한 검토를 수행하고자 하였다.
- 지반 재료는 구속응력 조건과 축차응력수준에 따라 거동이 다르게 나타날 수 있기 때문에, 이러한 하중조건이 저변형률영역의 탄성계수에 미치는 영향을 검토할 필요가 있다. 이를 위해 본 연구에서는 그림 6에 보이는 바와 같이 3종류의 하중 패턴으로 같은 시편에 대해 시험을 수행하고 그 영향 정도를 비교하였다.
- 본 연구에서는 먼저 조립지반 재료의 동적물성, 즉 저변형률 수준에서의 탄성계수 산정을 위한 실험법의 검토로 상사입도법에 의한 영향을 비교하였다. 이를 위해 본 연구에서는 총 5가지 입도의 시편에 대한 실험을 수행하였다. 즉 상사입도조정법이 탄성계수에 미치는 영향을 평가하기 위해 2개 Group의 시편 조건을 그림 5와 같이 구성하였다.
- 따라서 내진해석을 위한 탄성계수 산정, 혹은 교통하중 등에 의한 거동평가를 위한 회복탄성계수 등 적용하고자 하는 대상, 하중(변형)수준 및 하중 조건 등에 적합한 하중형태를 고려한 실험이 이루어지는 것이 합리적일 것이다. 이후 본 연구에서의 실험은 내진해석을 고려하여 주응력 축의 회전과 유사한 하중조건을 반영한 하중 패턴 I으로 수행하여 결과를 검토하였다.
- 본 연구에서는 대입경 조립재료에 대한 저변형률 영역의 탄성계수를 산정하기 위한 대형삼축압축시험에 대한 연구를 수행하였다. 즉, 보다 정확한 실험을 위하여, 실험 결과에 미치는 영향 요소들에 대한 평가로서 먼저 상사입도조정법에 대한 영향을 중심으로 하중 패턴, 주파수, 세립분 함유율 등에 의한 탄성계수의 변화 경향 평가 연구를 수행하였으며, 연구결과를 요약하면 다음과 같다.
- 본 연구에 사용된 대형삼축압축시험장비는 한국철도기술연구원에 구축된 장비로서 실험장비 구축 이후 향후 수행되는 실험 결과의 신뢰성 확보를 위해서 검증연구를 수행한 바 있다(이성진 등, 2010). 즉, 실험장비 시스템의 역학적 순응성 검증을 위해 동적물성 결과를 중심으로 검증작업을 수행하였으며, 이를 위하여 고유의 역학적 특성치(탄성계수)가 같은 직경 300mm와 50mm의 검증시편을 5종류로 제작하여 검증시험에 활용하였다. 검증 시험에는 대형삼축압축시험, 소형의 공진주시험, 비틂전단시험, 충격반향시험 등이 이루어졌다.
대상 데이터
- 본 연구에 사용된 재료는 규장암(석영; 30.7%, 사장석; 31%, 미사장석; 15.5%, 백운모; 7.4%, 견운모; 12%, 녹니석; 3.4%)으로 분류되는 암석이 주로 포함된 재료로서, 구간별로 입도를 분류한 재료는 그림 2와 같으며, 암석의 기본물성1)은 표 1과 같다.
- 즉 상사입도조정법이 탄성계수에 미치는 영향을 평가하기 위해 2개 Group의 시편 조건을 그림 5와 같이 구성하였다. 시험 Group I은 최대입경 90mm, 50mm, 20mm으로 조성된 시편으로 YJ-D500-d90, YJ-D300-d50, YJ-D300-d20이며, 각각 15.57, 15.76, 15.71로 유사한 균등계수를 가지고 있다. 또한 두 번째 시험 Group II는 최대입경 90mm, 50mm으로 조성된 시편 YJ-D500-d90-B, YJ-D500-d50-B이며, 각각 3.
- 본 연구에서는 표 3과 같은 시편 및 시험 조건을 구성하여 실험을 수행하였다. 최대입경 90mm의 시편들(YJ-D500-d90 and YJ-D500-d90-B)은 직경 500mm, 시편높이 1000mm로 제작되었고, 최대입경 50mm의 시편들(YJ-D300-d50, YJ-D300-d20, YJ-D300-d50-B)은 직경 300mm, 시편높이 620mm로 조성되었다. 시편은 건조상태에서 목표 건조단위중량에 도달하도록 10층으로 다짐을 수행하였다.
이론/모형
- 실험은 일본 지반공학회의 JGS 0542-2000을 기준으로 수행하였다. 먼저 재료에 따른 실험 조건을 만족하는 구속압상태를 확인한 후 반복 축하중을 가하게 된다.
성능/효과
- 1. 최대입경 90mm이상의 재료까지 즉 공시체 직경 500mm까지 시험이 가능한 장비를 제작 사용하였기 때문에, 하나의 시험장비로 상사입도, 최대입경 크기 효과를 보다 합리적으로 검증할 수 있었다.
- 2. 최대입경에 따라 입도분포를 평행이동한 상사입도법에 의한 실험결과에서 탄성계수의 차이를 확인할 수 있었다. 즉, 최대입경이 큰 원입도시편(최대입경 90mm)의 경우에 최대입경 50mm와 20mm의 입도분포로 상사입도조정하여 제작된 시편의 시험들보다 상대적으로 큰 탄성계수의 경향이 나타내고 있음을 볼 수 있었다.
- 4. 압축과 인장이 같은 크기로 반복되는 하중패턴 I과 이방압밀 조건으로 상재하중이 존재하는 경우를 모사한 하중패턴 II의 경우에는 탄성계수의 절대적인 값에서의 차이를 보이는 반면, 압축상태에서만 반복축차응력이 재하되는 하중패턴 III의 경우에는 하중수준과 변형률 수준이 커지면서 오히려 탄성계수값이 증가하는 경향을 보였다.
- 5. 주파수 변화의 경우, 시험결과에 미치는 영향은 거의 없는 것으로 나타났다.
- 6. 미소변형 레벨에서 특히 탄성계수는 oversize 입자의 비율과 입도분포에 따른 입자 연결정도에 따라 영향을 받는 것으로 인정되고 있다. 본 연구에서도 원입도 시편이나 세립분 비율이 낮은 시편과 같이 즉 oversize 입자들이 floating되지 않고 chain식으로 연결된 정도가 강할 때 탄성계수 값이 크게 나타나는 것을 확인할 수 있었다.
- 검증 실험 결과 대형삼축압축실험장비는 우레탄시편들에서 전단변형률에 따른 탄성계수와 감쇠비가 일정한 값을 나타내면서 우레탄 검증시편의 재료 특성을 잘 반영하고 있음이 확인되었으며, 같은 강성으로 제작된 소형(직경 50mm) 우레탄시편과 대형(직경 300mm) 우레탄시편에 대해 유사한 하중주파수로 수행된 비틂전단시험과 대형삼축압축시험에서 5쌍 검증 시편 모두 절대적인 강성값이 거의 같은 결과를 보여 다른 시험법과의 비교에서도 합리적인 결과를 검증할 수 있었다. 또한 대형삼축압축시험, 비틂전단실험, 공진주실험, 충격반향시험으로 상호 검증한 결과들에서는, 일정 하중주파수(0.
- 즉, 보다 저변형률 영역인 5×10-5~5×10-4의 변형률 영역에서 상대적으로 큰 차이를 보였으며, 중간변형률 영역(5×10-4~5×10-3) 이상에서는 큰 차이를 보이지 않고 거의 하나의 곡선에 수렴하는 경향을 보였다. 결국 원입도의 재료에 비해 상사입도로 조정된 시편에서 얻어진 시험 결과가 저변형률 영역에서 탄성계수를 과소평가할 수 있음을 확인할 수 있었다. 이러한 결과는 다음과 같이 입자배열 구조에 의한 설명이 합리적인 것으로 판단된다.
- 물론 이러한 결과는 본 연구에서 수행된 재료, 입도, 세립분 조건 등에 의한 결과로 정량적인 일반화는 어려울 수 있다. 그러나 본 연구에서 목적으로 하는 저변형률 영역에서의 탄성계수를 산정하는 시험을 위해서 상사입도방법으로 조성된 시편의 시험 결과를 반영하는 것은 주의가 필요함을 확인할 수는 있었다. 결국 대상재료의 입도분포, 시편제조를 위해 조정된 입도조정 조건 등에 따라 시험 결과에 영향을 받을 수 있으므로, 보다 다양한 조건의 시편에 대한 추가적인 연구가 필요할 것으로 판단되며, 설계나 시공에 적용하기 위해서는 보다 실제 사용되는 재료의 입도분포와 최대입경에 유사한 상태로 시험을 수행하는 것이 필요할 것으로 판단된다.
- 그림 13과 같이 두가지 시편의 각 구속압별 시험결과에서, 세립분 함량을 감소시켰을 경우 같은 다짐 에너지 하에서 다짐밀도가 감소되었으나 오히려 같은 변형률 수준에서의 탄성계수값이 크게 나타나는 것을 확인할 수 있었다. 이러한 결과도 앞선 상사입도조정 시편 결과에서와 같이 상대적으로 굵은골재(Over size particle)를 포함하는 시편에서 굵은 골재의 접촉정도에 따라 다른 결과를 보이기 때문인 것으로 판단된다.
- 0Hz 세 종류의 하중 주파수로 재하하여 그 결과를 비교한 결과 그림 11에서 볼 수 있는 바와 같이, 그 차이가 뚜렷하지 않았으며, 전체적인 변형률 수준에 따른 탄성계수 변화 곡선에도 변화가 거의 없는 것으로 판단된다. 따라서 본 연구에서 사용되는 조립재료와 같이 입자가 큰 재료의 경우, 하중 주파수가 탄성계수 산정 시험에 미치는 영향은 없는 것으로 판단된다.
- 본 시험장비에서는 3종류 직경(500mm, 300mm, 150mm)의 공시체에 대한 시험이 가능하기 때문에, 최대입경의 입도분포를 가진 재료에 대한 실험이 가능하다. 따라서 하나의 시험장비를 가지고 상사입도조정법과 그에 따른 최대입경 차이가 저변형률 수준에서의 탄성계수에 미치는 영향을 보다 합리적으로 평가할 수 있었다.
- 검증 실험 결과 대형삼축압축실험장비는 우레탄시편들에서 전단변형률에 따른 탄성계수와 감쇠비가 일정한 값을 나타내면서 우레탄 검증시편의 재료 특성을 잘 반영하고 있음이 확인되었으며, 같은 강성으로 제작된 소형(직경 50mm) 우레탄시편과 대형(직경 300mm) 우레탄시편에 대해 유사한 하중주파수로 수행된 비틂전단시험과 대형삼축압축시험에서 5쌍 검증 시편 모두 절대적인 강성값이 거의 같은 결과를 보여 다른 시험법과의 비교에서도 합리적인 결과를 검증할 수 있었다. 또한 대형삼축압축시험, 비틂전단실험, 공진주실험, 충격반향시험으로 상호 검증한 결과들에서는, 일정 하중주파수(0.5Hz)에서의 탄성계수로 정규화하였을 경우 하중주파수의 대수축에 직선적 증가경향을 보이는 우레탄 검증시편의 특성을 매우 이상적으로 나타내고 있었다. 이와 같은 검증 실험 결과들로부터 향후 수행되는 동적물성 실험결과에 대해 신뢰도를 확보할 수 있을 것으로 판단하였다(이성진 등, 2010).
- 이방압밀 조건으로 상재하중이 존재하는 경우를 모사한 하중패턴 II의 경우에는 하중패턴 I에 비해 같은 변형률 수준에서 상대적으로 큰 탄성계수 값을 보이는 것으로 나타났다. 반면, 압축상태에서만 반복축차응력이 재하되는 하중패턴 III의 경우에는 하중수준과 변형률 수준이 커지면서 오히려 탄성계수값이 증가하는 경향을 보였다. 이는 축차응력이 증가하면서 체적응력이 동시에 증가하는 응력조건에서 축차응력 증가에 따라 감소되는 탄성계수의 경향보다 체적응력 증가에 따라 증가되는 탄성계수의 특성이 더 크게 반영된 결과라고 할 수 있을 것이다.
- 본 연구에서 0.1Hz, 0.5Hz, 1.0Hz 세 종류의 하중 주파수로 재하하여 그 결과를 비교한 결과 그림 11에서 볼 수 있는 바와 같이, 그 차이가 뚜렷하지 않았으며, 전체적인 변형률 수준에 따른 탄성계수 변화 곡선에도 변화가 거의 없는 것으로 판단된다. 따라서 본 연구에서 사용되는 조립재료와 같이 입자가 큰 재료의 경우, 하중 주파수가 탄성계수 산정 시험에 미치는 영향은 없는 것으로 판단된다.
- 미소변형 레벨에서 특히 탄성계수는 oversize 입자의 비율과 입도분포에 따른 입자 연결정도에 따라 영향을 받는 것으로 인정되고 있다. 본 연구에서도 원입도 시편이나 세립분 비율이 낮은 시편과 같이 즉 oversize 입자들이 floating되지 않고 chain식으로 연결된 정도가 강할 때 탄성계수 값이 크게 나타나는 것을 확인할 수 있었다.
- 시험 결과는 그림 7에서 볼 수 있는 바와 같이, 압축과 인장이 반복되는 하중패턴 I의 경우 반복축차응력이 증가되면서 변형률 수준이 증가할수록 탄성계수가 감소하는 경향을 보이고 있다. 이방압밀 조건으로 상재하중이 존재하는 경우를 모사한 하중패턴 II의 경우에는 하중패턴 I에 비해 같은 변형률 수준에서 상대적으로 큰 탄성계수 값을 보이는 것으로 나타났다.
- 시험 결과는 그림 7에서 볼 수 있는 바와 같이, 압축과 인장이 반복되는 하중패턴 I의 경우 반복축차응력이 증가되면서 변형률 수준이 증가할수록 탄성계수가 감소하는 경향을 보이고 있다. 이방압밀 조건으로 상재하중이 존재하는 경우를 모사한 하중패턴 II의 경우에는 하중패턴 I에 비해 같은 변형률 수준에서 상대적으로 큰 탄성계수 값을 보이는 것으로 나타났다. 반면, 압축상태에서만 반복축차응력이 재하되는 하중패턴 III의 경우에는 하중수준과 변형률 수준이 커지면서 오히려 탄성계수값이 증가하는 경향을 보였다.
- 즉 본 연구의 시험 결과와 같이 시료의 최대입경이 증가하고 세립분이 감소할수록 탄성계수가 증가하는 경향을 보이는 것은 이때의 재료가 non-floating상태의 특성을 보이는 것으로 판단할 수 있다. 물론 이러한 결과는 본 연구에서 수행된 재료, 입도, 세립분 조건 등에 의한 결과로 정량적인 일반화는 어려울 수 있다.
- 또한 Rhee(1991)의 연구에 의하면 체적응력에 따른 회복탄성계수의 변화에 대해 다음과 같이 설명하고 있다. 즉, 동일한 구속응력에서 반복재하시험이 수행되면 축차응력이 증가함에 따라 회복탄성계수가 초기에는 감소하다가 일정부분에서 증가하고 축차응력이 상당히 크면 다시 감소하게 됨을 보여주고 있다. 이러한 현상은 앞에서 언급된 바와 같이 탄성계수에 영향을 주는 체적응력과 변형율 크기의 영향이 복합적으로 결합되어 나타나는 것이다.
- 권기철(1999), Kim 등(2001)의 연구 결과에서도 하중 조건에 따른 최대입경 38mm의 보조기층(subbase)재료에 대한 회복탄성계수의 특성을 다음과 같이 설명하고 있다. 즉, 동일한 구속응력에서 변형률 크기(또는 축차응력)가 증가하면서 탄성계수가 증가하고 있음을 언급하였다. 이러한 결과는 변형률 크기가 증가함에 따라 탄성계수가 감소한다는 일반적인 사실과 상반된다.
- 즉, 보다 저변형률 영역인 5×10-5~5×10-4의 변형률 영역에서 상대적으로 큰 차이를 보였으며, 중간변형률 영역(5×10-4~5×10-3) 이상에서는 큰 차이를 보이지 않고 거의 하나의 곡선에 수렴하는 경향을 보였다.
- 즉, 보다 저변형률 영역인 5×10-5~5×10-4의 변형률 영역에서 상대적으로 큰 차이를 보였으며, 중간변형률 영역(5×10-4~5×10-3) 이상에서는 큰 차이를 보이지 않고 거의 하나의 곡선에 수렴하는 경향을 보였다. 즉, 원입도의 재료에 비해 상사입도로 조정된 시편에서 얻어진 시험 결과가 저변형률 영역에서 탄성계수를 보다 과소평가할 수 있음을 확인할 수 있었다.
- 최대입경에 따라 입도분포를 평행이동한 상사입도법에 의한 실험결과에서 탄성계수의 차이를 확인할 수 있었다. 즉, 최대입경이 큰 원입도시편(최대입경 90mm)의 경우에 최대입경 50mm와 20mm의 입도분포로 상사입도조정하여 제작된 시편의 시험들보다 상대적으로 큰 탄성계수의 경향이 나타내고 있음을 볼 수 있었다.
후속연구
- 7. 이상의 상사입도조정 재료의 실험 결과는 본 연구에서 수행된 재료, 입도, 세립분 조건 등에 의한 결과로 정량적인 일반화는 어려울 수 있다. 그러나 본 연구에서 목적으로 하는 저변형률 영역에서의 탄성계수를 산정하는 시험을 위해서 상사입도방법으로 조성된 시편의 시험 결과를 반영하는 것은 주의가 필요함을 확인할 수는 있었다.
- 8. 결국 대상재료의 입도분포, 시편제조를 위해 조정된 입도조정 조건 등에 따라 시험 결과에 영향을 받을 수 있으므로, 보다 다양한 조건의 시편에 대한 추가적인 연구가 필요할 것으로 판단되며, 설계나 시공에 적용하기 위해서는 보다 실제 사용되는 재료의 입도분포와 최대입경에 유사한 상태로 시험을 수행하는 것이 필요할 것으로 판단된다.
- 그러나 본 연구에서 목적으로 하는 저변형률 영역에서의 탄성계수를 산정하는 시험을 위해서 상사입도방법으로 조성된 시편의 시험 결과를 반영하는 것은 주의가 필요함을 확인할 수는 있었다. 결국 대상재료의 입도분포, 시편제조를 위해 조정된 입도조정 조건 등에 따라 시험 결과에 영향을 받을 수 있으므로, 보다 다양한 조건의 시편에 대한 추가적인 연구가 필요할 것으로 판단되며, 설계나 시공에 적용하기 위해서는 보다 실제 사용되는 재료의 입도분포와 최대입경에 유사한 상태로 시험을 수행하는 것이 필요할 것으로 판단된다.
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