본 연구에서는 광중합형 석영 섬유인Quarts Splint$^{TM}$ Mesh를 중심으로 다양한 강화재의 의치상 보강 효과에 대해 알아보고자 하였다. 의치상 레진으로 Lucitone199$^{(R)}$와 QC-20을 사용하였으며 강화재로 폴리에틸렌 섬유인 Ribbond$^{(R)}$, Quarts Splint$^{TM}$ Mesh, 금속 격자 강화재를 사용하였다. $2.0{\times}10.0{\times}65.0mm$ 시편을 각각 10개씩 제작하였으며 $2.5{\times}10.0{\times}65.0mm$, $3.0{\times}10.0{\times}65.0mm$ 시편도 제작하였다. Lucitone199$^{(R)}$ 레진은 QC-20 레진보다 높은 굽힘강도를 나타내었으며, 대조군에서 유의차를 나타내었다(p<0.05). Lucitone199$^{(R)}$ 및 QC-20 레진으로 제작한 2.0 mm 두께 시편에서 굽힘강도는 금속 격자 강화재, Quarts Splint$^{TM}$ Mesh, Ribbond$^{(R)}$, 대조군 순으로 감소되었다. Lucitone199$^{(R)}$ 레진을 이용하여 제작한 두께 2.0 mm, 2.5 mm 시편에서 Quarts Splint$^{TM}$ Mesh로 보강한 군은 대조군보다 유의하게 높은 굽힘강도를 나타내었으며(p<0.05), 두께 3.0 mm 시편에서는 유의차가 없었다.
본 연구에서는 광중합형 석영 섬유인Quarts Splint$^{TM}$ Mesh를 중심으로 다양한 강화재의 의치상 보강 효과에 대해 알아보고자 하였다. 의치상 레진으로 Lucitone199$^{(R)}$와 QC-20을 사용하였으며 강화재로 폴리에틸렌 섬유인 Ribbond$^{(R)}$, Quarts Splint$^{TM}$ Mesh, 금속 격자 강화재를 사용하였다. $2.0{\times}10.0{\times}65.0mm$ 시편을 각각 10개씩 제작하였으며 $2.5{\times}10.0{\times}65.0mm$, $3.0{\times}10.0{\times}65.0mm$ 시편도 제작하였다. Lucitone199$^{(R)}$ 레진은 QC-20 레진보다 높은 굽힘강도를 나타내었으며, 대조군에서 유의차를 나타내었다(p<0.05). Lucitone199$^{(R)}$ 및 QC-20 레진으로 제작한 2.0 mm 두께 시편에서 굽힘강도는 금속 격자 강화재, Quarts Splint$^{TM}$ Mesh, Ribbond$^{(R)}$, 대조군 순으로 감소되었다. Lucitone199$^{(R)}$ 레진을 이용하여 제작한 두께 2.0 mm, 2.5 mm 시편에서 Quarts Splint$^{TM}$ Mesh로 보강한 군은 대조군보다 유의하게 높은 굽힘강도를 나타내었으며(p<0.05), 두께 3.0 mm 시편에서는 유의차가 없었다.
The object of this study was to find out the effect of various reinforcing materials including Quarts Splint$^{TM}$ Mesh on the transverse strength of the denture resin. QC-20 and Lucitone199$^{(R)}$ were used as the denture resin, and polyethylene fiber Ribbond$^{(R)}$
The object of this study was to find out the effect of various reinforcing materials including Quarts Splint$^{TM}$ Mesh on the transverse strength of the denture resin. QC-20 and Lucitone199$^{(R)}$ were used as the denture resin, and polyethylene fiber Ribbond$^{(R)}$, light curing quarts fiber Quarts Splint$^{TM}$ Mesh, metal mesh were used as the reinforcing materials. Ten specimens were fabricated for each group and the size of specimens was $2.0{\times}10.0{\times}65.0mm$. To compare the effect of resin thickness, additional specimens of $2.5{\times}10.0{\times}65.0mm$, $3.0{\times}10.0{\times}65.0mm$ were fabricated. In the control group, the transverse strength of Lucitone199$^{(R)}$ was significantly higher than that of QC-20(p<0.05). Among the specimens of 2.0 mm thickness fabricated with $Lucitone199^{(R)}$ and QC-20, they showed high transverse strength in the order of metal mesh, Quarts Splint$^{TM}$ Mesh, Ribbond$^{(R)}$, and control group. In the specimens of 2.0 mm, 2.5 mm thickness, the transverse strength of Quarts Splint$^{TM}$ Mesh were significantly higher than that of QC-20(p<0.05). But in the specimens of 3.0 mm thickness, there was no significant difference.
The object of this study was to find out the effect of various reinforcing materials including Quarts Splint$^{TM}$ Mesh on the transverse strength of the denture resin. QC-20 and Lucitone199$^{(R)}$ were used as the denture resin, and polyethylene fiber Ribbond$^{(R)}$, light curing quarts fiber Quarts Splint$^{TM}$ Mesh, metal mesh were used as the reinforcing materials. Ten specimens were fabricated for each group and the size of specimens was $2.0{\times}10.0{\times}65.0mm$. To compare the effect of resin thickness, additional specimens of $2.5{\times}10.0{\times}65.0mm$, $3.0{\times}10.0{\times}65.0mm$ were fabricated. In the control group, the transverse strength of Lucitone199$^{(R)}$ was significantly higher than that of QC-20(p<0.05). Among the specimens of 2.0 mm thickness fabricated with $Lucitone199^{(R)}$ and QC-20, they showed high transverse strength in the order of metal mesh, Quarts Splint$^{TM}$ Mesh, Ribbond$^{(R)}$, and control group. In the specimens of 2.0 mm, 2.5 mm thickness, the transverse strength of Quarts Splint$^{TM}$ Mesh were significantly higher than that of QC-20(p<0.05). But in the specimens of 3.0 mm thickness, there was no significant difference.
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문제 정의
본 논문에서는 유리 섬유의 일종인 광중합형 석영 섬유 (Quarts SplintTM Mesh, RTD, Rue Louis Neel, France)를 중심으로 다양한 강화재의 의치상 보강 효과에 대해 알아보고자 하였다. 또한 의치상 두께에 따른 보강 효과 차이도 알아보고자 하였다.
이처럼 유리 섬유를 첨가할 경우 피로저항성, 굽힘강도 등을 향상시킬 수 있으며,17) 금속 강화재보다 심미적이기 때문에 최근 사용이 증가하고 있지만 이에 관한 연구는 부족한 실정이다. 본 논문에서는 유리 섬유의 일종인 광중합형 석영 섬유 (Quarts SplintTM Mesh, RTD, Rue Louis Neel, France)를 중심으로 다양한 강화재의 의치상 보강 효과에 대해 알아보고자 하였다. 또한 의치상 두께에 따른 보강 효과 차이도 알아보고자 하였다.
본 연구에서는 유리 섬유의 일종인 격자 형태의 석영 섬유 강화재 Quarts SplintTM Mesh를 중심으로 다양한 강화재의 의치상에 대한 보강 효과를 알아보았다. 유리 섬유는 의치상을 보강할수 있으며 심미성을 만족시킬 수 있기 때문에 임상적인 효용성이 증가하고 있지만, 본 연구 결과 금속 격자 강화재의 보강 효과에는 미치지 못하였다.
제안 방법
최근 연구에서는 강화섬유를 모노머로 전처리시키는 것이 강화섬유의 적절한 함입을 도울 수 있다고 보고하였으며,20) 과량의 모노머로 인하여 기포가 발생할 수 있기 때문에 즉각적인 온성이 필요하다고 보고하였다.21) 따라서 본 실험에서는 강화 섬유와 폴리머의 결합력을 증진시키기 위하여 강화섬유를 모노머로 전처리한 후 즉시 의치상 레진에 함입시켜 온성하였다.
0 mm로 각각 10개씩 총 40개 제작하였다(Table Ⅱ). Sandpaper grit size 200, 600, 1000을 순차적으로 사용하여 시편의 표면을 균일하게 형성하였으며 디지털캘리퍼 (Digimatic caliper, Mitutoyo Corp., Kawasaki, Japan)를 이용하여 시편의 두께를 조절하였다.
구강 내 상황을 재현하기 위하여 thermocycling 을 시행하였으며 thermocycling machine (HAK178, Tokyo Tech CO., Ltd., Tokyo, Japan)을 사용하여 5℃ 및 55℃ 수조에 교대로 30초 간격으로 2000회 침수시켰다.
0 mm로 제작하였다. 왁스를 시편과 같은 크기로 자른 후 매몰 및 중합하여, 의치상 레진 시편을 제작하였다. 강화재는 8.
인스트론 (Instron 5583, InstronⓇ , Norwood, MA, USA)을 이용하여 3점 굽힘 실험을 시행하였다. 지지점 간의 거리는 40.
대상 데이터
0 mm를 넘는 경우에는 환자들의 대부분이 적응하지 못한다고 보고되고 있다.28) 본 논문에서는 구개부 의치상에 초점을 맞추어 실험을 진행하였으며 각각 2.0 mm, 2.5 mm, 3.0 mm 두께의 시편을 제작하였다. 의치상은 금속 의치상과 레진 의치상 등으로 나눌 수있으며,29) 본 연구에서는 고강도 열중합형 레진인 Lucitone199Ⓡ 의치상 레진과 일반 열중합형레진인 QC-20 의치상 레진이 사용되었다.
0 mm 두께로 제작하였다(Table I). Lucitone199Ⓡ 의치상 레진을 사용하여 추가적인 시편을 제작하였는데, 대조군과 Quarts SplintTM Mesh를 넣은 시편을 두께 2.5 mm, 3.0 mm로 각각 10개씩 총 40개 제작하였다(Table Ⅱ). Sandpaper grit size 200, 600, 1000을 순차적으로 사용하여 시편의 표면을 균일하게 형성하였으며 디지털캘리퍼 (Digimatic caliper, Mitutoyo Corp.
Lucitone199Ⓡ 의치상 레진을 이용하여 2.0 mm, 2.5 mm, 3.0 mm 두께 시편을 제작하였다. 2.
강화재는 8.0×60.0 mm로 제작하여(Fig. 1), 시편의 가운데 위치하도록 하였으며, 강화재를 넣지 않은 군을 대조군으로 하였다.
본 실험에서는 보강 효과가 우수하다고 알려진 격자 형태를 사용하였으며 임상적으로 가장 빈번하게 사용되는 20 gauge wax를 이용하여 8.0×60.0 mm 시편을 제작하였고 주조용 Co-Cr 합금인 Wironium을 이용 하여 주조하였다.
의치상 레진으로 Lucitone199Ⓡ 및 QC-20을 사용하였으며 시편은 의치상 레진의 횡단변형 실험에 관한 미국치과의사협회 표준 No.12에 의거하여 2.0×10.0×65.0 mm로 제작하였다.
1), 시편의 가운데 위치하도록 하였으며, 강화재를 넣지 않은 군을 대조군으로 하였다. 의치상 레진으로 Lucitone199Ⓡ와 QC-20을 사용하여 대조군, 고밀도 폴리에틸렌 섬유로 보강한 시편, 석영 섬유 격자 강화재로 보강한 시편, 금속 격자 강화재로 보강한 시편을 각각 10개씩 총 80개의 시편을 2.0 mm 두께로 제작하였다(Table I). Lucitone199Ⓡ 의치상 레진을 사용하여 추가적인 시편을 제작하였는데, 대조군과 Quarts SplintTM Mesh를 넣은 시편을 두께 2.
0 mm 두께의 시편을 제작하였다. 의치상은 금속 의치상과 레진 의치상 등으로 나눌 수있으며,29) 본 연구에서는 고강도 열중합형 레진인 Lucitone199Ⓡ 의치상 레진과 일반 열중합형레진인 QC-20 의치상 레진이 사용되었다. 본 연구에서는 Lucitone199Ⓡ 의치상 레진이 QC-20 의 치상 레진보다 높은 굽힘강도를 나타내었으며, 이는 Dixon 등30)에 의한 연구에서 Lucitone199Ⓡ의치상 레진이 일반 열중합 레진보다 유의하게 높은 굽힘강도를 나타내었다는 연구 결과와 일치하였다.
데이터처리
60) kg/mm2의 값을 나타내었다. 이를 이용하여 정규성 검정을 시행하였으며 귀무가설이 채택되었고, 시편수 및 정규성 검정 결과를 고려하여 independent t-test를 시행하였다. 대조군에서 Lucitone199Ⓡ 의치상 레진의 굽힘강도는 QC-20의치상 레진의 굽힘강도보다 유의하게 높았으며 (p<0.
2). 이를 이용하여 정규성 검정을 시행하였으며 귀무가설이 채택되었고, 시편수 및 정규성 검정 결과를 고려하여 one-way ANOVA 분석을 시행하였다. Quarts SplintTM Mesh를 넣은 군의 굽힘강도는 대조군보다 유의하게 높았으며(p<0.
5) 통계분석
통계처리는 SPSS (Release 19.0, SPSS Inc., Chicago, IL, USA)를 사용하였으며 정규성 검정을 위해 K-S test(Kolmogorov-Smirnov Goodness of fit test)를 시행하였고 independent t-test와 one-way ANOVA를 활용하여 분석하였다.
성능/효과
11) 그 밖에 고강도 중합체를 사용하거나 강한 교합력을 갖는 환자에서 금속 의치상을 제작해줌으로써 파절 가능성을 감소시킬 수 있다.12) 구개 전방부를 완압하여 주는 것은 정중구개봉합 부위의 과도한 부하를 줄여줄 수 있으며,13) 변연 봉쇄를 증가시키기 위해 협소대 주변으로 얇은 비드를 위치시키는 것은 응력분산을 용이하게 해준다.14) 또한 응력이 집중되는 부위의 의치상을 두껍게 하거나15) 고강도 섬유를 첨가하는 방법이 시도되어 왔다.
1) PMMA (polymethylmethacrylate)는 만족할 만한 물리적 성질, 간편한 조작성과 경제적인 이점, 우수한 심미성과 생체적합성 등으로 인하여 현재까지 의치상 재료로 가장 널리 사용되고 있지만 중합수축률이 크고 열전도율이 낮으며 금속의치상에 비하여 낮은 파절저항성이 임상적인 문제점으로 지적되어 왔다.2,3) 이러한 의치상 파절은 해결되지 않는 문제 중의 하나이며, 구강 외부의 충격으로 인하여 파절될 수도 있고 구강 내부에서 발생되는 반복적인 낮은 응력이 원인이 되어 파절될 수도 있다.4,5) 후자의 경우 중심선 근처에서 파절이 가장 빈번하게 발생하며, 하악에 비하여 상악 의치에서 2배 이상 빈번히 발생한다고 알려져 있다.
0 mm 두께 시편을 제작하였다. 2.0 mm 두께 시편의 평균(표준편차) 굽힘강도는 대조군에서 75.27(2.33) kg/mm2 , Quarts SplintTM Mesh를 넣은 군에서 84.90(7.72) kg/mm2의 값을 나타내었으며, 2.5 mm 두께 시편의 평균(표준편차) 굽힘강도는 대조군에서 81.94(3.50) kg/mm2 , Quarts SplintTM Mesh를 넣은 군에서 90.59(4.33) kg/mm2 의 값을 나타내었다(Table Ⅵ, Fig.3). 3.
2.0 mm, 2.5 mm 두께 시편에서 굽힘강도는 Quarts SplintTM Mesh를 넣은 군이 대조군보다 유의하게 높았으며(p<0.05), 3.0 mm 두께 시편에서는 유의차가 없 었다(Table Ⅵ).
2.0 mm, 2.5 mm 두께의 시편에서 평균 굽힘강도는 Quarts SplintTM Mesh를 넣은 군에서 대조군보다 유의하게 높았으며(p<0.05), 3.0 mm 두께의 시편에서는 Quarts SplintTM Mesh를 넣은 군의 굽힘강도가 대조군의 굽힘강도보다 높은 값을 나타내었지만 유의차는 없었다.
4,5) 후자의 경우 중심선 근처에서 파절이 가장 빈번하게 발생하며, 하악에 비하여 상악 의치에서 2배 이상 빈번히 발생한다고 알려져 있다.6) 상악에서 의치상 파절이 주로 발생하는 부위는 순측소대를 위한 순절흔과 일치되는 구개정중선 부위이며,7) 사고로 인한 충격, 양측성 균형교합의 불균형, 내면 적합도 불량 등이 주요한 원인으로 간주되고 있다.8) 년당 50만 회에 가까운 반복적 저작으로 인해 발생하는 의치상 레진의 휨 변형 증가도 의치상 파절의 중요한 요인으로 간주되어 왔으며 지지조직의 변화, 인공치의 마모, 의치상의 변화 등에 의해 변형이 심화될 수 있다.
Lucitone199Ⓡ 의치상 레진 및 QC-20 의치상 레진을 사용하여 2.0 mm 두께의 시편을 제작하였을 때, Quarts SplintTM Mesh를 넣은 군의 평균 굽힘강도는 대조군보다 유의하게 높았으며 (p<0.05), 금속 격자 강화재로 보강한 군보다 유의하게 낮은 값을 보였다(p<0.05).
Quarts SplintTM Mesh를 넣은 군의 굽힘강도는 대조군보다 유의하게 높았으며 (p<0.05), 금속 격자 강화재로 보강한 군보다 유의하게 낮은 값을 보였다(p<0.05)(Table V).
Quarts SplintTM Mesh를 넣은 군의 굽힘강도는 대조군보다 유의하게 높았으며(p<0.05), 금속 격자 강화재로 보강한 군보다 유의하게 낮은 값을 보였다(p<0.05)(Table Ⅳ).
대조군에서 Lucitone199Ⓡ 의치상 레진의 굽힘강도는 QC-20의치상 레진의 굽힘강도보다 유의하게 높았으며 (p<0.05), 강화재를 넣은 군에서 Lucitone199Ⓡ 의 치상 레진의 굽힘강도는 QC-20 의치상 레진의 굽힘강도보다 높았지만 유의차는 없었다(Table Ⅲ, Fig.2).
본 연구 결과 강화재를 사용하지 않은 군에서는 파절편이 완전히 분리되었지만, 강화재를 사용한 군에서는 강화재가 파절편들을 서로 유지 시키기 때문에 분리되지 않았다. 따라서 강화재는 의치상의 보강 효과 뿐만 아니라, 의치상이파절되었을 때 파절편이 분리되는 것을 방지하여 수리를 용이하게 해준다.
의치상은 금속 의치상과 레진 의치상 등으로 나눌 수있으며,29) 본 연구에서는 고강도 열중합형 레진인 Lucitone199Ⓡ 의치상 레진과 일반 열중합형레진인 QC-20 의치상 레진이 사용되었다. 본 연구에서는 Lucitone199Ⓡ 의치상 레진이 QC-20 의 치상 레진보다 높은 굽힘강도를 나타내었으며, 이는 Dixon 등30)에 의한 연구에서 Lucitone199Ⓡ의치상 레진이 일반 열중합 레진보다 유의하게 높은 굽힘강도를 나타내었다는 연구 결과와 일치하였다. Lucitone199Ⓡ 의치상 레진과 QC-20 의 치상 레진은 PMMA를 주성분으로 하고 있는 아크릴릭 레진이지만, Lucitone199Ⓡ 의치상 레진은 고무 분자 물질이 아크릴릭 레진의 기본구조에 결합하여 내부의 충격 흡수 장치를 만들기 때문에 피로 저항성과 충격강도가 향상될 수 있다고 알려져 있다.
또한 Quarts SplintTM Mesh를 넣은 군의 굽힘강도는 RibbondⓇ를 넣은 군보다 높은 값을 보였지만 유의차는 없었다(Table Ⅳ). 실험 결과, 대조군 시편은 완전히 분리되었으며, 강화재로 보강한 시편은 강화재가 파절편을 유지시키고 있기 때문에 분리되지 않았다.
이상의 실험 결과를 통해, Quarts SplintTM Mesh는 의치상 강화 효과가 있는 것으로 사료되었다. 아크릴릭 레진과의 결합력 향상을 위한 전처리 방법이 개발되고 두께 및 크기 등을 다양화시킨다면 임상적으로 보다 다양한 상황에 적용될 수 있을 것으로 사료되었다.
후속연구
강화재의 전처리는 제조사의 지시에 따라 시행하였으며 각각의 강화재 전처리 방법이 달랐기 때문에 이에 따른 영향도 있었을 것으로 사료되었다. 강화재의 보강 효과에 영향을 미치는 요소는 매우 다양하며, 이러한 요소들을 고려하여 보강재에 대한 장기적인 연구가 필요할 것으로 사료되었다.
아크릴릭 레진과의 결합력 향상을 위한 전처리 방법이 개발되고 두께 및 크기 등을 다양화시킨다면 임상적으로 보다 다양한 상황에 적용될 수 있을 것으로 사료되었다. 보강 효과에 영향을 미치는 다양한 요소들을 고려하여 장기적인 연구가 필요할 것으로 사료되었다.
0 mm 이상 두께를 갖는 경우 보강 효과가 줄어드는 것을 확인할 수 있었다.본 연구에서는 임상적으로 시판되는 강화재를 사용하였기 때문에 두께 및 형태를 규격화하지 못했던 실험적 한계가 있었다. 폴리에틸렌 섬유는 plate 형태였기 때문에 mesh 형태에서 얻을 수있는 기계적 결합을 얻을 수 없었으며, 이런 형태는 폴리에틸렌 섬유의 낮은 굽힘강도에 영향을 미쳤을 것으로 사료되었다.
Mesh는 의치상 강화 효과가 있는 것으로 사료되었다. 아크릴릭 레진과의 결합력 향상을 위한 전처리 방법이 개발되고 두께 및 크기 등을 다양화시킨다면 임상적으로 보다 다양한 상황에 적용될 수 있을 것으로 사료되었다. 보강 효과에 영향을 미치는 다양한 요소들을 고려하여 장기적인 연구가 필요할 것으로 사료되었다.
0 mm 두께의 시편에서는 Quarts SplintTM Mesh를 넣은 군의 굽힘강도가 대조군의 굽힘강도보다 높은 값을 나타내었지만 유의차는 없었다. 이는 의치상 두께가 3.0 mm 이상인 경우 Quarts SplintTM Mesh에 의한 보강 효과가 약해질 수 있음을 의미하며, 다양한 두께의 시편을 대상으로한 추가적인 연구가 필요할 것으로 사료된다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
상악 중 순측소대를 위한 순절흔과 일치되는 구개정중선 부위에서의 의치상 파절은 어떤 원인에 의해 발생하는가?
4,5) 후자의 경우 중심선 근처에서 파절이 가장 빈번하게 발생하며, 하악에 비하여 상악 의치에서 2배 이상 빈번히 발생한다고 알려져 있다.6) 상악에서 의치상 파절이 주로 발생하는 부위는 순측소대를 위한 순절흔과 일치되는 구개정중선 부위이며,7) 사고로 인한 충격, 양측성 균형교합의 불균형, 내면 적합도 불량 등이 주요한 원인으로 간주되고 있다.8) 년당 50만 회에 가까운 반복적 저작으로 인해 발생하는 의치상 레진의 휨 변형 증가도 의치상 파절의 중요한 요인으로 간주되어 왔으며 지지조직의 변화, 인공치의 마모, 의치상의 변화 등에 의해 변형이 심화될 수 있다.
의치상 재료인 PMMA의 장단점은 무엇인가?
부분 무치악 환자에서 상실치는 고정성 또는 가철성 보철물로 수복될 수 있으며, 상실치가 광범위하거나 악안면 수술이 시행된 경우 가철성 보철물로 수복해줄 수 있다.1) PMMA (polymethylmethacrylate)는 만족할 만한 물리적 성질, 간편한 조작성과 경제적인 이점, 우수한 심미성과 생체적합성 등으로 인하여 현재까지 의치상 재료로 가장 널리 사용되고 있지만 중합수축률이크고 열전도율이 낮으며 금속의치상에 비하여 낮은 파절저항성이 임상적인 문제점으로 지적되어 왔다.2,3) 이러한 의치상 파절은 해결되지 않는 문제 중의 하나이며, 구강 외부의 충격으로 인하여 파절될 수도 있고 구강 내부에서 발생되는 반복적인 낮은 응력이 원인이 되어 파절될 수도 있다.
의치상 파절을 방지하기 위한 공중합 방법은 어떤 식으로 파절 저항성을 향상시키는가?
9) 이와 같은 의치상 파절을 방지하기 위하여 다양한 시도가 이루어져 왔으며, 의치상 내의 잔존 응력을 감소시키고 표면 결함을 없애기 위하여 세심한 중합과정을 수행하는 것이 파절 저항 성을 향상시킬 수 있다고 알려져 있다. 또한 공중합, 교차결합 등의 방법도 사용될 수 있는데, 공중합에 의한 내부 가소화 방법을 사용하게 되면 중합체 사슬에 단량체들이 무질서하게 혼합 되는 대신 하나의 골격 옆에 다른 종류의 중합체 사슬이 붙는 접지 공중합체 및 단량체들이 교대로 결합되어 있는 블록 공중합체가 됨으로써 아크릴릭 레진의 강화 효과를 얻을 수 있다.10) 교차 결합은 공중합의 특별한 예로서 균일한 중합체가 단일 교차결합 인자에 의하여 연결됨으로써 구성되며 일반적으로 교차결합을 하게 되면 피로저항과 충격강도가 감소한다고 알려져 있다.
참고문헌 (31)
Oh BD, Lim JH, Shin SY. A case of obturator using swing-lock attachment for partial edentulous patient with hemi-maxillectomy patient. J Den Rehabilitation and Applied Science 2010;1:33-38.
Zappini G, Kammann A, Wachter W. Comparison of fracture tests of denture base materials. J Prosthet Dent 2003;90:578-585.
Choi HJ, Lim JH, Cho IH. A study on the accuracy of the record base of the complete denture to the master cast according to kinds of resin and polymerization method. J Korean Acad Prosthodont 2000;38:310-320.
Lee JS, Lim JH, Cho IH. A study on the tensile strength between metal denture base and relining materials. J Korean Acad Prosthodont 2000;38:1-11.
Lee WH, Heo SJ, Cho IH. A study repaired joint strength of complete denture. J Korean Acad Prosthodont 1991;29:101-110.
Kelly E. Fatigue failure in denture base polymers. J Prosthet Dent 1969;21:257-66.
Kapur KK, Soman S. The effect of denture factors on masticatory performance. Part I : Influence of denture base extension. J Prosthet Dent 1965;15:54-64.
Vallittu PK. Comparison of the in bitro fatigue resistance of an acrylic resin removable partial denture reinforced with contiuous glass fibers or metal wires. J Prosthodont 1996;5:115-121.
Jeong CM. A comparative study on the several metal reinforcement methods of maxillary complete acrylic resin denture base. J Korean Acad Prosthodont 1996;34:363-372.
Vallittu PK. A review of fiber-reinforced denture base resins. J Prosthodont 1996;5:270-276.
Narva KK, Vallittu PK, Helenius H. Clinical survey of acrylic resin removable denture repairs with glassfiber reinforcement. Int J Prosthodont 2001;14: 219- 224.
Marra J, de Souza RF, Barbosa DB, Pero AC, Compagnoni MA. Evaluation of the bond strength of denture base resins to acrylic resin teeth: effect of thermocycling. J Prosthodont 2009;18:438-443.
Lee DS, Lim HS, Lim JH, Cho IH. A study on the effect of thermocycling to the physical properties of denture liners. J Korean Acad Prosthodont 2001;39: 556-575.
Lassila V, Holmlund I, Koivumaa KK. Bite force and its correlations in different denture types. Acta Odontol Scand 1985;43:127-132.
El Ghazali S, Glantz PO, Strandman E, Randow K. On the clinical deformation of maxillary complete dentures. Influence of denture-base design and shape of denture-bearing tissue. Acta Odontol Scand 1989; 47:69-76.
Choi M, Acharya V, Berg RW, Marotta J, Green CC, Barbizam JV, White SN. Resinous denture base fracture resistance: effects of thickness and teeth. Int J Prosthodont 2012;25:53-59.
Lee JH, Lim JH, Cho IH. A clinical study on the retention of maxillary complete denture with different denture base materials. J Korean Acad Prosthodont 2001;39:58-70.
Dixon DL, Ekstrand KG, Breeding LC. The transverse strengths of three denture base resins. J Prosthet Dent 1991;66:510-513.
Park SH, Lim HS, Cho IH. On the fracture strength of the repaired resin according to the type of denture base resin, the type of reinforcing material and thermocycling. J Den Rehabilitation and Applied Science 1999;15:27-37.
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