[논문]사용 중인 단독 및 군말뚝의 측면에서 실시된 터널굴착으로 인한 말뚝의 거동

이철주

doi:10.9711/ktaj.2012.14.4.337

사용 중인 단독 및 군말뚝의 측면에서 실시된 터널굴착으로 인한 말뚝의 거동
Behaviour of single piles and pile groups in service to adjacent tunnelling conducted in the lateral direction of the piles 원문보기

한국터널지하공간학회논문집 = Journal of Korean Tunnelling and Underground Space Association, v.14 no.4, 2012년, pp.337 - 356

초록
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본 연구에서는 3차원 유한요소해석을 실시하여 사용 중인 단독말뚝 및 군말뚝의 측면에서 실시된 터널굴착에 의한 말뚝의 거동을 분석하였다. 수치해석에서는 터널굴착으로 유발된 말뚝-지반 경계면에서의 전단응력전이를 미끄러짐(slip)을 고려할 수 있는 접촉요소(interface element)를 이용하여 분석하였다. 본 연구는 말뚝-지반경계면에서의 전단응력, 말뚝의 축력 및 지반 및 말뚝의 변형에 대한 분석을 포함한다. 탄성이론에 근거한 기존의 연구는 말뚝의 거동에 영향을 미치는 주요인자들을 적절히 고려하지 못하여 말뚝의 거동을 명확하게 분석할 수 없는 것으로 나타났다. 터널굴착으로 유발된 말뚝-지반 사이에서의 전단응력전이로 인하여 말뚝인접 지반의 전단응력 및 말뚝의 축력분포가 크게 변하는 것으로 나타났는데, 터널 springline 상부에서는 하향의 마찰력이 발생하였으며, 그 하부에서는 상향의 저항력이 발현되어 말뚝에는 압축력이 발생하였다. 경계면에서의 전단응력 발현정도는 말뚝-지반의 상호거동에 가장 큰 영향을 미치는 것으로 분석되었다. 군말뚝의 축력분포에 대한 분석결과 단독말뚝에 비해 터널굴착의 영향을 덜 받는 것으로 나타났다. 터널굴착으로 유발된 말뚝의 침하와 관련된 말뚝의 겉보기 지지력 감소는 크지 않은 것으로 분석되었다.

Abstract ▼ AI-Helper

Three-dimensional (3D) numerical analyses have been performed to study the behaviour of single piles and grouped piles to adjacent tunnelling in the lateral direction of the pile. In the numerical analyses, the interaction between the tunnel, the pile and the soil next to the piles and shear transfer mechanism have been analysed allowing soil slip at the pile-soil interface by using interface elements. The study includes the shear stresses at the soil next to the pile, the axial force distributions on the pile and the pile settlement. It has been found that existing elastic solutions may not accurately estimate the pile behaviour since several key issues are excluded. Due to changes in the shear transfer between the pile and the soil next to the pile with tunnel advancement, the shear stresses and axial force distributions along the pile change drastically. Downward shear stress develops above the tunnel springline while upward shear stress is mobilised below the tunnel springline, resulting in a compressive force on the pile. In addition, mobilisation of shear strength at the pile-soil interface was found to be a key factor governing pile-soil-tunnelling interaction. It has been found that grouped piles are less influenced by the tunnelling than the single pile in terms of the axial pile forces. The reduction of apparent allowable pile capacity due to pile settlement resulted from the tunnelling seemed to be insignificant.

주제어

AI 본문요약
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문제 정의

본 연구에서는 사용 중인 단독말뚝 및 군말뚝의 측면으로 실시되는 터널굴착으로 인한 말뚝의 거동을 고급 3차원 유한요소해석을 실시하여 분석하였다. 수치해석 결과를 탄성이론 및 β-방법 등 기존의 연구와 비교 분석하였다.
이에 본 연구에서는 사용 중인 단독말뚝 및 군말뚝의 측면에서 실시된 터널건설로 인해 유발된 말뚝의 거동을 3차원유한요소해석을 실시하여 분석하였다. 본 연구에서 수행된 수치해석은 크게 기존연구와의 비교를 위한 2차원조건의 탄성해석 및 3차원조건의 탄소성해석으로 구분할 수 있다.

가설 설정

경계면에서의 거동은 한계 상대변위(limiting shear displacement) 및 마찰계수(interface friction coefficient), μ의 영향을 받는다, 여기서, μ는 tan(δ′) 이고, δ′는 말뚝과 지반 사이의 마찰각인데 본 연구의 경우 0.75Φp로 가정하였다.
군말뚝의 경우 2×2 말뚝을 가정하였고 말뚝간의 거리는 1.5 m이며(말뚝사이의 간격: 3D) 기초판으로 연결되지 않은 말뚝 및 기초판으로 연결된 말뚝을 고려하였다.
5 m이며(말뚝사이의 간격: 3D) 기초판으로 연결되지 않은 말뚝 및 기초판으로 연결된 말뚝을 고려하였다. 기초판으로 연결된 군말뚝의 경우 기초판은 지표면과 접촉되지 않은 것으로 가정하였다. 군말뚝내 각 말뚝의 위치는 그림 2b에 나타나 있다.
해석 그리드의 바닥은 핀 그리고 측면은 롤러로 지지된 조건하에서 해석을 실시하였다. 모든 해석은 배수조건하에서 실시되었으며, 지하수위는 지표면에 존재하는 것으로 가정하여 터널굴착으로 인한 인근지반의 지하수위의 저하 가능성은 고려하지 않았다.
말뚝-지반 경계면의 거동은 ABAQUS 프로그램에서 제공하는 interface 요소를 이용하여 모사하였으며, Lee(2001)을 참조하였다. 본 연구에서는 3 mm의 상대변위 발생 시 최대마찰력이 발생하는 것으로 가정하였다. 경계면에서의 거동은 한계 상대변위(limiting shear displacement) 및 마찰계수(interface friction coefficient), μ의 영향을 받는다, 여기서, μ는 tan(δ′) 이고, δ′는 말뚝과 지반 사이의 마찰각인데 본 연구의 경우 0.
수치해석에서 가정한 탄성계수가 24 MPa인 지반의 가능한 최소 및 최대 내부마찰각을 각각 30°, 40°으로 가정하고, 말뚝-지반 경계면에서의 마찰각을 내부마찰각의 75%로 취하면 등방조건 하에서 β값은 0.41, 0.58로 평가할 수 있다.
수치해석에서는 말뚝의 근입효과 및 이로 인한 지반의 응력변화는 고려하지 않았기 때문에 본 연구에서 가정한 말뚝은 현장타설말뚝의 거동과 유사하다고 가정할 수 있다. 해석 G 및 E의 경우 기존 탄성이론에 근거한 연구와의 비교를 위하여 Kitiyodom et al.
(2009)은 탄성이론을 이용하여 터널굴착으로 인해 말뚝에 유발된 변형이나 축력분포를 분석하였다. 이에 대한 비교를 위하여 수치 해석에서 터널의 굴착은 평면변형률(plane strain) 조건에서 한번에 실시되는 것으로 가정하였으며, 터널라이닝은 고려하지 않았다(해석 G and E)(Kitiyodom et al., 2005). 또한 터널 굴착 이전 말뚝 두부에는 상재하중을 작용시키지 않았다.
즉 터널굴착 이전의 말뚝축력은‘0’으로 가정하였다.
각 터널의 굴착은 1 m의 길이로 실시되었으며 200 mm의 두께를 가지는 숏크리트 라이닝을 전단계에서 실시된 굴착면에 적용시켜 터널지보재의 설치를 모델링하였다. 즉 터널의 비지지거리는 모든 터널굴착 단계에서 1 m로 가정하였다.
지반의 물성치는 Pun and Ho(1996)의 연구결과를 참고로 하여 한계상태마찰각(Φc’) 35°를 적용했으며, 팽창각 5°을 가정하였다.
본 연구에서는 총 7회의 해석이 실시하였으며 각 해석의 특징은 표 1에 요약되어 있다. 터널의 굴착은 연약지반에서 실시되는 SCL(sprayed concrete lining) 터널공법(ICE 1996, Thomas 2009)으로 실시되는 것으로 가정하였다. 해석 그리드의 바닥은 핀 그리고 측면은 롤러로 지지된 조건하에서 해석을 실시하였다.
5 m이다. 터널중심부의 위치는 단독말뚝의 중심에서 횡방향으로 4.5 m 혹은 6.0 m(0.75D, 1.0D)에 위치하고 있는 것으로 가정하였다. 군말뚝의 경우 2×2 말뚝을 가정하였고 말뚝간의 거리는 1.

제안 방법

해석 G 및 E의 경우 기존 탄성이론에 근거한 연구와의 비교를 위하여 Kitiyodom et al.(2005)과 같이 터널굴착을 해석구간 종방향 전체구간(Y/D = -4.0에서 4.0)에 대해 1 단계의 해석으로 수행하였고, 터널지보재(라이닝)는 설치하지 않았다. 그러나 다른 해석에서는 (해석 S1/S2 및 G1/G2) 단계별 터널굴착 및 지보재 설치를 고려한 3차원 조건의 해석을 실시하였다.
1 참조). 각 터널의 굴착은 1 m의 길이로 실시되었으며 200 mm의 두께를 가지는 숏크리트 라이닝을 전단계에서 실시된 굴착면에 적용시켜 터널지보재의 설치를 모델링하였다. 즉 터널의 비지지거리는 모든 터널굴착 단계에서 1 m로 가정하였다.
0)에 대해 1 단계의 해석으로 수행하였고, 터널지보재(라이닝)는 설치하지 않았다. 그러나 다른 해석에서는 (해석 S1/S2 및 G1/G2) 단계별 터널굴착 및 지보재 설치를 고려한 3차원 조건의 해석을 실시하였다. 터널의 굴착은 종방향에 대하여 -4.
0%의 체적손실율이 발생한 경우에 대한 말뚝의 축력분포를 제시하였다. 따라서 본 연구에서는 체적손실율이 5.0%인 조건에 대하여 기존연구에서 제시한 말뚝의 축력분포를 수치 해석 결과와 비교하였다. 이는 본 연구에서 산정된 체적손실율인 4.
는 터널굴착 이전 말뚝두부에 작용한 설계하중이다. 말뚝의 축력산정에 있어 각 유한요소 중앙점에서의 수직응력을 고려하였고 동일한 심도에서의 평균응력값을 적용하였다. 터널굴착이전말뚝두부에 작용한 설계하중은 상향의 전단응력 발생으로 인해 말뚝의 심도가 증가할수록 점차 감소하고 있다.
이에 본 연구에서는 사용 중인 단독말뚝 및 군말뚝의 측면에서 실시된 터널건설로 인해 유발된 말뚝의 거동을 3차원유한요소해석을 실시하여 분석하였다. 본 연구에서 수행된 수치해석은 크게 기존연구와의 비교를 위한 2차원조건의 탄성해석 및 3차원조건의 탄소성해석으로 구분할 수 있다. 탄성해석의 경우 Loganathan and Poulos(1998), Xu and Poulos(2001), Huang et al.
본 연구에서는 유한요소해석 프로그램인 ABAQUS(2010)를 이용하여 사용 중인 단독말뚝 및 군말뚝의 측면에서 수행된 터널의 굴착을 모사하여 이로 인한 말뚝의 거동을 분석하였다. 그림 1은 해석에서 적용된 유한요소해석 메쉬를 보여주고 있다(기초판으로 연결된 2×2 군말뚝).
(2005)이 3차원 유한차분해석을 통하여 산정한 값과 매우 유사하다. 이때 체적손실율은 터널굴착으로 인해 변형된 터널의 형상을 이용하여 산정하였다. 수치해석을 통해서 산정된 지반의 변형을 Loganathan and Poulos(1998)이 제시한 연구결과와 비교하였다.
(2009)이 보고한 탄성이론에 의한 결과와의 비교를 위하여 탄성해석을 수행하였다. 이와 함께 말뚝의 거동을 명확하게 분석하기 위하여 interface 요소를 적용한 탄소성 해석을 실시하였다. 표 2는 본 해석에서 적용한 지반 및 재료의 물성치를 보여주고 있다.
0D 구간 사이에서 실시되었다. 초기 평형단계 이후 말뚝의 두부에는 해석 L에서 결정한 말뚝의 설계지지력을 말뚝의 두부에 작용시켜 사용 중인 말뚝을 모사하였고 이후 48 단계의 터널 굴착을 모사하였다(3.1 참조). 각 터널의 굴착은 1 m의 길이로 실시되었으며 200 mm의 두께를 가지는 숏크리트 라이닝을 전단계에서 실시된 굴착면에 적용시켜 터널지보재의 설치를 모델링하였다.
(2009) 및 β-방법에 의한 결과와 비교 분석하였다(Burland 1973). 터널굴착으로 인한 말뚝의 거동은 주로 말뚝-지반 경계면에서의 전단응력 분포, 전단응력 전이 메커니즘, 말뚝의 축력 변화 등을 고찰하여 분석하였다.
43δ_i의 침하가 발생하는 것으로 분석되었다. 터널굴착이 포함된 다른 해석의 경우(S1, S2, G1 and G2), 터널굴착 이전 각 말뚝의 두부에 925 kN의 설계 하중을 작용시켜 사용 중인 말뚝의 상태를 모사하였다.
그림 3은 단독말뚝의 설계지지력을 결정하기 위하여 실시한 말뚝하중재하시험 모사를 통해서 산정된 단독말뚝의 하중-침하관계를 보여주고 있다(해석 L). 해석 L은 그림 1 및 2a에 나타난 것과 동일한 해석조건 하에서 실시되었으나 터널굴착은 포함되지 않았으며, 말뚝하중재하시험을 모사하기 위하여 말뚝두부에 단계별로 압축력을 증가시켰다. 그림 3에 의하면 말뚝두부 하중이 1,500kN 부근에 도달할 때까지는 말뚝하중과 말뚝두부침하 사이에 거의 선형적인 관계를 보이고 있다.
터널의 굴착은 연약지반에서 실시되는 SCL(sprayed concrete lining) 터널공법(ICE 1996, Thomas 2009)으로 실시되는 것으로 가정하였다. 해석 그리드의 바닥은 핀 그리고 측면은 롤러로 지지된 조건하에서 해석을 실시하였다. 모든 해석은 배수조건하에서 실시되었으며, 지하수위는 지표면에 존재하는 것으로 가정하여 터널굴착으로 인한 인근지반의 지하수위의 저하 가능성은 고려하지 않았다.

대상 데이터

또한 그림 2a-2b는 해석에서 가정한 단독말뚝 및 군말뚝의 경계조건에 대하여 보여주고 있는데 이는 Xu and Poulos(2001)가 가정한 조건에서 말뚝선단에서 메쉬 바닥까지의 거리 및 군말뚝의 기하학적 조건을 일부 수정한 것이다. 터널의 직경은 (D) 6 m이며, 터널중심부는 지표면에서 20 m 하부에 위치하고 있다. 말뚝의 길이는 (L) 25 m이며 그 직경은 (d) 0.

데이터처리

(2009) 및 β-방법에 의한 결과와 비교 분석하였다(Burland 1973).
수치해석 결과를 탄성이론 및 β-방법 등 기존의 연구와 비교 분석하였다.
이때 체적손실율은 터널굴착으로 인해 변형된 터널의 형상을 이용하여 산정하였다. 수치해석을 통해서 산정된 지반의 변형을 Loganathan and Poulos(1998)이 제시한 연구결과와 비교하였다. 그림 4a-4b에 의하면 Loganathan and Poulos(1998)이 보고한 지반변위의 분포에 비해 본 연구에서 분석된 변위는 터널중심부위에서는 약간 크고, 그 아래에서는 약간 작게 산정되었다.

이론/모형

본 연구에서는 Loganathan and Poulos(1998), Xu and Poulos(2001) 및 Huang et al.(2009)이 보고한 탄성이론에 의한 결과와의 비교를 위하여 탄성해석을 수행하였다. 이와 함께 말뚝의 거동을 명확하게 분석하기 위하여 interface 요소를 적용한 탄소성 해석을 실시하였다.
따라서 최대마찰각(Φ_p ’)는 Bolton(1991)의 식을 이용하여 근사적으로 40°로 가정 할 수 있다. 말뚝-지반 경계면의 거동은 ABAQUS 프로그램에서 제공하는 interface 요소를 이용하여 모사하였으며, Lee(2001)을 참조하였다. 본 연구에서는 3 mm의 상대변위 발생 시 최대마찰력이 발생하는 것으로 가정하였다.
표 2는 본 해석에서 적용한 지반 및 재료의 물성치를 보여주고 있다. 탄성해석의 경우 Xu and Poulos(2001)이 제시한 물성치를 그대로 적용하였다. 탄소성 해석의 경우 말뚝, 기초판 및 숏크리트에는 탄성모델을 적용하였고, 지반에 대해서는 비관련 흐름법칙을 따르는 Mohr-Coulomb 모델을 적용하였다.
탄성해석의 경우 Xu and Poulos(2001)이 제시한 물성치를 그대로 적용하였다. 탄소성 해석의 경우 말뚝, 기초판 및 숏크리트에는 탄성모델을 적용하였고, 지반에 대해서는 비관련 흐름법칙을 따르는 Mohr-Coulomb 모델을 적용하였다. 지반의 물성치는 Pun and Ho(1996)의 연구결과를 참고로 하여 한계상태마찰각(Φ_c’) 35°를 적용했으며, 팽창각 5°을 가정하였다.
터널굴착에 의한 말뚝의 축력을 평가하기 위하여 널리 알려진 β-방법을 이용하였다(Burland 1973).
그러나 이를 초과하는 하중이 작용할 경우 말뚝에 급격한 침하가 발생하고 있다. 하중-침하 관계로 부터 말뚝의 설계지지력을 결정하기 위하여 일반적으로 널리 사용되는 Davisson(1972)의 방법을 적용하여 그림 3에 나타나 있듯이 말뚝의 극한지지력을 1,850 kN으로 산정하였다. 여기에 안전율 2.

성능/효과

그러나 선단의 지지력이 충분하지 않은 경우(마찰말뚝) 이로 인해 말뚝의 겉보기 지지력이 크게 감소될 수도 있을 것으로 분석된다. 단독말뚝 및 군말뚝의 축력분포에 대한 분석 결과 단독말뚝에 비해 군말뚝이 터널굴착의 영향을 덜 받는 것으로 나타났다.
이 경우 그림 3의 하중-침하 관계를 이용하여 분석할 경우 말뚝에 약 985 kN의 수직하중이 작용하는 경우의 침하에 해당된다. 따라서 이를 통해 말뚝의 겉보기 안전율(apparent factor of safety)은 설계지지력 결정시 적용한 2.0에서 1.88로 약 10% 정도 감소됨을 알 수 있다(FS=1,850/985=1.88). 해석 S2의 경우 (X_p=6.
말뚝에 유발되는 축력의 변화는 주로 종방향에 대해 Y/D=-2에서 Y/D=2사이의 구간에서 발생하는 것으로 나타나 터널굴착으로 인한 영향범위는 말뚝에서 대략 ±2D인 것으로 나타났다. 터널의 굴착으로 인해 말뚝의 선단부근과 인접한 지반에서 소성항복이 발생하였다.
0%인 조건에 대하여 기존연구에서 제시한 말뚝의 축력분포를 수치 해석 결과와 비교하였다. 이는 본 연구에서 산정된 체적손실율인 4.52%와 다소의 차이를 보이지만 정성적인 측면에서 개략적인 비교가 가능할 것으로 판단된다. 그림 5에 나타나 있듯이 본 연구에서 분석한 말뚝의 축력분포와 기존연구에 의한 값은 대체로 비슷한 경향을 보여준다.
터널 굴착 이전 작용한 말뚝설계하중으로 인해 말뚝 전체에서 상향의 전단응력(positive shaft resistance)이 발생하였다. 전단응력은 말뚝의 심도가 증가할수록 증가하는 경향을 보이며, 말뚝의 두부 일부에서 소성항복이 발생하였다(Z/L=0.0-0.2). 그러나 터널의 굴착이 진행될수록 말뚝두부에서 터널 springline 부근까지는(Z/L=0.
그러나 터널의 굴착이 Y/D=0 구간을 지난 이후로는 잘 알려진 Gaussian 침하분포가(Gaussian settlement trough) 발생하고 있다. 즉 말뚝에 작용하는 설계하중으로 인해 터널의 굴착 초기 단계에서는 Gaussian 침하분포를 이용할 수 없고, 터널의 굴착이 종료된 후에는 Gaussian 침하분포를 이용할 수 있음을 알 수 있다. 그림 7b의 순수하게 터널의 굴착으로 유발된 지표면의 침하 및 말뚝두부의 침하를 나타내는 정규화된 침하 Δ_net /δ_i는 지표면의 침하가 말뚝 두부의 침하를 초과함을 분명하게 보여준다, 여기서 Δ_net는 순수하게 터널의 굴착으로 인해 발생한 지표면침하이다.

후속연구

(2009)의 축력은 약간 작은 값은 예측하고 있다. 그러나 탄성이론에 의한 말뚝축력 평가의 경우 앞서 언급한 터널굴착과 관련된 여러 지배인자를 적절히 반영하지 못하기 때문에, 터널굴착이 인근 말뚝에 미치는 영향을 과하게 평가하게 될 것으로 판단된다.
즉 β-방법은 최소한 예비설계 단계에서 말뚝축력의 분포를 평가하는데 근사적으로 적용될 수 있음을 알 수 있다. 그러나 터널 굴착으로 인한 지반변형과 전단강도 발현과 관련된 상관성은 보다 명확하게 규명될 필요가 있을 것으로 판단된다. 따라서 β-방법의 실제 적용성에 대하여 말뚝-지반 경계면에서의 전단강도 발현정도에 대한 고찰을 통해 보다 명확하게 규명할 것이다.
본 연구를 통해서 분석된 결과는 수치해석에서 가정한 조건에 어느 정도 영향을 받았다고 할 수 있다. 따라서 향후 실내모형실험이나 현장실측을 통하여 이를 적절히 검증할 필요가 있을 것으로 판단된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	본 연구에서 터널굴착이 인근 말뚝에 미치는 영향을 과하게 평가하게 될 것이라고 판단한 이유는 무엇인가?	(2009)의 축력은 약간 작은 값은 예측하고 있다. 그러나 탄성이론에 의한 말뚝축력 평가의 경우 앞서 언급한 터널굴착과 관련된 여러 지배인자를 적절히 반영하지 못하기 때문에, 터널굴착이 인근 말뚝에 미치는 영향을 과하게 평가하게 될 것으로 판단된다.
	기존 연구들이 가지는 실제 터널의 시공과 관련된 몇 가지 인자들을 고려할 수 없다는 문제의 사례를 설명하시오	그러나 기존연구의 대부분은 실제 터널의 시공과 관련된 몇 가지 인자들을 고려할 수 없다는 문제를 내포하고 있다. Lee et al.(2010) 이 논의한 바와 같이 기존 연구의 대부분은 터널굴착 이전에 사용 중인 말뚝의 두부에 설계하중을 작용시키지 않으며, 터널굴착이 2차원 평면 변형율(plane strain) 조건에서 실시된다고 가정하여 3차원 조건으로 실시되는 단계별 터널굴착을 적절히 모사하지 못하며, 또한 주요 터널지보재인 터널라이닝을 고려하지 않는 등 많은 문제점을 안고 있다. 또한 지중에 인공구조물이 존재하지 않는 Greenfield 지반조건에서 터널의 굴착으로 유발된 지반의 변형을 이용하는 탄성해법은 말뚝이 지중에 존재하는 경우 발생하는 구속 효과로 인한 지반변위의 감소를 적절히 고려할 수 없다는 문제를 가지게 된다. 한편 Lee(2001)는 탄성이론은 말뚝-지반 경계면에서의 전단응력전이 현상을 제대로 분석할 수 없음을 보인바 있다. 특히 기존 연구의 대부분은 터널굴착에 의한 말뚝축력 및 말뚝변위의 분포만을 단순하게 나열하는 수준으로 연구를 수행하였다. 그러나 말뚝의 거동에 직접적인 영향을 미치는 말뚝-지반 경계면에서의 전단 응력 전이 과정에 대해서 충분히 명확하게 규명하지 못하였다. 따라서 터널굴착에 의해 유발된 말뚝의 거동을 올바르게 분석하기 위해서는 터널의 단계별 시공 및 말뚝-지반 경계면에서의 소성항복(plastic yielding)에 따른 미끄러짐(slip)을 적절히 고려할 수 있는 고급 3차원해석이 필요한 실정이다.
	β-방법 적용시 주의해야할 사항은 무엇인가?	β-방법은 말뚝에 작용하는 축력분포 평가에 대한 예비평가 시 적절히 사용할 수 있다. 그러나 전단응력의 평가 시 전단강도가 말뚝전체 구간에서 모두 발현되었다고 가정하기 때문에 이 방법은 말뚝에 발생할 수 있는 최대축력의 값을 제시하는 것이므로 유의해야 할 것이다. 즉 말뚝의 축력을 올바르게 평가하기 위해서는 터널굴착으로 인한 지반변형과 말뚝-지반 경계면에서 전단강도의 발현 정도를 적절히 반영할 수 있어야 할 것이다.

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저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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