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문제 정의
- 현재 국내 기존 학교 구조물의 내진성능평가 방법으로는 교육과학기술부 주관 하 연구된 ‘학교 시설 내진성능평가 및 내진보강사업 가이드라인’이 있으나, 이는 내진성능 평가는 가능하지만 구체적인 보강량 산출은 어려운 실정이다. 따라서 본 연구에서는 국내의 내진 진단 방법과 일본의 내진진단법을 함께 활용하여 기존 학교 건물의 보유내진성능을 평가하였다. 내진진단법에서 평가된 대상 건물이 소요 내진성능을 확보하지 못할 경우(구조내진지표 IS〈0.
- 국내의 설계지진하중 및 구조부재의 배근상세 등이 일본과 상이함으로 기존 구조물의 보유내진성능, 즉 IS지표에 따른 예상 지진피해 규모를 일본내진진단법에서 제시하는 결과를 적용하는데 문제가 있다. 따라서, 이강석의 연구7)에서 제안한 바와 같이 국내7) 이강석, 최호, 이원호, 현존 철근콘크리트 건물의 내진성능 평가 및 지진피해율의 상정, 대한건축학회 논문집, 18권 1호, pp.11-20, 2002철근콘크리트 건축물의 배근상세 및 설계지진하중 규모 등을 반영하여 제안된 IS지표와 예상지진피해 규모의 관계를 적용하여 기존 구조물의 내진성능을 평가하고자 한다. 이강석의 연구에 따르면 IS지표가 0.
- 또한 일본 기준을 근거로 소요 내진 보강량을 산정하였으며 내진보강/전 후의 내진 성능을 평가하였다. 또한 일본 내진진단결과와 비선형 정적해석(Pushover)결과를 비교하는 일련의 과정을 거침으로써 내진성능평가의 적절성을 평가하고 정량적인 내진성능 평가방법을 제시하고자 하였다. 또한 내진보강 설계 결과를 근거로 현장타설 철근콘크리트 끼움 전단벽과 철골가새를 활용하여 기존 학교건물에 대한 내진보강을 실시하고 이를 통한 문제점 등을 제시하였다.
- 기존 골조사이에 벽을 증설하는 방법은 건물의 수평내력을 상승시키기에 가장 적합한 보강법으로 소량의 벽을 보강하는 것만으로도 상당한 보강효과가 기대된다. 본 연구에서는 그림 4에 나타난 바와 같이 기둥․보로 구획된 골조 내에 새로운 벽을 증설하여 보강하는 공법을 계획하였다. 전단벽의 설계는 일본 내진진단결과에 의해 부족한 보강량을 산정하여 그와 상응하도록 설계하였으며, 이를 통해 기존 골조 구면에 큰 전단력을 부여시키고자 하였다.
제안 방법
- 4 및 5절의 일본내진진단 및 비선형 정적해석을 통해 보강효과가 검증된 현장 타설 끼움 전단벽 및 철골가새내진보강요소를 연구대상 건축물에 설치하였다. 이러한 내진 요소의 보강시공과정을 각각 그림 11∼13에 나타내었다.
- 5)본 연구에서 대상 학교 건물의 구조해석 및 비선형 정적해석을 수행하기 위해 사용한 프로그램은 MIDAS/GEN Ver.785이며 조적벽체 및 슬래브의 영향을 무시하고 연구 대상 학교 건물을 3차원으로 이상화하여 나타내었다. 설계 및 해석은 대상 학교 건물에 대한 지진의 영향을 고려하기 위해 KBC 2009를 기준으로 한 설계 응답스펙트럼8)을 생성하였으며 철근콘크리트 각 부재의소성특성(Spring property)은 윤현도9)의 연구결과를 적용 하였다.
- 따라서 본 연구에서는 국내의 내진 진단 방법과 일본의 내진진단법을 함께 활용하여 기존 학교 건물의 보유내진성능을 평가하였다. 내진진단법에서 평가된 대상 건물이 소요 내진성능을 확보하지 못할 경우(구조내진지표 IS〈0.4)5), 지진발생시 취약한 건축물로 판정하고 층별 소요 전단력을 산정하여 보강방안을 수립하였다. 또한 보강위치를 결정함에 있어 비선형 정적해석을 통해 구조적으로 취약한 부재 및 위치를 검토하였으며, 보강후의 건축물에 대한 재평가를 실시하여 일본 내진진단을 통한 보강 전/후의 내진성능변화를 평가하였다.
- 따라서 본 연구에서는 ‘국내의 학교시설 내진성능 평가 및 가이드라인’3)과 내진성능평가 및 요소 내진 보강량의 정량적 평가가 가능한 ‘일본의 내진진단기준’4)을 적용하여 1980년도 건축된 기존 학교 건물에 대한 내진성능을 두 기준에 의해 정량적으로 평가하였다.
- 또한 일본 내진진단결과와 비선형 정적해석(Pushover)결과를 비교하는 일련의 과정을 거침으로써 내진성능평가의 적절성을 평가하고 정량적인 내진성능 평가방법을 제시하고자 하였다. 또한 내진보강 설계 결과를 근거로 현장타설 철근콘크리트 끼움 전단벽과 철골가새를 활용하여 기존 학교건물에 대한 내진보강을 실시하고 이를 통한 문제점 등을 제시하였다.
- 4 이상을 확보하도록 각 층에 대한 내진 보강량을 산출하였다. 또한 보강 위치를 선정하기 위하여 연구 대상 학교 건물에 대해 다음 절에서 기술할 비선형 정적해석을 실시하였으며, 이러한 결과를 근거로 지진하중의 작용시 취약한 부재가 집중된 위치를 대상으로 그림 6과 같이 보강 부위를 결정하였다. 해당 부위에 대하여 전술한 기존 건물의 내진보강공법중 현장타설 전단벽 및 철골가새를 적용하여 내진보강계획을 수립하였으며, 내진보강 설계후 대상 학교 건물에 대하여 일본내진진단법을 활용한 2차 진단을 재실시하였다.
- 4)5), 지진발생시 취약한 건축물로 판정하고 층별 소요 전단력을 산정하여 보강방안을 수립하였다. 또한 보강위치를 결정함에 있어 비선형 정적해석을 통해 구조적으로 취약한 부재 및 위치를 검토하였으며, 보강후의 건축물에 대한 재평가를 실시하여 일본 내진진단을 통한 보강 전/후의 내진성능변화를 평가하였다. 한편 연구 대상 학교 건물에 대하여 FEMA 35610)에서 제안하고 있는 비교적 간편한 내진성능 평가 기법으로 알려진 비선형 정적해석 결과와 일본 내진진단 평가결과를 비교/분석하였다.
- 따라서 본 연구에서는 ‘국내의 학교시설 내진성능 평가 및 가이드라인’3)과 내진성능평가 및 요소 내진 보강량의 정량적 평가가 가능한 ‘일본의 내진진단기준’4)을 적용하여 1980년도 건축된 기존 학교 건물에 대한 내진성능을 두 기준에 의해 정량적으로 평가하였다. 또한 일본 기준을 근거로 소요 내진 보강량을 산정하였으며 내진보강/전 후의 내진 성능을 평가하였다. 또한 일본 내진진단결과와 비선형 정적해석(Pushover)결과를 비교하는 일련의 과정을 거침으로써 내진성능평가의 적절성을 평가하고 정량적인 내진성능 평가방법을 제시하고자 하였다.
- 3단계로 구성되어 있는 일본 내진진단법은 기존 중·저층4)철근콘크리트 건물의 내진성능을 약산적으로 평가하는 기법으로 국내에서는 이강석 등5),7)등에 의해 소개되었으며 국내실정에 맞게 개선하고자 하는 연구가 진행되고 있다. 본 연구에서는 2차진단법을 적용하여 보유성능 기본지표(EO)와 형상지표 (SD) 및 경년지표(T)의 곱으로 산출되는 대상 건축물의 구조내진지표(IS)를 평가한다. 국내의 설계지진하중 및 구조부재의 배근상세 등이 일본과 상이함으로 기존 구조물의 보유내진성능, 즉 IS지표에 따른 예상 지진피해 규모를 일본내진진단법에서 제시하는 결과를 적용하는데 문제가 있다.
- 둘째로, 학교별로 위치나 지반조건 등의 특성이 상이하므로 내진보강공법 선정 시 보강요소 반입및 양중가능 여부를 고려하여 내진보강공법을 선정하여야 한다. 셋째로, 내진보강공사 완료 후 후속 공정에 발생할 수 있는 오염 및 손상 등을 방지할 수 있도록 보양공사를 실시한다. 마지막으로 수업시간이 정해져있는 학교의 특수성으로 인하여 정해진 공사기간 내에 공사를 완료해야 하므로 충분한 조사를 거쳐 적절한 공정을 계획하고 이행하 여야 한다.
- 9m, 슬래브 두께 150mm의 편복도형 평면구조이다. 실제 본 대상 건물은 신축이음에 의해 2개동으로 나뉘어져 있으며, 신축이음에 의해 연결될 경우 2개동은 서로 다른3)구조체이므로 본 연구에서는 초기에 신축된 건축물을 대상으로 내진성능을 평가하였다. 표 2 및 3은 대상 건물의 보 및 기둥 단면 상세를 나타내었다.
- 11-20, 2002철근콘크리트 건축물의 배근상세 및 설계지진하중 규모 등을 반영하여 제안된 IS지표와 예상지진피해 규모의 관계를 적용하여 기존 구조물의 내진성능을 평가하고자 한다. 이강석의 연구에 따르면 IS지표가 0.4이상을 만족할 경우 중규모 지진피해를 면할 수 있는 정도의 내진성능을 보유한 것으로 제안하고 있으며 이에 본 연구에서는 일본내진 진단법을 근거로 연구 대상 건물에 대한 내진성능을 평가하여 IS지표가 0.4미만인 경우 IS지표가 0.4이상을 확보하도록 내진 보강 설계하였다.
- 표 4에 제시된 바와 같은 내진보강량을 현장타설 전단벽과 철골 가새를 그림 6에 나타난 바와 같이 배치하여 내진보강 계획하였다. 이때 기존 학교 건물의 사용성을 반영하여 교실부분은 개방감을 주는 철골가새, 비교적 단기간 활용되는 실습실은 현장타설 전단벽으로 보강하는 방안을 모색하였다.
- 본 연구에서는 그림 4에 나타난 바와 같이 기둥․보로 구획된 골조 내에 새로운 벽을 증설하여 보강하는 공법을 계획하였다. 전단벽의 설계는 일본 내진진단결과에 의해 부족한 보강량을 산정하여 그와 상응하도록 설계하였으며, 이를 통해 기존 골조 구면에 큰 전단력을 부여시키고자 하였다.
- 현장 타설 끼움 전단벽의경우 전단벽 철근의 정착을 위한 홀을 기존 구조체에 천공한 후 정착철근을 매립후 벽체 철근을 배근하고 거푸집 설치와 타설 순으로 시공되었다. 철골가새와 기존 구조체의 접합부, 현장 타설 끼움 전단벽의 상부면과 기존 구조체의 접합부는 무수축 모르타르를 주입하여 기존 구조체와 일체화 하였다. 그림 13에 대상 학교 건축물의 내진 보강공사 완료 후 모습을 나타내었다.
- 또한 보강위치를 결정함에 있어 비선형 정적해석을 통해 구조적으로 취약한 부재 및 위치를 검토하였으며, 보강후의 건축물에 대한 재평가를 실시하여 일본 내진진단을 통한 보강 전/후의 내진성능변화를 평가하였다. 한편 연구 대상 학교 건물에 대하여 FEMA 35610)에서 제안하고 있는 비교적 간편한 내진성능 평가 기법으로 알려진 비선형 정적해석 결과와 일본 내진진단 평가결과를 비교/분석하였다.
- 또한 보강 위치를 선정하기 위하여 연구 대상 학교 건물에 대해 다음 절에서 기술할 비선형 정적해석을 실시하였으며, 이러한 결과를 근거로 지진하중의 작용시 취약한 부재가 집중된 위치를 대상으로 그림 6과 같이 보강 부위를 결정하였다. 해당 부위에 대하여 전술한 기존 건물의 내진보강공법중 현장타설 전단벽 및 철골가새를 적용하여 내진보강계획을 수립하였으며, 내진보강 설계후 대상 학교 건물에 대하여 일본내진진단법을 활용한 2차 진단을 재실시하였다. 표 4에 제시된 바와 같은 내진보강량을 현장타설 전단벽과 철골 가새를 그림 6에 나타난 바와 같이 배치하여 내진보강 계획하였다.
- 또한 철골가새와 기존 골조 접합부 부분의 무수축 모르터 주입 공정에서 주입과정이 시각적 확인이 안되며, 무수축 모르터 주입구 막음 작업이 난해하여 일부 유실량이 발생하는 문제점이 있었다. 현장 타설 끼움 전단벽의경우 전단벽 철근의 정착을 위한 홀을 기존 구조체에 천공한 후 정착철근을 매립후 벽체 철근을 배근하고 거푸집 설치와 타설 순으로 시공되었다. 철골가새와 기존 구조체의 접합부, 현장 타설 끼움 전단벽의 상부면과 기존 구조체의 접합부는 무수축 모르타르를 주입하여 기존 구조체와 일체화 하였다.
대상 데이터
- 본 연구 대상 학교 건물의 평면과 외관은 그림 1 및 2와 같고 기둥 단면특성은 표 1에 나타난 바와 같다. 본 건물은 내진설계규정이 제정되기 이전에 설계된 철근콘크리트 라멘구조의 교실용도로 건축된 학교 건물이며 기둥 및 큰 보 등 주요구조부재는 비내진 상세를 갖는다.
- 본 연구 대상 건물에 사용된 콘크리트 설계기준강도는 18MPa이고 철근항복강도는 240 MPa이며, 층고 3.9m, 슬래브 두께 150mm의 편복도형 평면구조이다. 실제 본 대상 건물은 신축이음에 의해 2개동으로 나뉘어져 있으며, 신축이음에 의해 연결될 경우 2개동은 서로 다른3)구조체이므로 본 연구에서는 초기에 신축된 건축물을 대상으로 내진성능을 평가하였다.
- 본 연구에서는 내진규정이 수립되기 이전인 1980년대 신축 및 증축된 충남지역 ○○고등학교 교사동을 연구 대상으로 선정하였다. 현재 국내 기존 학교 구조물의 내진성능평가 방법으로는 교육과학기술부 주관 하 연구된 ‘학교 시설 내진성능평가 및 내진보강사업 가이드라인’이 있으나, 이는 내진성능 평가는 가능하지만 구체적인 보강량 산출은 어려운 실정이다.
이론/모형
- 본 연구에서는 1980년대 정부에서 배부한 표준설계도서에 준하여 시공되고 설계시 지진하중이 반영되지 않은 철근콘크리트구조의 학교 건축물에 대하여 보강 전/후 내진성능을 평가하기 위하여 일본의 내진진단법 및 비선형 정적해석법을 적용하였다. 이러한 연구결과를 근거로 다음과 같은 결론을 얻었다.
- 능력스펙트럼법은 비선형 정적해석을 통해 얻어진 대상 건축물의 밑면 전단력 및 지붕층 변위의 관계를 가속도변위 응답 형태의 능력스펙트럼으로 나타낸 후, 요구스펙트럼과의 교점을 찾아 대상 건축물의 성능수준을 평가하는 해석법이다. 본 연구에서는 ATC-4011)에서 제시하는 B 법(Procedure-B)에 의하여 성능점을 산정하였으며, 요구스펙트럼에 대해서는 KBC2009의 설계스펙트럼을 적용하였다. 대상 건축물의 보강 전/후 및 장·단변에 대한 능력스펙트럼 해석 결과는 그림 8 및 표 6에 나타내었다.
- 일반적으로 구조물의 내력을 향상시키는 강도 증진형 보강, 변형 능력을 향상시키는 연성 증진형 보강이 있으며, 강도 증진형과 연성 증진형을 병행하여 내진성능을 향상시킬 수도 있다. 본 연구에서는 학교 건물의 지진하중에 대한 강도증진에 유효하고 비교적 시공이 간편한 현장 타설 끼움 전단벽 및 철골 가새를 증설하는 내진보강공법을 적용하였다.
- 785이며 조적벽체 및 슬래브의 영향을 무시하고 연구 대상 학교 건물을 3차원으로 이상화하여 나타내었다. 설계 및 해석은 대상 학교 건물에 대한 지진의 영향을 고려하기 위해 KBC 2009를 기준으로 한 설계 응답스펙트럼8)을 생성하였으며 철근콘크리트 각 부재의소성특성(Spring property)은 윤현도9)의 연구결과를 적용 하였다.
성능/효과
- 그림 7은 연구 대상 건물에 대한 보강 전/후 밑면 전단력-변위관계를 장변 및 단변 방향에 대해 각각 비교하여 나타낸 것이다. 그림 7(a)에 나타난 바와 같이 장변 방향에 대해서는 기존 건물에 비해 내진 보강된 건물의 항복및 최대내력이 약 60% 증가하였다. 또한 그림 7(b)의 단변 방향의 경우 장변 방향과 마찬가지로 최대내력 및 최대내력 시 지붕층 변위가 약 60% 증가하는 결과를 보였다.
- 그림 7(a)에 나타난 바와 같이 장변 방향에 대해서는 기존 건물에 비해 내진 보강된 건물의 항복및 최대내력이 약 60% 증가하였다. 또한 그림 7(b)의 단변 방향의 경우 장변 방향과 마찬가지로 최대내력 및 최대내력 시 지붕층 변위가 약 60% 증가하는 결과를 보였다. 내진 보강 후 장변방향에 대해 최대내력 시 지붕층 변위가 0.
- 1) 국내 학교 구조물의 내진성능 평가방법을 통한 내진 진단 결과 지진 발생시 중규모 이상의 피해가 발생될 것으로 예상되었으며, 목표성능에 준하여 내진 보수/보강이 필요한 것으로 평가 되었다.
- 2) 일본내진진단법의 2차 진단을 실시하여 대상 학교건축물의 보강 전/후의 보유내진성능을 평가한 결과 보강전의 건축물은 단변방향의 3층을 제외하고는 전층에서 소요내진성능을 확보하지 못하고 있는 것으로 평가되었다. 또한, 적용된 진단법에 의해 산정된 기존 건물의 소요 내진보강량에 대해 현장 타설 전단벽과 철골가새와 같은 내진보강 요소로 보강 후 2차 진단을 재수행한 결과 기존 학교건물은 본 연구에서 적용된 내진보강요소로 내진성능을 향상시킬 수 있는 것으로 평가되었다.
- 3) 비선형 정적해석 결과 일본 내진진단결과와 마찬가지로 본 연구에서 제안된 내진보강기법에 의해 내진보강 후 연구 대상 건축물의 내력이 60%이상 향상되었으며 이와 함께 층간변위도 감소되는 것으로 나타났다. 또한 FEMA356에서 규정하고 있는 층간변 위한계시 밑면전단력도 증가되는 것으로 평가되었다.
- 4) 능력스펙트럼해석 결과 장변 방향에서는 보강 후의 강성이 증가하여 요구스펙트럼과의 교점 구간이 탄성영역 상에 존재하는 것으로 나타났으며, 단변 방향에서는 성능점의 스펙트럼 변위 및 가속도가 감소함에 따라 보강 전에 비해 적은 능력으로도 설계스펙트럼의 요구 능력을 만족시키는 결과를 보였다.
- 5) 이론 및 해석적으로 평가된 보강 후 건축물의 내진 성능 향상을 근거로 대상 학교 건축물에 보강시공을 실시한 결과 철골가새 및 현장 타설 끼움 전단벽의 설치가 용이하게 계획되었다. 반면 시공과정에서 해당 학교의 규격, 반입 및 지반상태, 공기 등의 조건이상이하고 보강 시공에 적지 않은 영향을 미침에 따라 학교 건축물의 보강시공 시 이를 고려하여 원활한 보강공사를 수행할 필요가 있는 것으로 나타났다.
- 그림 6과 같은 내진보강 계획 수립후, 해당 건물에 대한 내진성능 결과, 표 5에 나타난 바와 같이 장변방향 및 단 변방향 전 층에 대해 IS지표가 0.4이상을 만족하는 것으로 나타났으며, 이를 근거로 수립된 내진보강 설계안은 연구 대상 학교 건물에 대한 소정의 내진성능을 부여하는데 적정한 것으로 평가되었다.
- 또한 그림 7(b)의 단변 방향의 경우 장변 방향과 마찬가지로 최대내력 및 최대내력 시 지붕층 변위가 약 60% 증가하는 결과를 보였다. 내진 보강 후 장변방향에 대해 최대내력 시 지붕층 변위가 0.09m 인데 반해 단변방향의 경우 0.06m로 비교적 적은 변위6)를 보였으며 최대하중 이후에서 비교적 취성적 거동특성을 보였다. 이는 동일한 횡하중에 대해 단변방향이 장변방향에 비해 적은 경간 수로 인해 지지할 수 있는 부재가 상대적으로 적기 때문인 것으로 판단된다.
- 대상 건물에 대한 국내 학교건물 내진진단 결과 최종 지진피해도는 ‘중규모이상’의 피해가 나타나는 것으로 판정되었으며, 내진성능평가 점수 139점, 내진등급 B등급으로 평가되었다.
- 대상 건축물에 대한 2차진단 결과 표 4에 나타난 바와 같이 단변방향의 3층을 제외하고 전 층에서 IS지표가 0.4이상을 확보하지 못하는 것으로 나타났다. 따라서 전 층에 대하여 IS지표가 0.
- 3) 비선형 정적해석 결과 일본 내진진단결과와 마찬가지로 본 연구에서 제안된 내진보강기법에 의해 내진보강 후 연구 대상 건축물의 내력이 60%이상 향상되었으며 이와 함께 층간변위도 감소되는 것으로 나타났다. 또한 FEMA356에서 규정하고 있는 층간변 위한계시 밑면전단력도 증가되는 것으로 평가되었다.
- 또한 그림 7에 FEMA 35610) 규준의 층간변위한계를 함께 나타낸 결과, 장변 및 단변방향 모두 보강에 따라 즉시거주(IO) 및 인명안전(LS) 뿐 아니라 국내의 내진성능 목표이자 붕괴방지(CP)수준의 변위 및 밑면전단력이 크게 증가하는 것으로 나타났다. 위 결과를 통해 대상 학교 건축물에 내진벽 및 브레이스로 보강할 경우 구조물의 내력 뿐 아니라 연성 또한 크게 향상되는 것으로 판단할수 있다.
- 보강을 실시함에 따라 장변방향의 경우 건축물의 강성이 증가하여 동일한 요구스펙트럼에 대해 탄성거동을 보였다. 또한 단변방향에 대해서는 보강 후 성능점에서의 스펙트럼 가속도 및 변위가 약 5% 감소함에 따라, 장변방향과 마찬가지로 동일한 요구스펙트럼에 대해 적은 가속도 및 변위만으로도 요구능력을 충족시키는 것으로 나타났다.
- 2) 일본내진진단법의 2차 진단을 실시하여 대상 학교건축물의 보강 전/후의 보유내진성능을 평가한 결과 보강전의 건축물은 단변방향의 3층을 제외하고는 전층에서 소요내진성능을 확보하지 못하고 있는 것으로 평가되었다. 또한, 적용된 진단법에 의해 산정된 기존 건물의 소요 내진보강량에 대해 현장 타설 전단벽과 철골가새와 같은 내진보강 요소로 보강 후 2차 진단을 재수행한 결과 기존 학교건물은 본 연구에서 적용된 내진보강요소로 내진성능을 향상시킬 수 있는 것으로 평가되었다.
- 이러한 변위감소는 그림 9의 층간변위 비교결과에서도 확인할 수 있다. 보강 전/후 대상 건축물의 층간변위를 비교한 결과 보강 전의 건축물은 KBC2009에서 제한하고 있는 허용층간변위를 만족하지 못한 반면, 보강 후 동일한 하중에서 층간변위가 크게 감소한 것으로 나타났다.
- 또한 그림 7에 FEMA 35610) 규준의 층간변위한계를 함께 나타낸 결과, 장변 및 단변방향 모두 보강에 따라 즉시거주(IO) 및 인명안전(LS) 뿐 아니라 국내의 내진성능 목표이자 붕괴방지(CP)수준의 변위 및 밑면전단력이 크게 증가하는 것으로 나타났다. 위 결과를 통해 대상 학교 건축물에 내진벽 및 브레이스로 보강할 경우 구조물의 내력 뿐 아니라 연성 또한 크게 향상되는 것으로 판단할수 있다.
- 비선형 정적해석을 통해 산정된 성능점에서의 내진보강 전/후에 따른 연구대상 학교건물의 소성 힌지수를 비교하여 그림 10과 표 7에 나타내었다. 이러한 결과로부터 대상 학교 건물에 대한 끼움 전단벽 및 철골가새에 의한 내진보강시 성능점에서의 소성힌지는 장변방향에서 약 92%, 단변방향에서 57% 감소하는 것으로 나타났다.
- 이에 따라 최종적으로 ‘목표성능에 준하여내진보수/보강에 의하여 기능 수행조치’로 평가되어 내진보강이 필요한 것으로 평가되었다.
후속연구
- 대상 학교 건축물에 대한 보강 시공을 통해 보강 시공시 고려할 필요가 있는 여러 사항이 확인되었다. 첫째로, 1980년대 건설된 건축물들은 골조에 대한 시공오차가 크므로 규격품의 보강재를 시공할 경우 추가 공정 및 공사 비용이 증대할 수 있으므로 골조 규격에 대한 정확한 조사가 필요하다. 둘째로, 학교별로 위치나 지반조건 등의 특성이 상이하므로 내진보강공법 선정 시 보강요소 반입및 양중가능 여부를 고려하여 내진보강공법을 선정하여야 한다.
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