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문제 정의
- 입자성 폐기물은 최종적으로 모르타르 상태로 현장에 적용되지만, 혼용 고화시 중 · 저준위 방사성 폐기물 처분장 인수기준을 만족할 수 있는지 판단하기 위해 실험실 규모(D5 cm * H10 cm, D15 cm * H30 cm)의 시멘트 고화체를 제조하여 적합성을 평가하고자 한다.
가설 설정
- 10. Cumulative fraction leached and leaching rate of (a) aluminum and (b) calcium in concrete waste form.
제안 방법
- 열순환 시험장치는-50℃ 에서 +150℃까지 온도조절이 가능한 순환식 가열 챔버(DTHC-150L)를 사용하였으며, ASTM B553의 시험절차에 따라 평가하였다. 10℃/hr의 속도로 60℃까지 상승시켜 이 온도에서 1 hr동안 방치한 후 다시 10℃/hr의 속도로 영하 40℃까지 하강시켜 1 hr동안 방치하는 주기를 1주기로 하여 총 30주기를 반복하였다. 690 시간이 소요되었으며, 열순환 시험 실시 후 고화체의 크기 및 육안검사와 압축강도가 3.
- 200리터 드럼에 실제 콘크리트 폐기물을 혼용 고화할 경우를 고려하여 실험실 규모에서 얻어진 혼합비율 (콘크리트 폐기물:물:시멘트=75:15:10wt%)을 근거로 해서 콘크리트 폐기물의 함량은 일정하게 유지하고 물과 시멘트의 비율을 변화시켜 scale-up 실험을 수행하였다. Table 3는 물과 시멘트의 함량비에 따른 모르타르의 작업도와 시멘트 고화체의 압축강도를 나타낸 것이다.
- 10℃/hr의 속도로 60℃까지 상승시켜 이 온도에서 1 hr동안 방치한 후 다시 10℃/hr의 속도로 영하 40℃까지 하강시켜 1 hr동안 방치하는 주기를 1주기로 하여 총 30주기를 반복하였다. 690 시간이 소요되었으며, 열순환 시험 실시 후 고화체의 크기 및 육안검사와 압축강도가 3.45 MPa 이상인지 유무를 평가하였다.
- D5 cm * H10 cm의 크기의 몰드를 사용하여 제조한 시편을 최대용량 20 KN의 자동식 콘크리트 압축강도 시험기(FS-1050A)에 5±2%/min의 속도로 힘을 가하여 측정하였다.
- Scale-up실험은 방사성 폐기물 인수기준을 바탕으로 압축강도 측정치가 3.45 MPa 이상이며 실제 해체현장에 적합한 작업도 결과를 보이는 혼합비율을 선정하여 진행 하였다. Fig.
- 고화체 제조과정은 D5 cm * H10 cm의 몰드를 사용한 실험과 동일하며, 강도측정은 최대용량 1,470 KN의 유압전동식 콘크리트 압축강도 시험기(JI-303)에 5±2%/min의 속도로 힘을 가하여 측정하였다.
- 고화체가 임시 저장고 및 처분장에서 장시간 보관되는 동안 겪을 수 있는 온도 주기의 반복에 대한 내구성을 평가하기 위한 열순환 시험을 진행하였다. 열순환 시험장치는-50℃ 에서 +150℃까지 온도조절이 가능한 순환식 가열 챔버(DTHC-150L)를 사용하였으며, ASTM B553의 시험절차에 따라 평가하였다.
- 고화체의 침수 및 침출 특성을 평가하기 위하여 콘크리트 폐기물, 물, 시멘트의 배합비를 75:15:10wt%의 비율로 혼합하여 28일간 양생한 고화체 시료를 사용하였다. Fig.
- 침출수는 침출액부피(VL)/고화체표면적(S)의 비율이 10±2 cm가 되도록 증류수를 플라스틱 재질의 용기에 넣었다. 그리고 26℃의 항온항습기 내에서 시험 초기부터 0.08(2 hr), 0.3(7 hr), 1, 2, 3, 4, 5, 19, 47, 90 day 간격으로 침출액을 채취하고, 채취한 침출액의 pH와 전기전도도를 측정하였다. 콘크리트 폐기물 고화체의 침출특성은 누적침출분율(cumulative fraction leached, CFL)과 침출속도(leaching rate, LR)을 바탕으로 평가하였다.
- 5 cm * L17 cm, S1-582)으로 균일하게 다지고 다시 나머지 공간에 모르타르를 채웠다. 그리고 고화체 상부를 비닐로 밀봉하여 수밀성을 유지하며 28일 동안 양생하였다. 또한 유리수는 추후 실제 처분현장에서 드럼의 부식을 야기시키는 주요한 요인이므로 경화를 시작하고 1일, 1주일, 2주일 후에 고화체의 유리수 발생여부를 관찰하였다.
- 성형작업에 용이한 콘크리트 모르타르가 될 수 있도록 적절한 콘크리트 폐기물, 물(pH를 조절하지 않은 용수), 시멘트의 양을 결정하기 위해 각각 중량비로 50~80, 10~30, 5~35%로 혼합비를 변화시켰다. 그리고 미분말 콘크리트 폐기물의 경우, 콘크리트 폐기물 대비 미분말 콘크리트 폐기물의 함유량을 중량비로 10~40%로 변화시켜 진행하였다. 이때 한국 공업규격 KS L 5109에 의해 콘크리트 폐기물, 물, 시멘트의 균일한 혼합을 위해 5 L의 혼합기(S1-530)를 이용하여 140±5 RPM으로 30 초 동안 회전 혼합하고 15 초간 정치한 후, 다시 285±10 RPM으로 60 초간 회전 혼합시켰다.
- 그리고 콘크리트 폐기물 내 함유된 금속 이온 농도를 정량적으로 분석하기 위하여 ICP-AES(Inductively Coupled Plasma Atomic Emission Spectroscopy, ULTIMA-2C)와 AAS(Atomic Absorption Spectrometer, Analyst 400)를 사용하여 화학분석을 수행하였다. 분석에 앞서 10 mL HNO3, 4 mL HCl, 0.
- 콘크리트 폐기물의 특성 조사를 위하여 폐기물의 pH 및 수분함량을 측정하였고, 이들은 폐기물공정시험법[3]의고상폐기물 pH측정법과 수분함량 측정법에 준하였다. 또한 SEM-EDS(Scanning Electron Microscope/Energy Dispersive X-ray Spectrometer, JSM-6300), XRD(X-ray Diffraction, D5000)을 통하여 물리화학적 특성을 조사하였다.
- 그리고 고화체 상부를 비닐로 밀봉하여 수밀성을 유지하며 28일 동안 양생하였다. 또한 유리수는 추후 실제 처분현장에서 드럼의 부식을 야기시키는 주요한 요인이므로 경화를 시작하고 1일, 1주일, 2주일 후에 고화체의 유리수 발생여부를 관찰하였다.
- 시멘트 고화체 제조 시 물이 과다하게 첨가되었을 경우 양생과정 중 유리수가 발생하게 된다. 모르타르 제조 후 양생을 시작한지 1일, 1주일, 2주일 간격으로 고화체 표면과 몰드 주변에 발생하는 과잉 수분의 발생을 관찰하였다. 양생 1일 후 고화체 표면에 일부 습한 경우는 있었으나 모든 고화체에서 유리수는 관찰할 수 없었다.
- 75 mm이하의 콘크리트 폐기물을 적용하여 고화체를 제조하였다. 성형작업에 용이한 콘크리트 모르타르가 될 수 있도록 적절한 콘크리트 폐기물, 물(pH를 조절하지 않은 용수), 시멘트의 양을 결정하기 위해 각각 중량비로 50~80, 10~30, 5~35%로 혼합비를 변화시켰다. 그리고 미분말 콘크리트 폐기물의 경우, 콘크리트 폐기물 대비 미분말 콘크리트 폐기물의 함유량을 중량비로 10~40%로 변화시켜 진행하였다.
- 시멘트 모르타르의 반죽 질기, 가소성, 균일성 등이 총 합된 성질을 표현하는 작업도 측정방법엔 슬럼프 시험, 플로우 시험, 리몰딩 시험, 다짐계수 시험 등이 있고, 본 연구에서는 고화체 양생에 앞서 플로우 시험방법을 적용하였다. 퍼짐 정도의 직경이 18~25 cm를 만족하는 혼합조성 비를 본 연구의 범위로 설정하였고, Fig.
- 17 Bq/g인 콘크리트 폐기물을 사용하여 고화체를 제조하였다. 실험법에 따르면 직경/높이=1의 크기의 시편을 사용해야 하므로 제조된 고화체를 시편절단기(CMV-2000)를 이용하여 D5 cm * H5 cm의 크기로 절단하였다. 절단 후 미세분진을 제거하기 위해 증류수로 1차, ethanol로 2차 세척하고 110℃에서 1 시간 건조한 후 침출시험용 시편으로 사용하였다.
- 1 시험 법[5]에 따라 침출실험을 수행하였다. 압축강도, 열순환 실험을 위해 적용한 콘크리트 폐기물의 경우 자체처분대상 콘크리트 폐기물로서 방사능농도가 매우 낮아 침출지수의 평가가 무의미하므로 본 연구에서는 방사능 농도가 6.17 Bq/g인 콘크리트 폐기물을 사용하여 고화체를 제조하였다. 실험법에 따르면 직경/높이=1의 크기의 시편을 사용해야 하므로 제조된 고화체를 시편절단기(CMV-2000)를 이용하여 D5 cm * H5 cm의 크기로 절단하였다.
- 원자력 연구시설의 해체 시 발생하는 콘크리트 폐기물에 물과 시멘트를 혼합하여 제조한 고화체의 압축강도 및 특성평가를 통해 다음과 같은 결론을 얻었다.
- 처분장에서 장기간 보관되며 겪을 수 있는 기후 및 온도변화에 의해 고화체의 열팽창 혹은 수축으로 인한 응력이 발생하고, 균열 및 파쇄가 발생할 수 있다. 이러한 구조적 변화 및 특성이 일정기준 이상임을 평가하기 위해 온도 주기를 반복하는 열순환 시험을 수행하였다. 열순환 시험에는 콘크리트 폐기물, 물, 시멘트의 배합비가 75:15:10wt%의 비율로 제조하여 28일간 양생한 고 화체 시료를 사용하였다.
- 이에 본 연구에서는 연구로 해체사업에서 발생하는 콘크리트 폐기물의 양을 조절하여 시멘트 고화체를 제조하였고, 이때 고화체의 물리적/화학적 특성과 형태에 영향을 미치는 가장 중요한 요소인 물-시멘트의 비도 함께 변화시켰다. 물-시멘트의 비율이 적절하지 않으면 공극률이 커지고 이것이 침출의 통로역할을 하게 되어 높은 침투성, 높은 침출 현상이 생긴다.
- 이때 한국 공업규격 KS L 5109에 의해 콘크리트 폐기물, 물, 시멘트의 균일한 혼합을 위해 5 L의 혼합기(S1-530)를 이용하여 140±5 RPM으로 30 초 동안 회전 혼합하고 15 초간 정치한 후, 다시 285±10 RPM으로 60 초간 회전 혼합시켰다. 이후 고화체의 성형작업성을 판단하고, 분리에 대한 저항성을 알아보기 위한 작업도(Workability)의 평가는 한국 공업규격 KS L 5111에 준하여 플로우테이블에 20 초 간 25 회 상하충격을 주어 퍼짐 정도를 평가하였다.
- 제조한 폐기물 고화체는 중 · 저준위 방사성 폐기물 인수기준을 바탕으로 압축강도, 안정성(침출), 열저항성 요건의 만족여부를 평가하였다.
- 방사성 고화체의 침출특성은 누적침출분율(cumulative fraction leached, CFL)과 침출속도(leaching rate)로 평가하며, 아래의 식으로 계산한다. 침출기간 동안 검출되지 않은 방사성핵종 대신 지속적으로 유출된 Al, Ca을 고려하여 침출저항성을 판단하였고, 누적침출분율은 다음과 같이 정의한다.
- 콘크리트 블록의 절단과정에서 발생한 미분말 콘크리트 폐기물을 동시에 처분하기 위해 위에서 얻어진 혼합비율을 근거로 75%의 콘크리트 폐기물에 미분말 콘크리트 폐기물을 10~40wt% 포함시켜 고화체를 제조하였다. Table 2는 각 조건에서 제조된 고화체의 압축강도 측정치이다.
- 3(7 hr), 1, 2, 3, 4, 5, 19, 47, 90 day 간격으로 침출액을 채취하고, 채취한 침출액의 pH와 전기전도도를 측정하였다. 콘크리트 폐기물 고화체의 침출특성은 누적침출분율(cumulative fraction leached, CFL)과 침출속도(leaching rate, LR)을 바탕으로 평가하였다.
- 2는 이 때 사용한 콘크리트와 몰드(D15 cm * H30 cm)이다. 콘크리트 폐기물은 중량비 75%로 고정하고, 물과 시멘트의 비율을 각각, 15:10 및 10:15 경우로 조정하였다. 고화체 제조과정은 D5 cm * H10 cm의 몰드를 사용한 실험과 동일하며, 강도측정은 최대용량 1,470 KN의 유압전동식 콘크리트 압축강도 시험기(JI-303)에 5±2%/min의 속도로 힘을 가하여 측정하였다.
- 한편 콘크리트 폐기물 내 존재하는 금속 원소의 함량을 정량적으로 조사하기 위하여 ICP-AES와 AAS를 사용하여 화학분석을 수행하였으며, 그 결과를 Table 1에 나타내었다. 구성 성분 중 주요 원소는 Fe, Ca, Si, Mg, Al으로 나타나 SEM-EDS의 결과와 유사하였으나, 상대적임 함량 면에서는 농도가 높은 Fe, Ca의 경우 차이가 있음을 보여주고 있다.
대상 데이터
- 1의 입도 분포 결과를 통해 알 수 있다. 균질한 조성비로 시멘트와 혼합될 수 있도록 표준망체(4.75 mm)로 체질하여 통과한 콘크리트를 이용하였다. 그러나 scale-up 실험의 경우, 몰드의 크기와 입도분포를 고려하여 콘크리트 폐기물을 50 mm(15%), 4.
- 연구로 해체 시, 중량 콘크리트와 경량콘크리트가 발생한다. 실험에 사용한 콘크리트 폐기물은 방사능 농도가 낮은 자체처분대상 콘크리트 폐기물(방사능 농도 0.2 Bq/g 이하)을 사용하였고 슬러지 형태의 콘크리트폐기물(미분말 콘크리트 폐기물)은 방사능 농도가 0.2 Bq/g 이상인 방사성폐기물을 사용하였다. 콘크리트 폐기물은 차폐효과가 우수한 비중 3.
- 실험에 적용된 시멘트는 KS기준에 적합한 A사의 포틀 랜드 시멘트이다. 연구로 해체 시, 중량 콘크리트와 경량콘크리트가 발생한다.
- 실험에는 몰드(D 5 cm, H 10 cm)의 10%에 해당하고, 중량 백분율이 가장 높은 크기인 4.75 mm이하의 콘크리트 폐기물을 적용하여 고화체를 제조하였다. 성형작업에 용이한 콘크리트 모르타르가 될 수 있도록 적절한 콘크리트 폐기물, 물(pH를 조절하지 않은 용수), 시멘트의 양을 결정하기 위해 각각 중량비로 50~80, 10~30, 5~35%로 혼합비를 변화시켰다.
- 이러한 구조적 변화 및 특성이 일정기준 이상임을 평가하기 위해 온도 주기를 반복하는 열순환 시험을 수행하였다. 열순환 시험에는 콘크리트 폐기물, 물, 시멘트의 배합비가 75:15:10wt%의 비율로 제조하여 28일간 양생한 고 화체 시료를 사용하였다. 열순환 시험 후, 고화체 무게는 13% 감소하였지만, Fig.
- 시멘트 모르타르의 반죽 질기, 가소성, 균일성 등이 총 합된 성질을 표현하는 작업도 측정방법엔 슬럼프 시험, 플로우 시험, 리몰딩 시험, 다짐계수 시험 등이 있고, 본 연구에서는 고화체 양생에 앞서 플로우 시험방법을 적용하였다. 퍼짐 정도의 직경이 18~25 cm를 만족하는 혼합조성 비를 본 연구의 범위로 설정하였고, Fig. 6에 15wt% 또는 15wt% 이상과 이하의 물에서 골재로 사용되는 콘크리트 폐기물의 함량 별 작업도를 나타내었다(25 cm이상의 퍼짐은 측정할 수 없어 임의표기). 물 15wt%에서는 콘크리트 폐기물과 시멘트의 혼합비율에 상관없이 작업도가 18~21 cm 였지만, 물의 함유량이 15wt% 미만일 경우 18 cm보다 작고 15wt% 이상일 경우 25 cm 이상으로 나타났다.
이론/모형
- 고화체의 내수안정성을 평가하기 위해 ANS 16.1 시험 법[5]에 따라 침출실험을 수행하였다. 압축강도, 열순환 실험을 위해 적용한 콘크리트 폐기물의 경우 자체처분대상 콘크리트 폐기물로서 방사능농도가 매우 낮아 침출지수의 평가가 무의미하므로 본 연구에서는 방사능 농도가 6.
- 양생기간을 거친 콘크리트 폐기물 고화체가 중 · 저준위 방사성 폐기물 인수기준[4] 중 압축강도 규정의 준수 여부를 판단하기 위해 KS F2405에 따라 측정을 수행하였다.
- 고화체가 임시 저장고 및 처분장에서 장시간 보관되는 동안 겪을 수 있는 온도 주기의 반복에 대한 내구성을 평가하기 위한 열순환 시험을 진행하였다. 열순환 시험장치는-50℃ 에서 +150℃까지 온도조절이 가능한 순환식 가열 챔버(DTHC-150L)를 사용하였으며, ASTM B553의 시험절차에 따라 평가하였다. 10℃/hr의 속도로 60℃까지 상승시켜 이 온도에서 1 hr동안 방치한 후 다시 10℃/hr의 속도로 영하 40℃까지 하강시켜 1 hr동안 방치하는 주기를 1주기로 하여 총 30주기를 반복하였다.
- 콘크리트 폐기물의 특성 조사를 위하여 폐기물의 pH 및 수분함량을 측정하였고, 이들은 폐기물공정시험법[3]의고상폐기물 pH측정법과 수분함량 측정법에 준하였다. 또한 SEM-EDS(Scanning Electron Microscope/Energy Dispersive X-ray Spectrometer, JSM-6300), XRD(X-ray Diffraction, D5000)을 통하여 물리화학적 특성을 조사하였다.
성능/효과
- 7%)의 크기로 고르게 적용하였다. 감마선 분광계(low energy gamma-ray spectrometer, Canberra 사)를 이용하여 방사선량을 분석한 결과, 콘크리트 폐기물의 경우 Co-60은 0.02 Bq/g, 미분말 콘크리트 폐기물의 경우 Co-60은 0.82 Bq/g, Cs-137은 0.11 Bq/g로 나타났다.
- 7에 나타내었다. 다양한 콘크리트, 물, 시멘트의 혼합비율로 제조된 고화체의 압축강도 범위는 0.59~15.88 MPa이며, 콘크리트 폐기물 50~80wt%, 물 10~20wt%, 시멘트 10~35wt%의 혼합비율 범위에서 처분장 인수기준의 압축강도 제한 치인 3.45 MPa 이상을 만족하였다. 상기 범위 내에서 폐기물 발생량을 최대로 줄일 수 있는 콘크리트 모르타르 제조 조건은 콘크리트 폐기물, 물, 시멘트의 혼합비율이 75:15:10wt%인 경우이다.
- 따라서 현장에서 물의 혼합비율을 15±5wt%로 조정하는 것이 적합하다고 판단된다.
- 8은 90일 간의 특성평가 전 · 후의 고화체 시편을 나타낸 것으로 물리적 외형변화는 관찰되지 않았다. 또한 고화체의 압축강도는 4.42 MPa로 나타났으며, 이는 시멘트 고화체는 침수시험 후에도 3.45 MPa의 압축강도를 유지하여야 하고 침수시험 전 압축강도의 75wt% 이상의 강도를 유지하여야 하는 침수시험 기준을 만족하는 것이다.
- SEM-EDS의 경우 분석 시 일반적으로 조사위치에 따라 성분의 함량 차이를 나타내므로 정량적으로는 화학분석의 결과가 실제 값에 근접한 것으로 예측된다. 또한 본 시료는 중량콘크리트로서 일반 콘크리트에 비해 Fe의 함량이 높게 나타났다.
- 일반적으로 골재 대용으로 사용되는 콘크리트는 약 5~10%의 수분함량을 나타내지만, 미분말 콘크리트 폐기물의 경우 슬러지 형태의 폐기물을 건조기를 이용하여 강제 건조함으로써 수분함량이 낮은 것으로 사료된다. 또한 시멘트의 수화 생성물인 Ca(OH)2에 의하여 콘크리트는 일반적으로 pH 11~13의 알칼리성이며, 본 연구에 사용된 콘크리트 폐기물 또한 pH 13.08로 나타났다.
- 11과 같이 부피 변화와 같은 물리적 변화는 없었다. 또한 압축강도는 6.85 MPa로 열순환 시험 이전보다 상승하는 결과를 나타내어 고화체의 열저항 특성이 우수함을 확인할 수 있었다.
- 6에 15wt% 또는 15wt% 이상과 이하의 물에서 골재로 사용되는 콘크리트 폐기물의 함량 별 작업도를 나타내었다(25 cm이상의 퍼짐은 측정할 수 없어 임의표기). 물 15wt%에서는 콘크리트 폐기물과 시멘트의 혼합비율에 상관없이 작업도가 18~21 cm 였지만, 물의 함유량이 15wt% 미만일 경우 18 cm보다 작고 15wt% 이상일 경우 25 cm 이상으로 나타났다. 이것은 물의 함량이 고화체 제조에서 큰 영향을 끼친다는 것을 알 수 있다.
- Table 2는 각 조건에서 제조된 고화체의 압축강도 측정치이다. 미분말 콘크리트 폐기물의 함량에 관계없이 압축강도는 모두 3.45 MPa 이상으로 나타나 콘크리트 폐기물 함량 대비 최대 40wt%까지 포함시켜 처리하여도 최종 처분장 인수기준의 압축강도를 만족하였다.
- Table 3는 물과 시멘트의 함량비에 따른 모르타르의 작업도와 시멘트 고화체의 압축강도를 나타낸 것이다. 상기의 실험실 규모 실험에서는 두 경우 모두 모르타르가 18~25 cm의 작업도를 만족하였지만, 물이 15wt%인 경우 과잉수분의 증가로 인하여 모르타르의 작업도가 25 cm이상으로 고화체 제조에 적합하지 않은 것으로 나타났다. 그에 반해 물이 10wt% 첨가된 모르타르의 경우 작업도가 21 cm이고, 압축강도가 12.
- 침출시험에 있어서 기준조건을 만족하는 누적침출분율은 6으로 Ca의 경우 기준 조건을 만족하지 못하지만 실제 규제 대상 원소가 아니다. 이 조건을 만족해야 할 규제 대상은 방사성 핵종과 중금속 이온으로서 본 연구에서 제조한 고화체에서 이들 금속원소는 침출이 전혀 안되 침출저항성이 우수함을 확인할 수 있었다.
- 17 Bq/g이다. 이들 방사성 핵종은 91일 동안의 침출시험 동안 침출액에서 전혀 검출되지 않았고, 실험 종료일인 91일에 해당하는 침출수를 감마선분광계로 측정하였을 때 Co와 Cs의 MDA는 각각 2.51E-004, 1.77E-004로 핵종은 거의 검출되지 않았다고 판단된다.
- 폐기물공정시험법에 따라 콘크리트 폐기물 및 미분말 콘크리트 폐기물의 pH와 수분함량을 측정하였으며, 그 값은 각각 pH 13.08, 수분함량 8.5%와 pH 12.80, 수분함량 2.6%로 나타났다. 일반적으로 골재 대용으로 사용되는 콘크리트는 약 5~10%의 수분함량을 나타내지만, 미분말 콘크리트 폐기물의 경우 슬러지 형태의 폐기물을 건조기를 이용하여 강제 건조함으로써 수분함량이 낮은 것으로 사료된다.
후속연구
- 상기 범위 내에서 폐기물 발생량을 최대로 줄일 수 있는 콘크리트 모르타르 제조 조건은 콘크리트 폐기물, 물, 시멘트의 혼합비율이 75:15:10wt%인 경우이다. 더불어 Fig. 7에 표시된 화살표 범위 내에서 콘크리트 폐기물, 물, 시멘트의 비율을 유동적으로 변화시킨다면 콘크리트 폐기물의 안전한 처분에 적합한 압축강도 값을 얻을 수 있을 것이다.
- 일반적으로 고화체의 압축강도는 물/시멘트 비율, 공기의 함유량, 시멘트의 강도 그리고 표면 거칠기와 같은 인자에 따라 상당히 영향을 받는 것으로 알려져 있다[6][8]. 따라서 원자력시설의 해체 현장에서 발생한 콘크리트폐기물은 방사성폐기물의 시멘트고화 시 필요한 골재의 대용 물질로서의 역할도 가능할 것으로 사료된다.
- 16 MPa로 나타났다. 이 결과로부터 추후 200 리터 드럼에 덩어리 크기의 콘크리트 폐기물과 모르타르의 혼용 고정화/안정화 시, 콘크리트 폐기물의 함량을 75wt%, 물의 함량을 10wt%, 시멘트의 함량을 15wt%로 하였을 때, 모르타르 작업도와 고화체 압축강도 기준을 만족할 수 있을 것이다.
- 현재 일반적 시설물에서 발생되는 해체 콘크리트 폐기물의 재이용과 처분에 관한 연구는 다양하게 이루어지고 있지만, 원자력시설에서 발생된 방사성 콘크리트 폐기물을 적용한 것은 그 연구의 특성상 활발하지 못하였다. 추후 국내에서 운영중인 원자력발전소 및 연구시설들 또한 수명을 다한 후, 가동이 중단되어 해체와 제염작업이 필요하다는 분위기에서 본 연구는 해체사업의 중요한 기초 자료가 될 것으로 생각된다.
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