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문제 정의
- 무량판 슬래브-기둥 접합부가 불균형 모멘트에 의하여 휨 항복한 이후 콘크리트 전단전달능력이 감소함에 따라 취성적인 전단파괴가 발생할 수 있다. 따라서 이 연구에서는 개발된 밴드형 전단보강근의 구조성능을 평가하는 1단계 연구로 불균형 모멘트에 의하여 휨항복이 선행하는 무량판 슬래브-기둥 내부접합부에서 발된전단보강법과 기존 스터럽 보강법의 구조성능을 비교･실험하였다. 또한 불균형 모멘트를 받는 무량판 슬래브-기둥 접합부 실험을 바탕으로 관련 설계기준의 적용 가능성을 검증하였다.
- 따라서 이 연구에서는 개발된 밴드형 전단보강근의 구조성능을 평가하는 1단계 연구로 불균형 모멘트에 의하여 휨항복이 선행하는 무량판 슬래브-기둥 내부접합부에서 발된전단보강법과 기존 스터럽 보강법의 구조성능을 비교･실험하였다. 또한 불균형 모멘트를 받는 무량판 슬래브-기둥 접합부 실험을 바탕으로 관련 설계기준의 적용 가능성을 검증하였다.
- 이 연구는 LH공사의 공동주택에의 적용을 목표로 기존 전단보강근과 동일한 구조성능을 가지면서도 시공성이 우수한 밴드형 전단보강근을 개발하였다. 무량판 슬래브-기둥 접합부가 불균형 모멘트에 의하여 휨 항복한 이후 콘크리트 전단전달능력이 감소함에 따라 취성적인 전단파괴가 발생할 수 있다.
- 이 연구에서는 이형철근을 사용한 기존전단보강방법과 비교하여 동등한 구조성능과 우수한 시공성이 기대되는 2종류의 밴드형 전단보강근을 개발하였다. 이 연구에서는 개발한 밴드형 전단보강근으로 전단보강한 무량판 슬래브-기둥 내부 접합부 실험체를 제작하여 불균형 모멘트에 대한 구조적 성능을 평가하였으며, 그 결과는 다음과 같다.
- 이 연구에서는 이형철근을 사용한 기존전단보강방법과 비교하여 동등한 구조성능과 우수한 시공성이 기대되는 2종류의 밴드형 전단보강근을 개발하였다. 이 연구에서는 개발한 밴드형 전단보강근으로 전단보강한 무량판 슬래브-기둥 내부 접합부 실험체를 제작하여 불균형 모멘트에 대한 구조적 성능을 평가하였으며, 그 결과는 다음과 같다.
제안 방법
- 슬래브에 전달되는 불균형 모멘트는 기둥 상부에 설치된 500kN 용량의 액추에이터를 이용하였다. 실험 시 횡력은 그림 6(c)에서 보는 바와 같이 부재변형각이 정･부 방향으로 점진적으로 증가되도록 변위제어법에 의한 반복하중으로 2사이클씩 계획하였다.
- 그림 6은 무량판 슬래브 내부접합부 실험을 위한 실험체설치 및 실험 현황을 나타낸다. +자 형태의 무량판 슬래브 내부 접합부의 역학적인 거동을 구현하기 위하여 슬래브 양 단부와 상하부 기둥 단부를 힌지로 계획하였다. 횡력이 슬래브에 전달되었을 때 슬래브 양 단부에서 변곡점이 형성되도록 하기 위하여 실험체 양 단부에 200×200mm H형강과 슬래브하부면에 힌지를 설치하였다.
- 이후 전단보강근을 배근하였으며, 그림 5(d)와 같이 콘크리트를 1차 타설하였다. 1차 타설된 콘크리트가 경화된 후 상부기둥의 횡보강근을 배근하였으며, 상부 기둥 거푸집을 조립한 뒤 콘크리트를 타설하였다. 실험체의 콘크리트 강도 발현을 위하여 콘크리트 타설 후 증기양생을 수행하였다.
- 내부접합부 실험체의 슬래브 크기는 2,800×2,800mm, 슬래브 순경간은 2,500×2,500mm, 슬래브 두께는 150mm, 기둥 단면은 300×300mm, 기둥 높이는 1,900mm로 계획하였다.
- 기둥은 슬래브 파괴 이전에 파괴되는 것을 방지하기 위하여 D22 철근 8대를 배근하였다. 모든 실험체는 전단보강근의 종류에 따른 구조성능차이를 비교하기 위하여 동일한 슬래브 주철근 배근상세 및 기둥 배근상세를 가지도록 계획하였다.
- 전단보강근은 D10 철근을 60mm 간격으로기둥면에서 750mm 떨어진 위치까지 전단보강 하였다. 무량판 슬래브 내부접합부의 최대내력 이후의 거동은 전단보강근의 부착성능에 영향을 받는 것으로 알려져 있어(강현구와 박홍근, 2008), 이 연구에서는 그림 3에서 보는 바와 같이 밴드형 보강근에 2종류의 요철을 둔 전단보강근을 개발하여 전단보강에 사용하였다. 밴드형 전단보강근의 폭과 두께는 Flat-S 실험체의 전단성능(=Asfy)과 동일하도록 폭과 두께를 각각 56mm와 2.
- 무량판 슬래브 실험체의 배근은 콘크리트구조설계기준에 기초하여 그림 2와 표 2에 나타낸 바와 같이 모든 실험체의 슬래브 상부근은 주열대에 D13 7개와 중간대에 D10 6대를 배근하여 각각 철근비가 0.47%와 0.23%가 되도록 설계하였다. 슬래브의 하부근은 주열대와 주간대의 철근비가 모두 0.
- 3mm로 계획하였다. 밴드형 전단보강근의 전단보강 범위는 Flat-S 실험체와 동일하게 기둥면에서 750mm가 되도록 설계하였다. 또한 그림 2(c)와 (d)에서 보는 바와 같이전단보강근의 정착을 위하여 전단보강근을 기둥 내부로 90mm 연장하여 배치하였다.
- 무량판 슬래브 내부접합부의 최대내력 이후의 거동은 전단보강근의 부착성능에 영향을 받는 것으로 알려져 있어(강현구와 박홍근, 2008), 이 연구에서는 그림 3에서 보는 바와 같이 밴드형 보강근에 2종류의 요철을 둔 전단보강근을 개발하여 전단보강에 사용하였다. 밴드형 전단보강근의 폭과 두께는 Flat-S 실험체의 전단성능(=Asfy)과 동일하도록 폭과 두께를 각각 56mm와 2.3mm로 계획하였다. 밴드형 전단보강근의 전단보강 범위는 Flat-S 실험체와 동일하게 기둥면에서 750mm가 되도록 설계하였다.
- 실험체의 변위는 그림 6(b)와 같이 총 7개의 LVDT를 이용하여 측정하였다. 슬래브-기둥의 변형을 추가적으로 측정하기위하여 기둥에 인접한 상･하부 슬래브 4곳에 매립볼트를 설치하고 LVDT로 슬래브와 기둥 사이의 변형량을 계측하였다. 실험체의 미끄러짐을 측정하기 위하여 기둥 하부 힌지 근처에 LVDT를 설치하였다.
- 그림 5는 무량판 슬래브 실험체 제작과정을 나타낸다. 실험체 배근은 슬래브 상하부 철근과 기둥 철근을 각각 선조립한 후 하부기둥과 슬래브 철근을 거푸집에 맞추어 조립하였다. 이후 전단보강근을 배근하였으며, 그림 5(d)와 같이 콘크리트를 1차 타설하였다.
- 무량판 슬래브 내부접합부 구조성능 평가를 위한 대상 부위는 LH공사의 미래형 주택모델로 개발 중인 모델의 내부접합부를 대상으로 하였다. 실험체는 저층부의 슬래브-기둥 내부접합부를 포함하여 수평하중 작용 시 슬래브와 기둥 경간의 변곡점 부분을 반영하기 위하여 +자 형태로 계획하였다. 앞서 기술한 바와 같이 뚤림전단강도에 대한 직접전단력의 비율은 40% 이하가 되도록 계획하였으며, 실험체의 크기는 실험실의 여건을 고려하여 실제 크기의 약 60%로 계획하였다.
- 슬래브-기둥의 변형을 추가적으로 측정하기위하여 기둥에 인접한 상･하부 슬래브 4곳에 매립볼트를 설치하고 LVDT로 슬래브와 기둥 사이의 변형량을 계측하였다. 실험체의 미끄러짐을 측정하기 위하여 기둥 하부 힌지 근처에 LVDT를 설치하였다. 슬래브에 전달되는 불균형 모멘트는 기둥 상부에 설치된 500kN 용량의 액추에이터를 이용하였다.
- 1차 타설된 콘크리트가 경화된 후 상부기둥의 횡보강근을 배근하였으며, 상부 기둥 거푸집을 조립한 뒤 콘크리트를 타설하였다. 실험체의 콘크리트 강도 발현을 위하여 콘크리트 타설 후 증기양생을 수행하였다. 제작이 완료된 실험체는 실험장소로 운반하였으며, 콘크리트 압축강도가 설계강도에 도달한 직후 실험을 수행하였다.
- 실험체는 저층부의 슬래브-기둥 내부접합부를 포함하여 수평하중 작용 시 슬래브와 기둥 경간의 변곡점 부분을 반영하기 위하여 +자 형태로 계획하였다. 앞서 기술한 바와 같이 뚤림전단강도에 대한 직접전단력의 비율은 40% 이하가 되도록 계획하였으며, 실험체의 크기는 실험실의 여건을 고려하여 실제 크기의 약 60%로 계획하였다.
- 전단보강근의 양과 전단보강 범위는 콘크리트구조설계기준에 기초하여 설계하였다. 전단보강근은 D10 철근을 60mm 간격으로기둥면에서 750mm 떨어진 위치까지 전단보강 하였다. 무량판 슬래브 내부접합부의 최대내력 이후의 거동은 전단보강근의 부착성능에 영향을 받는 것으로 알려져 있어(강현구와 박홍근, 2008), 이 연구에서는 그림 3에서 보는 바와 같이 밴드형 보강근에 2종류의 요철을 둔 전단보강근을 개발하여 전단보강에 사용하였다.
- D10 이형철근을 사용하여 기존방법으로 전단보강한 Flat-S 실험체의 전단보강 상세는 그림 2(a)에 나타내었다. 전단보강근의 양과 전단보강 범위는 콘크리트구조설계기준에 기초하여 설계하였다. 전단보강근은 D10 철근을 60mm 간격으로기둥면에서 750mm 떨어진 위치까지 전단보강 하였다.
- 횡력이 슬래브에 전달되었을 때 슬래브 양 단부에서 변곡점이 형성되도록 하기 위하여 실험체 양 단부에 200×200mm H형강과 슬래브하부면에 힌지를 설치하였다.
대상 데이터
- 가력방향(이하 X-방향)과 가력의 직각방향(이하 Y-방향)의 철근 배근 상세는 동일하다. 기둥은 슬래브 파괴 이전에 파괴되는 것을 방지하기 위하여 D22 철근 8대를 배근하였다. 모든 실험체는 전단보강근의 종류에 따른 구조성능차이를 비교하기 위하여 동일한 슬래브 주철근 배근상세 및 기둥 배근상세를 가지도록 계획하였다.
- 무량판 슬래브 내부접합부 구조성능 평가를 위한 대상 부위는 LH공사의 미래형 주택모델로 개발 중인 모델의 내부접합부를 대상으로 하였다. 실험체는 저층부의 슬래브-기둥 내부접합부를 포함하여 수평하중 작용 시 슬래브와 기둥 경간의 변곡점 부분을 반영하기 위하여 +자 형태로 계획하였다.
- 무량판 슬래브 실험체의 배근에는 총 3종류의 철근과 밴드형 전단보강근의 제작을 위한 1종류의 철물이 사용되었다. 슬래브 주근과 전단보강 이형철근으로 D10, D13을 사용하였으며 기둥 주근은 D22 철근을 사용하였다.
- 무량판 슬래브 실험체의 제작에는 설계강도 30MPa인 콘크리트를 사용하였다. 실험체는 제작 기관의 여건을 고려하여 2번으로 나누어 제작하였으며, 콘크리트의 압축강도를 평가하기 위하여 φ100×200mm 실린더형 공시체를 KS F 2403에 따라 제작하였다.
- 무량판 슬래브 실험체의 배근에는 총 3종류의 철근과 밴드형 전단보강근의 제작을 위한 1종류의 철물이 사용되었다. 슬래브 주근과 전단보강 이형철근으로 D10, D13을 사용하였으며 기둥 주근은 D22 철근을 사용하였다. 이 연구에서 개발한 밴드형 전단보강근의 제작에는 두께 2.
- 실험체의 미끄러짐을 측정하기 위하여 기둥 하부 힌지 근처에 LVDT를 설치하였다. 슬래브에 전달되는 불균형 모멘트는 기둥 상부에 설치된 500kN 용량의 액추에이터를 이용하였다. 실험 시 횡력은 그림 6(c)에서 보는 바와 같이 부재변형각이 정･부 방향으로 점진적으로 증가되도록 변위제어법에 의한 반복하중으로 2사이클씩 계획하였다.
- 실험대상 슬래브-기둥 접합부는 지진하중에 의하여 손상을 입기 쉬운 저층부에 위치한 내부 접합부로 선정하였다. 미국콘크리트 구조설계기준에 의하면 중진 지역에 무량판 슬래브의 접합부 전단설계 시 뚫림전단강도에 대한 직접전단력의 비율을 40퍼센트 이하로(Vg/øVc <0.
- 실험체는 제작 기관의 여건을 고려하여 2번으로 나누어 제작하였으며, 콘크리트의 압축강도를 평가하기 위하여 φ100×200mm 실린더형 공시체를 KS F 2403에 따라 제작하였다.
- 실험체는 표 2에 기술한 바와 같이 전단보강 방법에 따라 총 3체의 실험체를 계획하였다. Flat-S는 슬래브에 기존의 스터럽 전단보강을 한 실험체이며, Flat-B1과 Flat-B2는 이 연구에서 구조성능을 평가하고자 하는 2가지 형태의 밴드형 전단보강근을 가지는 실험체이다.
- 슬래브 주근과 전단보강 이형철근으로 D10, D13을 사용하였으며 기둥 주근은 D22 철근을 사용하였다. 이 연구에서 개발한 밴드형 전단보강근의 제작에는 두께 2.3mm의 철판을 사용하였다. 철근 및 밴드형 전단보강근의 인장시험은 KS B 0801과 KS B 0802에 준하여 시험을 실시하였으며, 그 결과는 그림 1과 표 1에 나타낸 바와 같다.
- 이 연구에서는 불균형 모멘트를 받는 무량판 슬래브-기둥 내부접합부 실험체의 구조성능을 예측하기 위하여 KBC 2009 (대한건축학회, 2009)와 KCI 2012(한국콘크리트학회, 2012)를 이용하였다.
이론/모형
- 3mm의 철판을 사용하였다. 철근 및 밴드형 전단보강근의 인장시험은 KS B 0801과 KS B 0802에 준하여 시험을 실시하였으며, 그 결과는 그림 1과 표 1에 나타낸 바와 같다.
- 실험체는 제작 기관의 여건을 고려하여 2번으로 나누어 제작하였으며, 콘크리트의 압축강도를 평가하기 위하여 φ100×200mm 실린더형 공시체를 KS F 2403에 따라 제작하였다. 콘크리트의 압축강도시험은 구조성능평가 실험 일시에 맞추어 KS F 2405에 준하여 실시하였다. 두번에 걸쳐 제작된 콘크리트 공시체의 압축강도는 32.
성능/효과
- 2. 기존 보강방법인 스터럽으로 슬래브를 전단보강한 Flat-S 실험체는 부재변형각 1.5% 내외에서 불균형 모멘트에 의한 전단균열이 슬래브에 발생하였으며 약 3%에서 슬래브 상부 콘크리트가 박리되었다. 반면 이 연구에서 제안하는 밴드형 전단보강근으로 전단보강한 Flat-B1과 Flat-B2 실험체는 전단균열이 2%에 발생하였으며 약 4%에 슬래브 상부 콘크리트의 박리를 보여 스터럽으로 전단보강한 Flat-S 실험체와 비교해 동등 이상의 구조성능을 나타내었다.
- 3. 실험결과, 슬래브-기둥 접합부에 전달된 불균형 모멘트는대부분 슬래브의 주열대 구간에서 전달하며 구간에 집중됨을 확인하였다.
- 4. KBC 2009(KCI 2009, ACI 318-11)에서 제안하는 슬래브-기둥 접합부의 불균형 모멘트 강도식으로부터 실험체가 휨파괴 된다는 가정으로 실험체의 최대 불균형 모멘트를계산한 결과, 이 연구에서의 실험결과를 평균 0.95로 잘 예측하였다.
- 기존방식인 스터럽으로 전단보강한 실험체 Flat-S는 전단보강근의 135° 표준갈고리 가공과 시공시간 측면에서 시공성이 크게 저하됨을 확인할 수 있었다.
- 최종 파괴 후 슬래브 상부 콘크리트의 박리 구간은 X-방향으로 최대 600mm, Y-방향으로 최대 525mm이었다. 또한 Flat-S와 Flat-B1 실험체와 유사하게 최종 파괴 후 뚫림전단에 의한접합부의 과도한 상승은 발견되지 않았다.
- 실험결과, 슬래브-기둥 접합부에 전달된 불균형 모멘트는대부분 슬래브의 주열대 구간에서 전달하며 구간에 집중됨을 확인하였다. 또한 스터럽과 밴드형 전단보강근에 부착한 스트레인 게이지로부터 불균형 모멘트에 의하여 유발된 전단응력이 기둥면에서 약 d/2에 집중됨을 확인할 수 있었다.
- 그림으로부터 스터럽과 밴드형 전단보강근의 변형률이 전단균열 발생 이후 증가하고 있음을 확인할 수 있다. 또한 전단변형은 기둥면에서 약 d/2만큼 떨어진 위치에 집중되었음을 실험결과 확인할 수 있었다. 그림에서 보는 바와 같이실험이 종료될 때까지 스터럽 및 밴드형 전단보강근은 항복하지 않았는데, 이는 스터럽과 밴드형 전단보강근이 불균형 모멘트에 의한 전단전달에 효과적으로 저항하였음을 의미한다.
- 그림 9는 실험체 중심에서부터 X-방향 슬래브 주철근에부착한 스트레인 게이지로부터 계측된 변형률을 나타내고 있다. 모든 실험체는 그림 9에서 보는 바와 같이 전단균열이 발생한 다음에도 상부 주철근의 변형률이 유지되거나 상승하였으며, 철근의 응력전달 범위도 약 930mm까지 확장되었음을확인할 수 있다. 이는 기존의 스터럽 방식과 밴드형 전단보강근이 전단에 효과적으로 저항하였음을 의미한다.
- 반면 밴드형 전단보강근 B1과 B2를 사용한 실험체 Flat-B1과 Flat-B2의 전단보강은 밴드형 전단보강근의 공장제작에 따른 가공 시간 절약과 함께 자립할 수 있는 형상학적인 이점으로 인하여 시공성능이 크게 향상되었다.
- 5% 내외에서 불균형 모멘트에 의한 전단균열이 슬래브에 발생하였으며 약 3%에서 슬래브 상부 콘크리트가 박리되었다. 반면 이 연구에서 제안하는 밴드형 전단보강근으로 전단보강한 Flat-B1과 Flat-B2 실험체는 전단균열이 2%에 발생하였으며 약 4%에 슬래브 상부 콘크리트의 박리를 보여 스터럽으로 전단보강한 Flat-S 실험체와 비교해 동등 이상의 구조성능을 나타내었다. 시공성능을 고려할 때 밴드형 전단보강근의 현장 적용성은 매우 우수할 것으로 판단된다.
- 95로 잘 예측하였다. 반면에 현행 우리나라 콘크리트구조기준에서 제안하는 슬래브-기둥 접합부의 불균형 모멘트 강도를 계산한 결과, 이 연구에서 실험한 결과를 평균 0.57로 다소 과대평가함을 확인할 수 있었다.
- 반면 이 연구에서 제안하는 밴드형 전단보강근으로 전단보강한 Flat-B1과 Flat-B2 실험체는 전단균열이 2%에 발생하였으며 약 4%에 슬래브 상부 콘크리트의 박리를 보여 스터럽으로 전단보강한 Flat-S 실험체와 비교해 동등 이상의 구조성능을 나타내었다. 시공성능을 고려할 때 밴드형 전단보강근의 현장 적용성은 매우 우수할 것으로 판단된다.
- 실험결과, 밴드형 전단보강근 B1과 B2는 기존의 전단보강방법인 스터럽 보강법과 비교하여 동등 이상의 구조성능을 발휘하는 것으로 판단된다. 밴드형 전단보강근의 시공성을고려할 때 B1과 B2 전단보강근의 현장 적용성은 우수할 것으로 판단되며, 추후 전단파괴가 선행하는 뚫림전단 실험과불균형 모멘트를 받는 무량판 슬래브-기둥 접합부 실험을 추가로 수행하여 밴드형 전단보강근의 우수성을 지속적으로 검증해 나가야 할 것으로 판단된다.
- 이후 부재변형각 약 4% 정도에서 전단균열의 진전과 함께 실험체 슬래브상부면의 박리가 발생하였다. 이는 부재변형각 3%에서 슬래브의 박리를 보였던 Flat-S 실험체보다 전단에 대한 저항성능이 우수한 것이라 판단된다. 최종 파괴 후 슬래브 상부면 박리구간은 X-방향으로 최대 750mm, Y-방향으로 최대 450mm를보였다.
- 이는 Flat-B1 실험체와 유사한 결과이다.최종 파괴 후 슬래브 상부 콘크리트의 박리 구간은 X-방향으로 최대 600mm, Y-방향으로 최대 525mm이었다. 또한 Flat-S와 Flat-B1 실험체와 유사하게 최종 파괴 후 뚫림전단에 의한접합부의 과도한 상승은 발견되지 않았다.
- 이는 부재변형각 3%에서 슬래브의 박리를 보였던 Flat-S 실험체보다 전단에 대한 저항성능이 우수한 것이라 판단된다. 최종 파괴 후 슬래브 상부면 박리구간은 X-방향으로 최대 750mm, Y-방향으로 최대 450mm를보였다.
- 현행 콘크리트구조기준인 KCI 2012는 슬래브-기둥 접합부가 전달할 수 있는 불균형 모멘트 성능을 휨, 전단 및 비틀림 성분의 합으로 정하고 있다. 표 4에서 보는 바와 같이 KCI 2012에 의한 실험체의 불균형 모멘트 강도는 실험결과를 평균 0.59로 다소 과대평가하는 것으로 확인되었다. 이 연구는 한정된 변수와 실험체수를 바탕으로 진행되어 휨 항복 선행인 무량판 슬래브-기둥 내부접합부에 대한 현행 국내외 관련 기준식의 정확성에 대한 평가는 추후 지속적인 확인이 필요할 것으로 판단된다.
- 횡하중과 부재변형각과의 관계를 평가한 결과, 모든 실험체는 슬래브 주철근의 휨 항복 후 부재변형각 1.5% 이상 충분한 연성을 보였으며 최종적으로 콘크리트 전단강도 열화에 의한 전단파괴의 양상을 나타내었다.
후속연구
- 1. 밴드형 전단보강근으로 보강한 실험체는 축력비 40% 이하에서 층간변위 1.5% 이후에 최대 하중에 도달하였으며,밴드형 전단보강근은 중진지역에서의 무량판 슬래브 설계시 유용하게 활용할 수 있을 것으로 기대된다.
- 또한 슬래브의 휨항복 선행인 1단계 연구결과를 바탕으로 2단계 연구에서는 전단파괴가 선행하는 슬래브-기둥 접합부의 불균형 모멘트 전달 성능을 평가하고자 한다. 2단계 연구를 통하여 밴드형 전단보강근의 구조적 성능을 더욱 명확히 평가할 수 있으리라 판단된다.
- 5. 추후, 전단파괴가 선행하는 슬래브-기둥 접합부의 불균형모멘트 전달 성능을 검토하여 밴드형 전단보강근의 전단저항성능에 대한 평가가 필요한 것으로 판단된다.
- 이는 실험체의 파괴모드가 슬래브의 전단파괴 이전에 슬래브 주철근의 항복이 선행하였기 때문으로, 그림 11로부터 실험 및 해석결과의 유사함을 명확히 확인할 수 있다. 따라서 슬래브-기둥 내부접합부에서 휨에 의하여 전달되는 불균형 모멘트를 C+3H 구간으로 가정하는 것은 비교적 타당하다 판단되며, 기둥의 형태 등 다양한 변수에 대한 추가적인 검증이 필요하다고 판단된다.
- 따라서 이 연구에서 개발한 밴드형 전단보강근을 사용할 경우 시공성을 크게 개선할 수 있을 것으로 판단된다.
- 실험결과, 밴드형 전단보강근 B1과 B2는 기존의 전단보강방법인 스터럽 보강법과 비교하여 동등 이상의 구조성능을 발휘하는 것으로 판단된다. 밴드형 전단보강근의 시공성을고려할 때 B1과 B2 전단보강근의 현장 적용성은 우수할 것으로 판단되며, 추후 전단파괴가 선행하는 뚫림전단 실험과불균형 모멘트를 받는 무량판 슬래브-기둥 접합부 실험을 추가로 수행하여 밴드형 전단보강근의 우수성을 지속적으로 검증해 나가야 할 것으로 판단된다.
- 59로 다소 과대평가하는 것으로 확인되었다. 이 연구는 한정된 변수와 실험체수를 바탕으로 진행되어 휨 항복 선행인 무량판 슬래브-기둥 내부접합부에 대한 현행 국내외 관련 기준식의 정확성에 대한 평가는 추후 지속적인 확인이 필요할 것으로 판단된다. 또한 슬래브의 휨항복 선행인 1단계 연구결과를 바탕으로 2단계 연구에서는 전단파괴가 선행하는 슬래브-기둥 접합부의 불균형 모멘트 전달 성능을 평가하고자 한다.
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