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fθ 공식을 활용한 텔레센트릭 렌즈 및 플라이아이 렌즈의 설계
The Design of Telecentric Lenses and Fly-eye Lenses by Utilizing fθ Formula 원문보기

한국광학회지 = Korean journal of optics and photonics, v.24 no.1, 2013년, pp.9 - 16  

임천석 (한남대학교 광.전자물리학과)

초록
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본 논문에서는 근축광학적인 대수식(algegraic equations)과 설계경험적인 근사조건을 통해 텔레센트릭 렌즈를 구조적으로 이해할 수 있는 일반화된 관계식을 찾는다. 이 관계식은 $f{\theta}$ 공식으로 명명되고, 단매렌즈, 이중가우스렌즈, 쿠크(Cooke)의 삼중렌즈, 쿠크의 삼중렌즈와 이중가우스렌즈가 결합된 복합렌즈의 순서로 단계적으로 적용된다. 그리고 이 공식은 조명광학용으로 사용되는 단매의 플라이아이 렌즈와 집광렌즈, 2매의 플라이아이 렌즈와 집광렌즈에 대해서도 순차적으로 적용된다. 여기서, 집광렌즈는 텔레센트릭 렌즈와 광학적으로 동일한 속성을 가진다. 결론적으로, 본 논문에서 찾은 $f{\theta}$ 공식은 텔레센트릭 렌즈에 대한 구조적인 이해를 이끌어냄과 동시에 직관적인 방식의 설계에도 활용될 수 있음을 보여 준다.

Abstract AI-Helper 아이콘AI-Helper

We try to find the generalized structural equation that gives a perspective understanding for telecentric lenses through paraxial optical algebraic equations and preconditions from a highly experienced design sense. The equation is named the $f{\theta}$ formula and this formula is applied...

주제어

AI 본문요약
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문제 정의

  • 그러면 초점거리와 물체거리의 다양한 비(|d0/f|) 값들에 따른 fΘ 공식의 오차에 대해 알아보자.
  • 단매렌즈에서의 fΘ 공식은 광선의 높이 차이가 렌즈면 간에서 거의 발생하지 않음을 전제로 유도되었기 때문에, 이를 다중렌즈에 대해서 수평적으로 적용하고자 한다면 주요면 간의 관계로 변환하여 적용하는 것이 타당할 것이다. 그러면 초점면에서 발생하는 +광선의 높이 오차(10%)에 대한 요인을 파악하기 위해 주요면 간에서 발생하는 광선의 높이 차이를 분석해 보자. +광선의 높이인 \(H_1^+\)\(H_2^+\) 간에는 \(H_2^+\)가 \(H_1^+\)에 비해 약 27% 정도 증가되고(차이가 발생하고), -광선의 높이인 \(H_1^-\)\(H_2^-\) 간에는 \(H_2^-\)\(H_1^-\)에 비해 약 10% 정도 감소된다.
  • 그럼, 논의를 좀 더 진전시켜, 이중의 플라이아이 렌즈를 사용하는 조명 렌즈 군(group)에 대해 설계를 진행해 보자. 그림 13을 참조하기 바란다.
  • [1-3] 그리고 이 뿐 아니라 과정상 들인 노력에 비해서 시간적으로나 효용적으로도 큰 의미가 없을 수도 있다. 그럼에도 불구하고, 본 논문에서는 근축기하광학적인 광선추적에 의한 렌즈설계에 대해서 다룬다. 왜냐하면, 근축기하광학적인 광선추적은 지루하고 간단치 않은 형태의 대수방정식들을 만들어 낼 수도 있지만, 한편으로는 이들을 잘 해석함에 의해 복잡한 광학계에 대한 구조적인 이해를 가능하게 할 수도 있고[4] 더 나아가서는 자동설계 방식으로는 얻을 수 없는 직관적인 방식의(마치 Lego 조립방식과 같은) 설계도 가능하기 때문이다.
  • 다중렌즈로 구성된 텔레센트릭 렌즈의 또 다른 예로써, 쿠크 삼중렌즈(Cooke triplet)를 살펴보자. 그림 9를 참조하기 바란다.
  • 단매렌즈가 아닌 총 6매의 렌즈로 구성된 렌즈그룹임에도 불구하고 여전히 fΘ 공식이 유효하게 나타나는데, 이에 대한 논의를 자세히 진행해 보도록 하자.
  • 본 논문에서는 이러한 근축기하광학적인 Lego 조립방식과 같은 설계기술에 대한 하나의 예로써, 머신비전(machine vision) 혹은 마이크로리소그래피(micro lithography) 분야에서 광범위하게 활용되고 있는 텔레센트릭 렌즈[5-6]를 다룬다. 먼저, 이를 위해 근축기하광학적인 대수방정식들을 세우고, 대수 방정식을 단순화 할 수 있는 최적의 근사조건을 설정하고, 결국 직관적인 설계가 가능한 구조화된 관계식을 찾아낸다.
  • 본 논문에서는 이러한 근축기하광학적인 설계기술[10-11]에 대한 하나의 예로써, 광학기기에서 광범위하게 사용되어지고 있는 텔레센트릭 렌즈를 다룬다. 이를 위해, 먼저, 비축지점의 물체 면에서 출사되는 2개의 광선에 대해 근축광선추적을 실시한다.
  • 34 mm 임을 염두에 두자. 우선 초점면에서의 광선의 높이를 비교하여 보자. \(h_3^-\)\(H_3^-\)의 값 차이(\(|h_3^- - H_3^-|\))는 0.
  • 이제는 |d0/f|의 비 값이 1일 때, 물체공간에서의 수치구경 혹은 발산각 Θ  따른 오차 값 e를 계산해보자(단, h0 =5 mm).
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질의응답

핵심어 질문 논문에서 추출한 답변
근축기하광학적인 광선추적이 가능하게 하는 것은? 그럼에도 불구하고, 본 논문에서는 근축기하광학적인 광선추적에 의한 렌즈설계에 대해서 다룬다. 왜냐하면, 근축기하광학적인 광선추적은 지루하고 간단치 않은 형태의 대수방정식들을 만들어 낼 수도 있지만, 한편으로는 이들을 잘 해석함에 의해 복잡한 광학계에 대한 구조적인 이해를 가능하게 할 수도 있고[4] 더 나아가서는 자동설계 방식으로는 얻을 수 없는 직관적인 방식의(마치 Lego 조립방식과 같은) 설계도 가능하기 때문이다.
고전적이고 해석적인 설계방식의 특성은? 강력한 컴퓨팅 파워를 기반으로 하는 현대의 자동화된 설계환경에서는 과거의 근축기하광학적인 광선추적이나 자이델 3차 수차이론과 같은 설계기술들을 시대에 낙후된 진부한 설계방식이라 느낄지도 모른다. 고전적이고 해석적인 설계방식은 고차의 비선형 대수방정식(algebraic equations)을 연립적으로 다루어야 하고, 식을 단순화하거나 수치적인 해를 얻는 과정에서 설계자의 경험이나 노하우에 많이 의존하게 된다.[1-3] 그리고 이 뿐 아니라 과정 상 들인 노력에 비해서 시간적으로나 효용적으로도 큰 의미가 없을 수도 있다.
텔레센트릭 렌즈를 만들기 위해 세워야하는 식은? 본 논문에서는 이러한 근축기하광학적인 Lego 조립방식과 같은 설계기술에 대한 하나의 예로써, 머신비전(machine vision) 혹은 마이크로리소그래피(micro lithography) 분야에서 광범위하게 활용되고 있는 텔레센트릭 렌즈[5-6]를 다룬다. 먼저, 이를 위해 근축기하광학적인 대수방정식들을 세우고, 대수 방정식을 단순화 할 수 있는 최적의 근사조건을 설정하고, 결국 직관적인 설계가 가능한 구조화된 관계식을 찾아낸다. 본 논문에서 도출된 텔레센트릭 렌즈의 구조관계식은 fΘ 공식으로 명명되고, 이 공식을 단매렌즈, 이중가우스렌즈, 쿠크(Cooke)의 삼중렌즈, 쿠크의 삼중렌즈와 이중가우스렌즈가 결합(조립)된 복합렌즈의 순서로 단계적으로 적용해감에 의해 직관적인 방식의 설계가 가능함을 확인하였다.
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참고문헌 (12)

  1. S. C. Park and Y. S. Kim, "Optical system design using lens modules I: optimum first order design in zoom lens," Korean J. Opt. Photon. 8, 81-87 (1997). 

  2. S. C. Park and S. H. Lee, "Zoom lens design for compact digital camera using lens modules," Korean J. Opt. Photon. 16, 34-42 (2005). 

  3. J. U. Lee, "A study for an analytic conversion between equivalent lenses," Korean J. Opt. Photon. 23, 17-22 (2012). 

  4. H.-J. Kwon and C.-S. Rim, "Design of two-group zoom lens system with wide angle of view using global structure function," Korean J. Opt. Photon. 20, 319-327 (2009). 

  5. E. Hack and D. Leroy, "Camera-based monitoring of the rigid-body displacement of a mandrel in superconducting cable production," Optics and Lasers in Engineering 43, 455-474 (2005). 

  6. G. de Zwart, M. A. van den Brink, R. A. George, D. Satriasaputra, J. Baselmans, H. Butler, J. B. van Schoot, and J. de Klerk, "Performance of a step-and-scan system for DUV lithography," Proc. SPIE 3051, 817-835 (1997). 

  7. C.-S. Rim, "Optical system design for laser scanning unit," Korean J. Opt. Photon. 10, 15-20 (1999). 

  8. Yahoo, http://images.search.yahoo.com. 

  9. D.-H. Lee, "Optical system with 4 $\mu$ m resolution for maskless lithography using digital micromirror device," J. Opt. Soc. Korea 14, 266-276 (2010). 

  10. S. S. Lee, Geometrical Optics (Kyohakyongusa, Seoul, Korea, 1985), Chapter 1. 

  11. W. J. Smith, Modern Optical Engineering (McGraw-Hill Inc., NY, USA, 2001), Chapter 2. 

  12. C.-S. Rim, "Non-imaging optical design of a measurement probe for LCD display used in a color analyzer," Korean J. Opt. Photon. 22, 239-244 (2011). 

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