하악 제 1대구치에 티타늄과 지르코니아 소재의 기성 지대주와 맞춤형 지대주를 이용해 지르코니아 크라운으로 수복한 경우를 3차원 유한요소법을 통해 응력 분포를 분석해 보고, 피로 파절 강도 및 파절 형태를 고찰해 보았다. 정상교합자의 CT scan을 재구성한 하악골 모형상에 제 1대구치 임플란트 지지 지르코니아 크라운으로 수복한 6가지 유한요소 모형을 제작하고, 협측 교두 중앙에 수직과 30도 각도로 100 N의 하중을 가하는 조건으로 응력분포를 분석하였다. 현재 임상적으로 사용되고 있는 4가지 지대주를 이용하여, 군당 10개의 시편을 제작하고, ISO 14801에 따라 피로파절 실험을 실시하였다. 지대주나 고정체의 재질에 따른 응력분포의 차이는 없었고 형태에 따른 응력크기의 차이만 보였다. 맞춤형 지대주 군이 전반적으로 낮은 크라운 응력을 나타내었으며, 지대주 일체형 지르코니아 임플란트는 계면 골조직의 응력이 가장 낮게 나타났다. 피로수명의 평균값은 7군이 가장 높았고, 1군, 2군, 3군의 순서로 낮게 나타났으며(P<0.05), 기성 지대주 군은 피로수명의 편차가 적게 나타났다. 구치부의 임플란트 수복 시에는 맞춤형 지대주의 사용이 상부 보철물의 파절저항성 향상에 유리하며, 심미적 요구도가 높은 경우에는 고정체와의 접합부를 티타늄으로 제작한 지르코니아 맞춤형 지대주의 사용을 고려해 볼 만 하다.
하악 제 1대구치에 티타늄과 지르코니아 소재의 기성 지대주와 맞춤형 지대주를 이용해 지르코니아 크라운으로 수복한 경우를 3차원 유한요소법을 통해 응력 분포를 분석해 보고, 피로 파절 강도 및 파절 형태를 고찰해 보았다. 정상교합자의 CT scan을 재구성한 하악골 모형상에 제 1대구치 임플란트 지지 지르코니아 크라운으로 수복한 6가지 유한요소 모형을 제작하고, 협측 교두 중앙에 수직과 30도 각도로 100 N의 하중을 가하는 조건으로 응력분포를 분석하였다. 현재 임상적으로 사용되고 있는 4가지 지대주를 이용하여, 군당 10개의 시편을 제작하고, ISO 14801에 따라 피로파절 실험을 실시하였다. 지대주나 고정체의 재질에 따른 응력분포의 차이는 없었고 형태에 따른 응력크기의 차이만 보였다. 맞춤형 지대주 군이 전반적으로 낮은 크라운 응력을 나타내었으며, 지대주 일체형 지르코니아 임플란트는 계면 골조직의 응력이 가장 낮게 나타났다. 피로수명의 평균값은 7군이 가장 높았고, 1군, 2군, 3군의 순서로 낮게 나타났으며(P<0.05), 기성 지대주 군은 피로수명의 편차가 적게 나타났다. 구치부의 임플란트 수복 시에는 맞춤형 지대주의 사용이 상부 보철물의 파절저항성 향상에 유리하며, 심미적 요구도가 높은 경우에는 고정체와의 접합부를 티타늄으로 제작한 지르코니아 맞춤형 지대주의 사용을 고려해 볼 만 하다.
This study was to evaluate the stress distributions of prefabricated, customized abutments and fixtures according to their material and shape by three-dimensional finite element analysis. And to investigate the fatigue life and fracture characteristics. Mandibular models were fabricated by reconstru...
This study was to evaluate the stress distributions of prefabricated, customized abutments and fixtures according to their material and shape by three-dimensional finite element analysis. And to investigate the fatigue life and fracture characteristics. Mandibular models were fabricated by reconstruction of the CT scan of patients with normal occlusion. A total of six finite element models were designed, a load of 100 N was applied on the buccal cusps vertically, and 30 degree obliquely. 10 specimens each were fabricated for the more clinically widely used 4 type abutments and were loaded according to ISO 14801. Differences in stress distribution patterns were not found according to the materials of the abutments and fixtures. But a slight difference in the stress level was detected. Customized abutment groups showed lower crown stress levels. One-piece zirconia implant showed the lowest bone stress levels. In the fatigue test, highest values were measured in group 7. Prefabricated abutments showed less variation of fatigue life (P<0.05). Use of customized abutments can improve the fracture resistance of restorations. Especially, use of customized zirconia abutments reinforced by titanium screw connecting parts is recommended.
This study was to evaluate the stress distributions of prefabricated, customized abutments and fixtures according to their material and shape by three-dimensional finite element analysis. And to investigate the fatigue life and fracture characteristics. Mandibular models were fabricated by reconstruction of the CT scan of patients with normal occlusion. A total of six finite element models were designed, a load of 100 N was applied on the buccal cusps vertically, and 30 degree obliquely. 10 specimens each were fabricated for the more clinically widely used 4 type abutments and were loaded according to ISO 14801. Differences in stress distribution patterns were not found according to the materials of the abutments and fixtures. But a slight difference in the stress level was detected. Customized abutment groups showed lower crown stress levels. One-piece zirconia implant showed the lowest bone stress levels. In the fatigue test, highest values were measured in group 7. Prefabricated abutments showed less variation of fatigue life (P<0.05). Use of customized abutments can improve the fracture resistance of restorations. Especially, use of customized zirconia abutments reinforced by titanium screw connecting parts is recommended.
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문제 정의
본 연구는 하악 제 1대구치의 임플란트 단일치 수복시 티타늄과 지르코니아 소재의 기성 지대주와 맞춤형 지대주 및 고정체를 이용해 시멘트 유지형 지르코니아 크라운으로 수복한 경우를 3차원 유한요소법을 통해 응력 분포를 분석해 보고, 각 지대주의 형태와 재질에 따른 피로 파절 강도 및 파절 형태를 고찰해 보고자 하였다.
가설 설정
골의 두 절단면은 완전히 고정된 상태로 가정하고, 피질골과 해면골 및 고정체는 절점을 공유하고 고정체와 지대주 및 지대주 나사는 접촉하는 조건으로, 지대주와 크라운은 시멘트 공간을 부여하지 않고 절점을 공유하는 것으로 경계를 설정하였다.
선학들의 연구를 참고하여 각 재료의 물성치를 가정하여19-21) 본 연구에 사용된 각 재료의 물성치인 탄성계수(E, Young's modulus)와 포와송 비(Poisson's ratio)는 다음 표와 같다(Table I).
선학들의 연구를 참고하여 각 재료의 물성치를 가정하여19-21) 본 연구에 사용된 각 재료의 물성치인 탄성계수(E, Young's modulus)와 포와송 비(Poisson's ratio)는 다음 표와 같다(Table I). 재료의 물리적 특성은 재료의 기계적 특성이 균일하다는 균질성(homogeneity), 재료의 특성이 3방향으로 모두 동일하다는 등방성(isotropy), 구조의 변형이나 변위는 적용된 힘에 선형 비례하고 재료의 소성(plasticity)은 고려하지 않는다는 조건하에 선형탄성(linear elasticity)을 갖는 것으로 가정하였다.
하악 제 1대구치 부위에 임플란트를 식립하고 단일치아를 수복한 상황을 가정하였으며, 정상 교합자의 CT scan을 재구성하여, 협설 폭경 16.0 mm, 골 높이 27.5 mm, 근원심 20.0 mm의 하악 제 1대구치 부위의 하악골 모형을 제작하였고, 실험의 편의를 위해 인접치는 제외하였다(Fig. 1a).
제안 방법
유한요소 분석 시 이용된 실험군 중 현재 임상에서 널리 사용되고 있는 지대주인 1, 2, 3군과, 4군과 동일한 형태이면서 나사연결부를 티타늄으로 제작한 지르코니아 맞춤형 지대주인 7군을 피로파절 실험의 대상으로 하였다. 2군 및 7군과 같은 맞춤형 지대주는 하악 제 1대구치가 결손된 모형 상에 임플란트를 식립하고 지르코니아 크라운 수복을 위해 지대치 형성이 완료된 형태에 맞추어 제작하였다. 각 실험군의 구성은 Table II와 같다.
또한 지르코니아 고정체의 응력분포를 알아보기 위하여 5군은 1군과 동일한 외형을 가진 고정체-지대주 일체형 지르코니아 임플란트로 디자인 하였으며, 6군은 3군과 동일한 지대주에 고정체를 지르코니아로 디자인하였다. 각 실험군에 하악 제 1대구치의 평균 크기인 교합면 근원심 폭경 11.0 mm, 협설 폭경 10.5 mm, 치관 길이 7.5 mm의 지르코니아 크라운을 장착한 유한요소 모형을 제작하였다(Fig. 1c, 1d).18)
, Seoul, Korea)를, 4군은 2군과 동일한 형태의 지대주를 지르코니아 재질로 디자인한 맞춤형 지르코니아 지대주를 연결한 모형으로 제작하였다. 또한 지르코니아 고정체의 응력분포를 알아보기 위하여 5군은 1군과 동일한 외형을 가진 고정체-지대주 일체형 지르코니아 임플란트로 디자인 하였으며, 6군은 3군과 동일한 지대주에 고정체를 지르코니아로 디자인하였다. 각 실험군에 하악 제 1대구치의 평균 크기인 교합면 근원심 폭경 11.
치과용 임플란트 피로실험에 관한 ISO14801 규정에 의거하여 임플란트를 피로시험기에 장착하였을 때 임플란트 장축에 30도 경사로 하중을 받을 수 있도록 고정용 jig를 제작하여 시편을 고정한 후, 피로시험기(Instron 8870, Instron, Norwood, USA)에 장착하고, 실온에서 최대 하중을 600 N으로, 최소 하중은 최대 하중의 10%에 해당하는 60 N으로 하여 14 Hz sine wave 형태로 제어하여 피로 시험을 실시하였다. 모든 피로 시험은 시편 구조물에 균열 및 파절이 발생될 때까지 수행하여 각 시편의 피로 수명을 측정하였고, 피로파절의 위치나 형태를 기록하였다.
4 kg이라고 보고하였다. 본 연구에서는 하악 제 1대구치의 최대 교합력에 준하여 최대하중을 600 N, 최소하중을 최대하중의 10%인 60 N으로 동적하중을 가하였다. 그 결과 기성 지르코니아 지대주인 3군은 지르코니아의 취성 때문에 지대주의 파절이 주로 일어났으며, 특히 두께가 얇은 고정체와의 접합부에 파절이 집중되면서 가장 낮은 피로 수명을 보였다.
분석 모형은 총 6가지로 제작하였다. 하악 제 1대구치에 직경 4.
모든 군에서 지대주와 고정체가 만나는 설측 부위에서 최대응력이 발생하였다. 지대주와 접촉하는 부위에서는 고정체가 지지하면서 굽힘 변형을 억제하므로 고정체와 접촉이 끝나는 지점을 지지점 삼아 지대주는 굽힘 변형을 하였다(Fig. 2). 지대주의 von Mises 응력은 3군이 가장 작게 나타났고 형태가 동일하나 재질이 다른 2군과 4군, 3군과 6군은 거의 유사한 응력크기를 보였다.
치과용 임플란트 피로실험에 관한 ISO14801 규정에 의거하여 임플란트를 피로시험기에 장착하였을 때 임플란트 장축에 30도 경사로 하중을 받을 수 있도록 고정용 jig를 제작하여 시편을 고정한 후, 피로시험기(Instron 8870, Instron, Norwood, USA)에 장착하고, 실온에서 최대 하중을 600 N으로, 최소 하중은 최대 하중의 10%에 해당하는 60 N으로 하여 14 Hz sine wave 형태로 제어하여 피로 시험을 실시하였다. 모든 피로 시험은 시편 구조물에 균열 및 파절이 발생될 때까지 수행하여 각 시편의 피로 수명을 측정하였고, 피로파절의 위치나 형태를 기록하였다.
파절면을 25배 촬영하여 전체 파절면을 관찰하였으며, 파절의 기시부와 종착부의 특징적인 부위는 2000-4000배 확대하여 관찰하였다.
파절이 발생한 시편은 표면 이물질 제거를 위해 5분간 초음파 세척 후, 주사전자현미경(JSM-6700F, JEOL, Tokyo, Japan)을 이용하여 지대주 및 고정체의 파절 양상과 파절의 형태 및 진행을 관찰하였다. 파절면을 25배 촬영하여 전체 파절면을 관찰하였으며, 파절의 기시부와 종착부의 특징적인 부위는 2000-4000배 확대하여 관찰하였다.
본 연구에서 지대주/고정체 일체형과 분리형 지르코니아 임플란트의 유한요소모형을 제작하고 분석한 것은, 지르코니아 가공기술이 날로 발전하고 있어, 앞으로 티타늄처럼 여러 형태의 고정체 제작이 가능할 것으로 예상하였기 때문이었다. 피로파절 실험에서는 현재 임상에서 주로 사용되고 있는 티타늄 고정체에 국한하여 각 지대주의 피로 수명을 고찰하였다. 일반적으로 임플란트 시스템의 기계적 강도는 부품의 강도, 두께, 형상, 연결 방식, 전하중, 적합도 등에 영향을 받는다.
분석 모형은 총 6가지로 제작하였다. 하악 제 1대구치에 직경 4.5 mm, 길이 10 mm의 내부연결형 티타늄 고정체(GSII fixture, Osstem Co., Seoul, Korea)를 식립한 모형에(Fig. 1b), 1군은 기성 티타늄 지대주(Transfer Abutment, Osstem Co., Seoul, Korea)를, 2군은 맞춤형 티타늄 지대주(Custom FitTM Abutment, Osstem Co., Seoul, Korea)를, 3군은 기성 지르코니아 지대주(ZioCera Abutment, Osstem Co., Seoul, Korea)를, 4군은 2군과 동일한 형태의 지대주를 지르코니아 재질로 디자인한 맞춤형 지르코니아 지대주를 연결한 모형으로 제작하였다. 또한 지르코니아 고정체의 응력분포를 알아보기 위하여 5군은 1군과 동일한 외형을 가진 고정체-지대주 일체형 지르코니아 임플란트로 디자인 하였으며, 6군은 3군과 동일한 지대주에 고정체를 지르코니아로 디자인하였다.
하중은 실제 교합력이 작용하는 양상을 최대한 재현하여 하악의 측방운동이나 치아 교두의 사면에 의한 힘의 수평요소를 함께 고려하기 위해, 모든 실험모형에서 치아의 협측 교두의 협측에서 설측으로 30도 기울어진 100 N의 경사하중을 가한 경우와 기본적인 수직방향의 교합력 만을 고려하여 치아의 기능교두인 협측교두에 100 N의 수직하중을 가한 경우를 재현하였다.
대상 데이터
각 군의 지대주는 토크게이지(HTG2-200Nc, IMADA, Toyohashi, Japan)를 이용하여 30 Ncm로 직경 4.5 mm, 길이 10 mm의 티타늄 고정체(GSII fixture, Osstem Co., Seoul, Korea)에 연결하였고, 각 군당 10개의 시편을 제작하였다.
유한요소 분석 시 이용된 실험군 중 현재 임상에서 널리 사용되고 있는 지대주인 1, 2, 3군과, 4군과 동일한 형태이면서 나사연결부를 티타늄으로 제작한 지르코니아 맞춤형 지대주인 7군을 피로파절 실험의 대상으로 하였다. 2군 및 7군과 같은 맞춤형 지대주는 하악 제 1대구치가 결손된 모형 상에 임플란트를 식립하고 지르코니아 크라운 수복을 위해 지대치 형성이 완료된 형태에 맞추어 제작하였다.
데이터처리
ANSA v12.0 (Beta CAE Systems, Thessaloniki, Greece)를 사용하여 유한요소 meshing을 시행하였으며, 응력 해석은 PAM-MEDYSA v2011 (ESI, Paris, France), 해석 결과는 VISUAL-Viewer v8.0(ESI, Paris, France)를 이용하여 처리하였다.
각 군간의 차이를 검증하기 위해서 일원분산 분석(one-way ANOVA test)을 95%유의수준으로 시행하였고, 사후분석은 Tukey HSD test를 이용하였으며, SPSS ver.18.0 (SPSS Inc. Chicago, USA)을 이용하여 통계처리 하였다.
성능/효과
1. 하악 제 1대구치 단일치아 수복 시 지대주나 고정체의 재질에 따른 응력분포의 차이는 보이지 않았고 형태에 따른 응력크기의 차이만 보였다.
2. 맞춤형 지대주를 장착한 군이 다른 군에 비해 전반적으로 크라운 부위의 응력이 낮게 나타났으며, 이는 하중이 크라운에서 지대주로 직접 전달되어 나타나는 현상으로 사료되었다.
3. 지대주 일체형 지르코니아 임플란트는 강성이 크고 굽힘 변형이 전체적으로 발생하므로 계면 골조직의 전반적인 응력은 가장 낮게 나타났다.
4. 피로수명의 평균값은 7군이 가장 높았고, 1군, 2군, 3군의 순서로 낮게 나타났으며(P<0.05), 기성 지대주의 경우 피로수명 간의 편차가 적게 나타났다.
5. 기성 지르코니아 지대주는 나사연결부에서 피로파절이 일어났고, 다른 군에 비해 낮은 피로수명을 보였으나, 나사연결부를 티타늄으로 제작한 맞춤형 지르코니아 지대주는 높은 피로수명을 보였다(P<0.05).
파절면의 주사전자현미경 관찰 결과 모든 군에서 금속 피로의 전형적인 특징을 나타내었다. 균열 시작부에서 균열이 벌어지면서 시작된 평평한 파단면은 티타늄의 소성변형에 의해 생긴 불규칙하고 거친 파단면과 취성에 의해 생성된 평평한 파단면이 혼재하면서 다수의 해안선 무늬(beach marks)들로 관찰되었으며, 최종 파단부는 다른 부위에 비해 예리한 각을 갖는 평평한 파절면을 보였다. 2군의 경우에는 다른 군들보다 연성 파절의 특징이 적게 나타났으며, 3군에서는 지대주 나사의 파절면에서 광범위하고 불규칙한 연성 파절면이 관찰되었다(Fig.
본 연구에서는 하악 제 1대구치의 최대 교합력에 준하여 최대하중을 600 N, 최소하중을 최대하중의 10%인 60 N으로 동적하중을 가하였다. 그 결과 기성 지르코니아 지대주인 3군은 지르코니아의 취성 때문에 지대주의 파절이 주로 일어났으며, 특히 두께가 얇은 고정체와의 접합부에 파절이 집중되면서 가장 낮은 피로 수명을 보였다. Aboushelib 등36)이 임상에서 파절된 지르코니아 지대주를 분석한 결과에서도 주사전자현미경 상에 지르코니아 지대주 내면의 나사체결부에 마찰 및 마모흔이 보였고 대부분 이곳에서 파절이 시작된다고 하였다.
이는 지대주의 제작과정의 오차가 반영된 것으로 보인다. 기성품인 1군과 3군은 맞춤형에 비해 낮은 피로수명을 보였지만 편차가 적어 품질의 신뢰도는 높게 나타났다. 1, 2, 7군은 지대주의 고정체 접합부가 티타늄으로 되어 있기 때문에 응력이 집중되더라도 지대주가 파절되지 않고 주로 고정체에서 파절이 일어났다.
경사하중시 지대주와 고정체의 설측 연결부 주위에 주로 집중된 응력은 지대주에서 고정체를 설측으로 미는 형태의 하중이 가해지는 상황에서, 고정체에 비해 상대적으로 매우 약한 강성을 가지는 골이 고정체를 지지해 주지 못하면서 고정체가 골 쪽으로 밀리고, 지대주는 아래쪽으로 움직이는 전단하중을 받았기 때문이었다. 따라서 지대주의 강성이 가장 커 고정체를 미는 정도가 가장 작은 3군에서 가장 큰 피질골 응력이 발생하였다. 5군의 경우, 전체가 일체형으로 되어있어 다른 군과는 달리 전체 단면에 의해 강성이 결정되기 때문에 5군의 골조직 응력의 수준이 매우 낮게 측정되었다.
은 경사하중을 부가할 때가 수직압을 부가할 때보다 응력은 더 크고, 피질골에 집중된다고 하였다. 본 연구에서도 기능교두에 수직하중을 가한 경우에는 고정체의 중심을 기준으로 작은 굽힘 모멘트가 가해지며, 협측 하중 방향으로 압축력이 작용하여 임플란트 보철물의 장축에 따라 고르게 분산되는 경향을 보였으나, 기능교두에 30도 각도로 경사하중이 가해진 경우에는 전체적으로 설측 방향으로 굽힘 변형이 발생하게 되어 협측에는 인장, 설측은 압축하중이 함께 작용하게 되었다. 또한 고정체의 경우 지대주의 압축에 의해 전단하중을 받아 지대주와 고정체의 연결부위에서 응력이 집중되었다.
27) Shin 등28)은 유한요소법에 의한 응력분석에서 지대주의 형상에 따라 응력분포가 다르며, 지대주와 고정체의 결합부에서 지대주와 고정체가 접촉하는 면적이 넓어질수록 임플란트 내에서 적절한 응력분산이 이루어진다고 보고하였다. 본 연구에서도 지대주의 재질은 다르나 형상이 동일하고, 같은 재질의 고정체에 연결된 2군과 4군에서 응력 분포가 거의 동일하게 측정되었다. 이는 미소변형 가정을 사용한 선형 응력해석에서는 응력의 크기가 물성과 상관없이 오직 형상에 의해서 결정되기 때문이다.
이는 임플란트에서의 골 흡수가 대부분 치조정 부위의 피질골에서 시작되는 것을 설명해주는 이론적 근거가 된다. 본 연구에서도 피질골에 응력이 집중되었고 해면골 부위의 응력 수준은 피질골에 비해 아주 낮게 측정되었다. 경사하중시 지대주와 고정체의 설측 연결부 주위에 주로 집중된 응력은 지대주에서 고정체를 설측으로 미는 형태의 하중이 가해지는 상황에서, 고정체에 비해 상대적으로 매우 약한 강성을 가지는 골이 고정체를 지지해 주지 못하면서 고정체가 골 쪽으로 밀리고, 지대주는 아래쪽으로 움직이는 전단하중을 받았기 때문이었다.
본 연구의 유한요소 분석결과도 비슷한 양상을 보였는데 지대주에서 응력은 주로 굽힘 변형이 발생하는 지지점 윗 부위의 형상에 따라 결정되었다. 이 부위의 폭이 가장 커, 굽힘 강성이 가장 큰 3군이 골에서 가장 큰 응력을 보였으며, 굽힘 강성이 작은 다른 군은 보다 작은 응력을 보였다. 교합력에 의해 발생되는 응력은 임플란트 구조물에 의해 골에 전달되는 양상과 크기가 달라졌다.
이상의 결과로 볼 때 교합력이 큰 구치부의 임플란트 수복 시에는 맞춤형 지대주의 사용이 상부 보철물의 파절저항성 향상에 유리하며, 특히 심미적 요구도가 높은 경우에는 고정체와의 접합부를 티타늄으로 제작한 지르코니아 맞춤형 지대주의 사용을 고려해 볼 만 하다. 또한 기존 티타늄 임플란트 구조물이 심미적 지르코니아로 대체되더라도 골조직에 가해지는 응력분포는 유사할 것이라 생각되며, 다양한 형태의 지르코니아 고정체 및 지대주의 생역학에 관한 더 많은 연구가 필요할 것으로 사료된다.
크라운의 파절저항성 및 지대주-고정체의 피로수명을 모두 고려하면, 교합력이 큰 구치부의 심미적 임플란트 수복을 위해 지르코니아 지대주의 선택이 필요할 경우, 기성 지르코니아 지대주 보다는 나사연결부를 티타늄으로 제작한 맞춤형 지르코니아 지대주를 선택하는 것이 유리할 것으로 보인다. 유한요소 분석 결과, 맞춤형 지대주는 상부 크라운의 응력집중을 막고 지대주로 응력이 바로 전달되는 결과를 보였기 때문이다.
통계 처리 결과 군 간의 유의한 차이가 있었고, 7군의 피로 수명이 다른 군에 비해 유의하게 높았다(P<0.05).
파절면의 주사전자현미경 관찰 결과 모든 군에서 금속 피로의 전형적인 특징을 나타내었다. 균열 시작부에서 균열이 벌어지면서 시작된 평평한 파단면은 티타늄의 소성변형에 의해 생긴 불규칙하고 거친 파단면과 취성에 의해 생성된 평평한 파단면이 혼재하면서 다수의 해안선 무늬(beach marks)들로 관찰되었으며, 최종 파단부는 다른 부위에 비해 예리한 각을 갖는 평평한 파절면을 보였다.
후속연구
이상의 결과로 볼 때 교합력이 큰 구치부의 임플란트 수복 시에는 맞춤형 지대주의 사용이 상부 보철물의 파절저항성 향상에 유리하며, 특히 심미적 요구도가 높은 경우에는 고정체와의 접합부를 티타늄으로 제작한 지르코니아 맞춤형 지대주의 사용을 고려해 볼 만 하다. 또한 기존 티타늄 임플란트 구조물이 심미적 지르코니아로 대체되더라도 골조직에 가해지는 응력분포는 유사할 것이라 생각되며, 다양한 형태의 지르코니아 고정체 및 지대주의 생역학에 관한 더 많은 연구가 필요할 것으로 사료된다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
임플란트 보철물의 심미성은 어떤 요인에 영향을 받는가?
1,2) 또한 임플란트 보철물의 심미성에 대한 관심이 높아지면서 심미적 요소의 중요성이 강조되고 있다. 임플란트 보철물의 심미성은 임플란트 주위의 치주조직의 상태나 보철물에 사용되는 재료에 따라 영향을 받는다. 통상적으로 사용되는 티타늄 임플란트 지대주는 연조직 두께가 얇거나 치은 열구가 얕은 경우에 치은 부위에 회색빛 음영을 남기고, 치은퇴축 발생시에 치은연에서 티타늄이 노출되어 비심미적인 결과를 보일 수 있다.
임플란트 보철에서 기성 지대주에 의한 보철 수복이 어려워지는 요인은 무엇인가?
임플란트 보철시 이용되는 기성 지대주는 모든 환자의 구강상태에 이상적으로 적용되기에는 여러 가지 한계점이 있다. 식립 위치가 부적절 하거나 불량한 치관-임플란트 비율, 너무 얇거나 두꺼운 임플란트 주위조직은 기성 지대주에 의한 보철 수복을 어렵게 만든다. 맞춤형 지대주는 상부 보철물의 형태를 이상적으로 제작할 수 있어 보철물의 파절을 방지하며, 개개인의 치은형태에 맞추어 변연형성이 가능하므로 잔존 시멘 트에 의한 부작용이나 식편압입 등을 예방할 수 있고, 위생관리가 용이하여 임플란트 주위 조직 건강에 유리하다는 장점이 있다.
임플란트 보철에서 맞춤형 지대주의 장점은 무엇인가?
식립 위치가 부적절 하거나 불량한 치관-임플란트 비율, 너무 얇거나 두꺼운 임플란트 주위조직은 기성 지대주에 의한 보철 수복을 어렵게 만든다. 맞춤형 지대주는 상부 보철물의 형태를 이상적으로 제작할 수 있어 보철물의 파절을 방지하며, 개개인의 치은형태에 맞추어 변연형성이 가능하므로 잔존 시멘 트에 의한 부작용이나 식편압입 등을 예방할 수 있고, 위생관리가 용이하여 임플란트 주위 조직 건강에 유리하다는 장점이 있다.1,2) 또한 임플란트 보철물의 심미성에 대한 관심이 높아지면서 심미적 요소의 중요성이 강조되고 있다.
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