겨울철의 낮은 기온으로 인하여 지반 내부의 간극수는 동결과 융해를 반복한다. 지반에 이러한 동결-융해작용이 반복되면 흙의 입자구조 변형이 발생하며 이는 지중 기반시설에 손상을 가져올 수 있다. 본 연구는 흙의 동결-융해 과정에서의 탄성파 속도변화를 통하여 흙의 강성 변화 양상을 알아보기 위하여 수행되었다. 40 %, 60 %, 80 %의 3가지 모래-실트의 무게비를 가진 모래-실트 혼합토를 포화도 40 %, 상대밀도 70 %로 동일하게 조성하였다. 각 시료를 동결-융해를 위해 제작된 사각형 형태의 셀에 다짐법으로 조성하였다. 탄성파를 측정하기 위하여 한 쌍의 벤더 엘리먼트와 피에조 디스크 엘리먼트를 시료 양편에 설치하였으며, 시료의 온도 변화 양상을 관찰하기 위하여 탄성파 트랜스듀서와 같은 깊이의 중앙부에 열전대를 설치였다. 조성한 시료에 대하여 시료를 $20^{\circ}C$에서 $-10^{\circ}C$까지 동결시킨 후 $-20^{\circ}C$를 18시간 동안 유지하였으며, 다시 실험실 상온($20^{\circ}C$)까지 온도를 서서히 올려 융해시켰다. 이 과정에서 온도, 전단파, 그리고 압축파를 측정하였다. 연구결과, 융해 이후의 탄성파 속도는 같은 온도의 동결 이전보다 감소하였다. 이때 전단파의 속도가 압축파의 속도보다 더 큰 비율로 감소하는 모습을 보였다. 실트의 함량이 40 %에서 80 %까지 증가함에 따라 탄성파의 속도는 증가하는 양상을 보였다. 본 연구를 통해 동결-융해가 불포화토의 입자구조를 느슨하게 만들며, 그 영향은 압축파에 비해 전단파 속도의 변화에서 잘 나타남을 알 수 있었다.
겨울철의 낮은 기온으로 인하여 지반 내부의 간극수는 동결과 융해를 반복한다. 지반에 이러한 동결-융해작용이 반복되면 흙의 입자구조 변형이 발생하며 이는 지중 기반시설에 손상을 가져올 수 있다. 본 연구는 흙의 동결-융해 과정에서의 탄성파 속도변화를 통하여 흙의 강성 변화 양상을 알아보기 위하여 수행되었다. 40 %, 60 %, 80 %의 3가지 모래-실트의 무게비를 가진 모래-실트 혼합토를 포화도 40 %, 상대밀도 70 %로 동일하게 조성하였다. 각 시료를 동결-융해를 위해 제작된 사각형 형태의 셀에 다짐법으로 조성하였다. 탄성파를 측정하기 위하여 한 쌍의 벤더 엘리먼트와 피에조 디스크 엘리먼트를 시료 양편에 설치하였으며, 시료의 온도 변화 양상을 관찰하기 위하여 탄성파 트랜스듀서와 같은 깊이의 중앙부에 열전대를 설치였다. 조성한 시료에 대하여 시료를 $20^{\circ}C$에서 $-10^{\circ}C$까지 동결시킨 후 $-20^{\circ}C$를 18시간 동안 유지하였으며, 다시 실험실 상온($20^{\circ}C$)까지 온도를 서서히 올려 융해시켰다. 이 과정에서 온도, 전단파, 그리고 압축파를 측정하였다. 연구결과, 융해 이후의 탄성파 속도는 같은 온도의 동결 이전보다 감소하였다. 이때 전단파의 속도가 압축파의 속도보다 더 큰 비율로 감소하는 모습을 보였다. 실트의 함량이 40 %에서 80 %까지 증가함에 따라 탄성파의 속도는 증가하는 양상을 보였다. 본 연구를 통해 동결-융해가 불포화토의 입자구조를 느슨하게 만들며, 그 영향은 압축파에 비해 전단파 속도의 변화에서 잘 나타남을 알 수 있었다.
In winter season, the pore water inside the ground freezes and thaws repetitively due to the cold air temperature. When the freezing-thawing processes are repeated on the ground, the change in soil particle structure occurs and thus the damage of the infrastructure may be following. This study was p...
In winter season, the pore water inside the ground freezes and thaws repetitively due to the cold air temperature. When the freezing-thawing processes are repeated on the ground, the change in soil particle structure occurs and thus the damage of the infrastructure may be following. This study was performed in order to investigate the stiffness change of soils due to the freeze-thaw by using elastic waves. Sand-silt mixtures are prepared with in the silt fraction of 40 %, 60 % and 80 % in weight and in the degree of saturation of 40 %. The specimens are placed into the square freezing-thawing cell by the temping method. For the measurement of the elastic waves, a pair of the bender elements and a pair of piezo disk elements are installed on the cell, and a thermocouple is inserted into soils for the measurement of the temperature. The temperature of the mixtures is decreased from $20^{\circ}C$ to $-10^{\circ}C$ during freezing, is maintained at $-20^{\circ}C$ for 18 hours, is gradually increased up to the room temperature of $20^{\circ}C$ to thaw the specimens. The shear waves, the compressional waves and the temperature are measured during the freeze-thaw process. The experimental result indicates that the shear and the compressional wave velocities after thawing are smaller than those of before freezing. The velocity ratio of after thawing to before freezing of shear wave is smaller than that of the compressional wave. As silt fraction increases from 40 % to 80 %, the shear and compressional wave velocities are gradually increased. This study suggests that the freezing-thawing process in unsaturated soil loosens the soil particle structure, and the shear wave velocity reflects the effect of freezing-thawing more sensitively than the compressional wave velocity.
In winter season, the pore water inside the ground freezes and thaws repetitively due to the cold air temperature. When the freezing-thawing processes are repeated on the ground, the change in soil particle structure occurs and thus the damage of the infrastructure may be following. This study was performed in order to investigate the stiffness change of soils due to the freeze-thaw by using elastic waves. Sand-silt mixtures are prepared with in the silt fraction of 40 %, 60 % and 80 % in weight and in the degree of saturation of 40 %. The specimens are placed into the square freezing-thawing cell by the temping method. For the measurement of the elastic waves, a pair of the bender elements and a pair of piezo disk elements are installed on the cell, and a thermocouple is inserted into soils for the measurement of the temperature. The temperature of the mixtures is decreased from $20^{\circ}C$ to $-10^{\circ}C$ during freezing, is maintained at $-20^{\circ}C$ for 18 hours, is gradually increased up to the room temperature of $20^{\circ}C$ to thaw the specimens. The shear waves, the compressional waves and the temperature are measured during the freeze-thaw process. The experimental result indicates that the shear and the compressional wave velocities after thawing are smaller than those of before freezing. The velocity ratio of after thawing to before freezing of shear wave is smaller than that of the compressional wave. As silt fraction increases from 40 % to 80 %, the shear and compressional wave velocities are gradually increased. This study suggests that the freezing-thawing process in unsaturated soil loosens the soil particle structure, and the shear wave velocity reflects the effect of freezing-thawing more sensitively than the compressional wave velocity.
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문제 정의
본 논문에서는 동결-융해과정이 흙에 미치는 영향을 탄성파를 통하여 알아보기 위한 실험이 수행되었다. 실트 함량이 40 %, 60 %, 80 %로 각기 다른 모래-실트 혼합토를 조성하여 동결-융해용 셀에 조성하였다.
본 연구는 모래-실트 혼합토가 동결-융해과정을 거치는 과정에서의 전단파 및 탄성파의 특성을 파악하고, 이를 통하여 흙의 미소변위 거동 특성을 파악하기 위하여 수행되었다. 본 논문은 실험을 위하여 조성된 시료의 특성으로부터 시작하여 본 실험을 수행하기 위하여 제작된 셀의 특징, 탄성파 측정 시스템에 대하여 기술하였으며, 마지막으로 시료의 동결 및 융해과정에서의 온도변화에 따른 탄성파 특성에 대하여 분석하였다.
본 연구는 모래-실트 혼합토가 동결-융해과정을 거치는 과정에서의 전단파 및 탄성파의 특성을 파악하고, 이를 통하여 흙의 미소변위 거동 특성을 파악하기 위하여 수행되었다. 본 논문은 실험을 위하여 조성된 시료의 특성으로부터 시작하여 본 실험을 수행하기 위하여 제작된 셀의 특징, 탄성파 측정 시스템에 대하여 기술하였으며, 마지막으로 시료의 동결 및 융해과정에서의 온도변화에 따른 탄성파 특성에 대하여 분석하였다.
제안 방법
1과 같이 탄성파 측정용 셀을 제작하였다. 동결-융해 셀의 재질은 온도에 따른 변형이 적은 MC나일론으로 제작하여 저온의 실험환경에 최적화하였다. 동결융해 셀의 가로 및 세로길이는 100 mm, 높이는 70 mm, 각 벽면의 두께는 25 mm로 제작하여 시료가 동결되는 동안 부피변화 및 측방향 변형을 최소화하였다.
동결-융해가 진행되는 동안 동결-융해 셀에 설치된 벤더 엘리먼트를 통하여 전단파를 측정하였다. 각기 다른 실트함량을 가지는 시료의 온도에 따른 전단파 신호형상을 Fig.
동결-융해가 진행되는 동안 동결-융해 셀에 설치된 피에 조 디스크 엘리먼트를 통하여 압축파를 측정하였다. 각기 다른 실트함량을 가지는 시료의 온도에 따른 압축파 신호형상을 Fig.
-10 ℃까지 동결된 시료는 약 18시간 동안 같은 온도를 유지하였으며, 이후 실험실 상온(20 ℃) 에서 시료온도 20 ℃까지 융해되었다. 동결과 융해를 반복하는 동안 동결-융해 셀에 설치된 열전대를 통하여 온도를 연속적으로 측정하였으며 탄성파 트랜스듀서를 통하여 전단파 및 압축파 또한 연속적으로 측정하였다. 상부로부터 하부로 동결이 진행되는 실제 동결-융해 지반을 모사하기 위하여 동결-융해 셀의 주변은 스티로폼 박스로 단열하였다.
동결-융해 셀의 재질은 온도에 따른 변형이 적은 MC나일론으로 제작하여 저온의 실험환경에 최적화하였다. 동결융해 셀의 가로 및 세로길이는 100 mm, 높이는 70 mm, 각 벽면의 두께는 25 mm로 제작하여 시료가 동결되는 동안 부피변화 및 측방향 변형을 최소화하였다. 시료가 아닌 셀의 벽면을 통하여 탄성파가 전달되지 않도록 Fig.
46으로 나타났다. 모든 시료는 동일한 3개의 층으로 나누어 다짐법(Tamping method)으로 조성하였으며, 각 층은 동일하게 1.5 kg의 다짐추를 이용하여 10회씩 다짐하였다.
실트 함량이 40 %, 60 %, 80 %로 각기 다른 모래-실트 혼합토를 조성하여 동결-융해용 셀에 조성하였다. 벤더엘리먼트 및 피에조 디스크 엘리먼트를 크로스홀(cross-hole)형태로 설치 하여 실험과정에서의 전단파 및 압축파를 측정하였으며, 탄성파 트랜스듀서와 같은 깊이에 열전대를 설치하여 시료의 동결 및 융해 진행과정을 모니터링하였다. 시료가 조성된 동결-융해 셀을 -20 ℃로 설정된 냉동고에 배치하여 20 ℃에서 -10 ℃까지 동결과 융해과정을 반복하였다.
동결과 융해를 반복하는 동안 동결-융해 셀에 설치된 열전대를 통하여 온도를 연속적으로 측정하였으며 탄성파 트랜스듀서를 통하여 전단파 및 압축파 또한 연속적으로 측정하였다. 상부로부터 하부로 동결이 진행되는 실제 동결-융해 지반을 모사하기 위하여 동결-융해 셀의 주변은 스티로폼 박스로 단열하였다. 동결-융해과정의 반복이 흙에 미치는 영향은 첫 번째 사이클이 가장 크고 이후의 영향은 미미하므로(Yong et al.
시료가 동결-융해되는 동안 탄성파 트랜스듀서와 같은 깊이에 설치된 열전대를 이용하여 실트함량 40 %, 60 %, 80 %의 시료에 대하여 온도변화를 측정하였다. 시간에 따른 실트함량 40 % 시료의 깊이별 온도변화를 Fig.
2와 같이 나타내었다. 시료의 공진주파수를 찾기 위하여 frequency sweeping 과정을 통하여 입력주파수를 산정하였으며, 산정된 입력주파수를 갖는 단일 정현파를 신호 발생기에서 발신 트랜스듀서로 전달하도록 하였다. 발생된 탄성파는 시료를 통해 수신 트랜스듀서로 전달되며, 수신된 탄성파는 필터-증폭기(Filter - Amplifier) 로 전달되어 신호의 잡음을 제거하고 신호를 증폭시킨다.
본 논문에서는 동결-융해과정이 흙에 미치는 영향을 탄성파를 통하여 알아보기 위한 실험이 수행되었다. 실트 함량이 40 %, 60 %, 80 %로 각기 다른 모래-실트 혼합토를 조성하여 동결-융해용 셀에 조성하였다. 벤더엘리먼트 및 피에조 디스크 엘리먼트를 크로스홀(cross-hole)형태로 설치 하여 실험과정에서의 전단파 및 압축파를 측정하였으며, 탄성파 트랜스듀서와 같은 깊이에 열전대를 설치하여 시료의 동결 및 융해 진행과정을 모니터링하였다.
실트함량 40 %, 60 %, 80 %의 각 시료를 동결-융해 셀에 조성한 후, 실험용 냉동고 내부에 배치하였다. 냉동고의 설정 온도는 -20 ℃로 설정하였으며, 이를 약 10시간의 동결시간 동안 유지하였다.
실험 수행을 위하여 모래 무게에 대한 실트 무게의 비(Silt fraction = Wsilt/Wsand × 100 %)가 40 %, 60 %, 그리고 80 %인 총 3가지의 모래-실트 혼합토를 조성하였다.
측정된 압축파 신호를 이용하여 압축파 속도를 산정하였다. 압축파 신호의 초기도달시간(tP)과 피에조 디스크 엘리먼트간의 거리(Lplate)를 이용하여 압축파 속도(VP = Lplate/t) 를 산정하였다. 동결-융해 시의 온도에 따른 압축파 속도를 Fig.
시료가 조성된 동결-융해 셀을 -20 ℃로 설정된 냉동고에 배치하여 20 ℃에서 -10 ℃까지 동결과 융해과정을 반복하였다. 이 과정에서 온도, 전단파, 그리고 압축파를 측정하여 흙의 거동 변화를 분석하였다. 본 실험을 통하여 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
잡음을 제거하기 위하여 1,024개의 신호를 평균하여 저장하였으며, 필터-증폭기의 주파수 범위를 500 Hz～2 MHz로 설정하여 필터링 주파수가 실험결과에 영향을 미치지 않도록 방지하였다(Lee & Lee, 2006).
측정된 전단파 신호를 이용하여 전단파 속도를 산정하였다. 전단파 신호의 초기도달시간(tS)과 벤더엘리먼트간의 거리(Ltip)를 이용하여 전단파 속도(VS = Ltip/tS)를 산정하였다. 동결-융해 시의 온도에 따른 전단파 속도를 Fig.
조성된 시료가 동결 및 융해되는 동안 탄성파를 측정하기 위하여 Fig. 1과 같이 탄성파 측정용 셀을 제작하였다. 동결-융해 셀의 재질은 온도에 따른 변형이 적은 MC나일론으로 제작하여 저온의 실험환경에 최적화하였다.
측정된 압축파 신호를 이용하여 압축파 속도를 산정하였다. 압축파 신호의 초기도달시간(tP)과 피에조 디스크 엘리먼트간의 거리(Lplate)를 이용하여 압축파 속도(VP = Lplate/t) 를 산정하였다.
측정된 전단파 신호를 이용하여 전단파 속도를 산정하였다. 전단파 신호의 초기도달시간(tS)과 벤더엘리먼트간의 거리(Ltip)를 이용하여 전단파 속도(VS = Ltip/tS)를 산정하였다.
1의 점선 원으로 표시한 바와 같이 벽면 교차 부분이 분리되도록 제작하였다. 탄성파의 측정을 위하여 깊이 5 cm의 위치에 크로스홀(cross-hole) 방식으로 벤더엘리먼트 및 피에조 디스크 엘리먼트를 설치하였다.
열전대로 측정된 온도는 데이터로거(Agilent 34970A)를 이용하여 컴퓨터에 저장하였다. 탄성파의 측정을 위하여 전 단파 트랜스듀서로 벤더 엘리먼트를, 압축파 트랜스듀서로 피에조 디스크 엘리먼트를 이용하였다. 벤더 엘리먼트와 피에조 디스크 엘리먼트는 많은 실내실험과 실무에 사용되고 있다(Lee & Lee, 2006; Lee et al.
발생된 탄성파는 시료를 통해 수신 트랜스듀서로 전달되며, 수신된 탄성파는 필터-증폭기(Filter - Amplifier) 로 전달되어 신호의 잡음을 제거하고 신호를 증폭시킨다. 필터-증폭기를 거친 신호는 오실로스코프(Oscilloscope)를 통해 육안으로 관찰할 수 있으며 이를 컴퓨터로 저장하였다. 잡음을 제거하기 위하여 1,024개의 신호를 평균하여 저장하였으며, 필터-증폭기의 주파수 범위를 500 Hz～2 MHz로 설정하여 필터링 주파수가 실험결과에 영향을 미치지 않도록 방지하였다(Lee & Lee, 2006).
대상 데이터
본 연구를 위하여 다양한 실트 비율을 가진 모래-실트 혼합재가 시료로 사용되었다. 시료 조성에 사용된 모래는 주문진 표준사를 사용하였다.
본 연구를 위하여 다양한 실트 비율을 가진 모래-실트 혼합재가 시료로 사용되었다. 시료 조성에 사용된 모래는 주문진 표준사를 사용하였다. 입자 크기의 영향을 최소화하기 위하여 30번체와 50번체 사이의 입경을 가지는 모래를 사용하였으며, 모래의 평균 입경 D50은 0.
57로 측정되었다. 시료 조성에 사용된 실트는 200번체를 통과한 Crushed limestone을 사용하였으며, 실트의 평균 입경 D50은 0.019 mm로 나타났다. ASTM D854-01(2006)에 의해 측정된 실트시료의 비중은 2.
시료 조성에 사용된 모래는 주문진 표준사를 사용하였다. 입자 크기의 영향을 최소화하기 위하여 30번체와 50번체 사이의 입경을 가지는 모래를 사용하였으며, 모래의 평균 입경 D50은 0.45 mm로 나타났다. ASTM D854-10(2006)에 따라 측정한 모래시료의 비중은 2.
성능/효과
(1) 모래-실트 혼합토가 동결 및 융해되는 과정에서, 간극수의 상변화로 인하여 0 ℃ 이하에서 탄성파의 속도는 상온에 비하여 급격히 증가하고 주파수도 크게 증가하는 모습을 보인다. 이는 간극수가 액체에서 고체로 상변화 함에 따라 입자 간의 결합력과 접촉면적이 크게 증가하여 강성이 증가하였기 때문이다.
(2) 상온에서 모래-실트 혼합토의 동결 이전의 탄성파 속도 에 비하여 융해 이후의 탄성파 속도가 감소하는 모습을 나타내었다. 탄성파의 속도는 입자구조, 강성, 접촉면의 수에 좌우되며, 탄성파 속도의 감소는 동결-융해로 인해 입자구조가 느슨해져 입자 간의 접촉면이 감소한 결과로 보인다.
(3) 실트의 함량이 증가함에 따라 전단파 및 압축파가 증가 하는 모습을 보이며, 이는 입자 입경이 작은 실트의 비율이 커짐에 따라 입자 비표면적이 증가하고 접촉면이 증가하였기 때문으로 판단된다.
(4) 동결-융해 이전과 이후의 전단파의 속도변화 비율이 압축파의 속도변화 비율에 비하여 크게 나타났다. 이는 본 실험에 사용된 40 % 포화도는 압축파의 속도의 경우 수 렴구간에 속하는 반면 전단파의 속도는 민감하게 변화 하는 구간에 속하기 때문으로 판단된다.
67로 측정되었다. 각 시료의 최대간극비와 최소간극비는 ASTM D4254-00(2006)과 ASTM D4253-00(2006)에 따라 측정하였으며, 실트 무게비가 40 %, 60 %, 그리고 80 %의 시료에서 최대간극비는 0.83, 0.99, 1.03으로 최소간극비는 0.43, 0.44, 0.46으로 나타났다. 모든 시료는 동일한 3개의 층으로 나누어 다짐법(Tamping method)으로 조성하였으며, 각 층은 동일하게 1.
, 2009). 즉 본 논문에서 사용된 포화도 40 %의 시료는 동결-융해에 의한 영향을 전단파의 속도가 더 민감하게 반영할 수 있는 포화도 범위에 있었다고 판단된다. 따라서 불포화 지반의 동결-융해에 의한 입자구조의 변화는 압축파보다 전단파를 통하여 더 효과적으로 관찰할 수 있을 것으로 보인다.
(1998)은 압축파의 속도는 유효응력보다는 포화도에 더 영향을 받는다고 보고한 바 있다. 즉 압축파의 속도는 시료의 포화 여부에 의해 주로 좌우되며, 압축파 속도가 수렴하는 구간에 속하는 포화도에서 수행된 본 실험에서 큰 변화를 보이지 않았다고 판단된다.
후속연구
즉 본 논문에서 사용된 포화도 40 %의 시료는 동결-융해에 의한 영향을 전단파의 속도가 더 민감하게 반영할 수 있는 포화도 범위에 있었다고 판단된다. 따라서 불포화 지반의 동결-융해에 의한 입자구조의 변화는 압축파보다 전단파를 통하여 더 효과적으로 관찰할 수 있을 것으로 보인다.
이는 본 실험에 사용된 40 % 포화도는 압축파의 속도의 경우 수 렴구간에 속하는 반면 전단파의 속도는 민감하게 변화 하는 구간에 속하기 때문으로 판단된다. 즉 동결-융해가 지반에 미치는 영향을 관찰하기 위한 비파괴 실험을 위하여, 압축파보다 전단파의 활용이 더 효과적일 것으로 판단된다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
온도, 전단파, 그리고 압축파를 활용한 흙의 거동 변화를 분석한 결과는 어떠한가?
(1) 모래-실트 혼합토가 동결 및 융해되는 과정에서, 간극수 의 상변화로 인하여 0 ℃ 이하에서 탄성파의 속도는 상온에 비하여 급격히 증가하고 주파수도 크게 증가하는 모습을 보인다. 이는 간극수가 액체에서 고체로 상변화 함에 따라 입자 간의 결합력과 접촉면적이 크게 증가하여 강성이 증가하였기 때문이다.
(2) 상온에서 모래-실트 혼합토의 동결 이전의 탄성파 속도 에 비하여 융해 이후의 탄성파 속도가 감소하는 모습을 나타내었다. 탄성파의 속도는 입자구조, 강성, 접촉면의 수에 좌우되며, 탄성파 속도의 감소는 동결-융해로 인해 입자구조가 느슨해져 입자 간의 접촉면이 감소한 결과 로 보인다.
(3) 실트의 함량이 증가함에 따라 전단파 및 압축파가 증가 하는 모습을 보이며, 이는 입자 입경이 작은 실트의 비율이 커짐에 따라 입자 비표면적이 증가하고 접촉면이 증가하였기 때문으로 판단된다.
(4) 동결-융해 이전과 이후의 전단파의 속도변화 비율이 압 축파의 속도변화 비율에 비하여 크게 나타났다. 이는 본 실험에 사용된 40 % 포화도는 압축파의 속도의 경우 수 렴구간에 속하는 반면 전단파의 속도는 민감하게 변화 하는 구간에 속하기 때문으로 판단된다. 즉 동결-융해가 지반에 미치는 영향을 관찰하기 위한 비파괴 실험을 위 하여, 압축파보다 전단파의 활용이 더 효과적일 것으로 판단된다.
흙의 동결-융해작용은 흙에 어떤영향을 끼치는가?
동결-융해작용이 지반에 미치는 영향을 분석하기 위하여 다양한 연구가 수행되었다. 흙의 동결-융해작용은 흙의 입자구조를 느슨하게 하고, 결합력을 감소시키며 강성의 저 하를 일으킨다(Graham & Au, 1985; Qi et al., 2008).
많은 연구자들에 의하여 지반의 특성 규명을 위해 주로 사용하는 방법은?
탄성파는 흙의 미소변위에서의 거동을 비파괴적으로 판 단할 수 있는 방법으로서, 많은 연구자들에 의하여 지반의 특성 규명을 위하여 사용되었다(Lee & Lee, 2006; Yoon et al., 2009).
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