연구 목적: 이 연구의 목적은 열가압성형기법이 금속도재관의 치경부 변연적합도에 미치는 영향을 확인하는 것이다. 연구 재료 및 방법: 실험에 앞서, 4개의 금속 주모형을 형성하였다. 각 모형은 각각chamfer, heavy chamfer, shoulder with bevel, shoulder (collarless)변연을 형성하였다. 각 변연당 10개씩의 금관을 제작하여, 총 40개를 제작하였다. Coping 단계에서, 그리고 금속도재관 완성 단계에서 주모형과 금관 사이의 변연간극은 100배율의 광학현미경 관찰을 통하여 측정되었다. Data분석은 paired t-test along with one-way ANOVA와 Duncan multiple comparison test를 이용하여 이루어졌다. 결과: 변연간극의 평균과 표준편차를 분석한 결과, 금속 코핑과 그 후 완성된 금속도재관, 모든 경우에서 변연부 간격은 임상적 허용범위 안에 있었다. Chamfer 변연 실험군의 경우 Heavy chamfer 변연 실험군에 비하여 금속도재관 완성 후 변연부 간격의 유의한 증가가 있었다. 그리고Shoulder 변연 실험군에서 도재로 처리된 변연이 Chamfer와 Shoulder변연 실험군의 금속변연에 비하여 변연부 간격이 유의하게 작게 나타났다. 결론: 열가압성형기법을 통하여 제작한 금속도재수복물의 변연적합도는 전통적인 방법으로 제작한 금속도재수복물의 변연적합도와 유의한 차이점이 없었다. 제작과정의 효율성으로, 열가압성형기법은 임상에서의 효과적인 사용법으로 고려될 수 있다.
연구 목적: 이 연구의 목적은 열가압성형기법이 금속도재관의 치경부 변연적합도에 미치는 영향을 확인하는 것이다. 연구 재료 및 방법: 실험에 앞서, 4개의 금속 주모형을 형성하였다. 각 모형은 각각chamfer, heavy chamfer, shoulder with bevel, shoulder (collarless)변연을 형성하였다. 각 변연당 10개씩의 금관을 제작하여, 총 40개를 제작하였다. Coping 단계에서, 그리고 금속도재관 완성 단계에서 주모형과 금관 사이의 변연간극은 100배율의 광학현미경 관찰을 통하여 측정되었다. Data분석은 paired t-test along with one-way ANOVA와 Duncan multiple comparison test를 이용하여 이루어졌다. 결과: 변연간극의 평균과 표준편차를 분석한 결과, 금속 코핑과 그 후 완성된 금속도재관, 모든 경우에서 변연부 간격은 임상적 허용범위 안에 있었다. Chamfer 변연 실험군의 경우 Heavy chamfer 변연 실험군에 비하여 금속도재관 완성 후 변연부 간격의 유의한 증가가 있었다. 그리고Shoulder 변연 실험군에서 도재로 처리된 변연이 Chamfer와 Shoulder변연 실험군의 금속변연에 비하여 변연부 간격이 유의하게 작게 나타났다. 결론: 열가압성형기법을 통하여 제작한 금속도재수복물의 변연적합도는 전통적인 방법으로 제작한 금속도재수복물의 변연적합도와 유의한 차이점이 없었다. 제작과정의 효율성으로, 열가압성형기법은 임상에서의 효과적인 사용법으로 고려될 수 있다.
Purpose: The purpose of this study is to see what impact the heat and press-on-metal technique has on the marginal fit of metal ceramic crown. Materials and methods: Prior to the experiment, 4 metal master models were prepared. Each model has margin of chamfer, margin of heavy chamfer, margin of sho...
Purpose: The purpose of this study is to see what impact the heat and press-on-metal technique has on the marginal fit of metal ceramic crown. Materials and methods: Prior to the experiment, 4 metal master models were prepared. Each model has margin of chamfer, margin of heavy chamfer, margin of shoulder with bevel and margin of shoulder (collarless). Additionally, 10 crowns were made for each margin, total of 40 crowns. Marginal discrepancy between the master model and crown was observed at ${\times}100$ microscopic magnification in two states; in coping state and upon completion of making metal ceramic crown. Data analysis was performed using paired t-test along with one-way ANOVA and Duncan multiple comparison test. Results: After analyzing mean and standard deviation of marginal discrepancy, it was confirmed that marginal discrepancies were within the clinical permitted range for all states; in coping state and upon completion of making metal ceramic crown. For the chamfer group, a significant increase in marginal discrepancy upon completion of making metal ceramic crown was observed compared to the heavy chamfer group. Also, a marginal discrepancy of porcelain margin in shoulder group was significantly less than the marginal discrepancy of metal margin in chamfer and shoulder group. Conclusion: From the test result, one can conclude that marginal fit of metal ceramic crown built with heat and press-on-metal technique is not significantly different from marginal fit of metal ceramic crown built with traditional technique. And along with efficiency of this system, heat and press-on-metal technique is considered in clinic.
Purpose: The purpose of this study is to see what impact the heat and press-on-metal technique has on the marginal fit of metal ceramic crown. Materials and methods: Prior to the experiment, 4 metal master models were prepared. Each model has margin of chamfer, margin of heavy chamfer, margin of shoulder with bevel and margin of shoulder (collarless). Additionally, 10 crowns were made for each margin, total of 40 crowns. Marginal discrepancy between the master model and crown was observed at ${\times}100$ microscopic magnification in two states; in coping state and upon completion of making metal ceramic crown. Data analysis was performed using paired t-test along with one-way ANOVA and Duncan multiple comparison test. Results: After analyzing mean and standard deviation of marginal discrepancy, it was confirmed that marginal discrepancies were within the clinical permitted range for all states; in coping state and upon completion of making metal ceramic crown. For the chamfer group, a significant increase in marginal discrepancy upon completion of making metal ceramic crown was observed compared to the heavy chamfer group. Also, a marginal discrepancy of porcelain margin in shoulder group was significantly less than the marginal discrepancy of metal margin in chamfer and shoulder group. Conclusion: From the test result, one can conclude that marginal fit of metal ceramic crown built with heat and press-on-metal technique is not significantly different from marginal fit of metal ceramic crown built with traditional technique. And along with efficiency of this system, heat and press-on-metal technique is considered in clinic.
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문제 정의
본 연구에서는 금속도재관의 치경부 변연적합도에 관해 살펴보았다. 하지만 실제 치과 임상에서는 변연적합도 외에도 도재의 색조나 치관의 강도와 같은 요소들도 매우 중요한 사항이므로, 이 부분들에 대해 열가압성형도재와 종래의 금속도재관의 차이에 대한 연구도 더 많이 필요할 것으로 생각된다.
이에 본 연구에서는 금속도재관의 변연 적합성에 열가압성형도재의 제작방법이 어떠한 영향을 주는지 알아보기 위하여, 4가지 서로 다른 형태의 변연을 가진 금속코핑을 제작한 후 변연의 적합성을 측정하고, 열가압성형으로 도재의 축성을 완성한 후 다시 한번 측정하여 변연적합성을 비교하여 다소의 지견을 얻었기에 이에 보고하는 바이다.
제안 방법
Chamfer, heavy Chamfer, shoulder with bevel, shoulder (collarless) 형태의 변연을 가지는 금속도재관을 열가압성형도재를 사용하여 제작하면서 변연부에 설정된 6지점에서 보철물과 주모형사이의 변연부 간격을 코핑 제작 후와 금속도재관 완성 후에 현미경으로 관찰하고 측정, 비교하여 다음과 같은 결론을 얻었다.
Divesting이 완료된 수복물을 주모형에 맞춰본 후, 다이아몬드 디스크를 이용하여 스프루를 떼어내고, 상응하는 색조를 이용하여 착색과 글레이징을 시행하였다.
Shoulder 변연의 모형은 다시 인상을 채득하여 제작된 경석고 모형에서 폭 0.5 mm의 45º bevel을 추가하여 shoulder with bevel로 변형하여 총 4가지 변연의 경석고 모형을 제작하였다.
각 군의 주모형을 실리콘(Castasil 21®, Vertex, Zeist, Netherlands) 으로 인상채득하여 초경석고(GC FUJIROCK® EP, Tokyo, Japan)를 사용, 각 군당 10개씩, 총 40개의 초경석고 모형을 제작하였다 (Table 1).
각 실험군의 금속코핑과 금속도재관 완성 후의 변연차이를 계산하였다(Table 3).
그 다음, 파우더로 코팅된 플런저(IPS e.max® Alox plunger, Ivoclar vivadent, Schaan, Liechtenstein)를 미리 가열시켜 놓은 매몰용 링에 넣고 press furnace(EP 5000, Ivoclar vivadent, Schaan, Liechtenstein)에서 열과 압력을 가하였다.
그리고 주괴의 색조(A3, A3.5)가 적힌 면을 위로 향하게 하여 미리 가열시켜 놓은 매몰용 링에 주괴(IPS Inline POM® ingot, Ivoclar vivadent, Schaan, Liechtenstein)를 위치시켰다.
금속도재관 완성 후, 각 군의 변연간격을 비교하였다(Fig. 4). 도재변연에서 가장 작은 변연간격 값이 나타났으며, 특히 실험 C군과 실험 S군의 금속변연에 비하여 유의하게 작게 나타났다(P=.
금속도재관이 완성된 후 주모형에 적합시켜 변연 직하방에 표시해둔 6지점에서 현미경(Nikon measuring microscope MM-40, Tokyo, Japan)을 이용하여 100배 배율하에서 치경부 변연적합도를 관찰하였다(Fig. 2).
덴티폼(FRASACO, Germany)상의 상악 좌측 중절치의 치관을 실리콘 퍼티 인상재(Dentsply, York, USA)를 사용하여 인덱스를 채득한 후, 이것을 이용하여 금속도재관 제작을 위해 통상적인 방법6으로 절단면 약 2.0 mm, 협면과 인접면 약 1.5 mm, 설면약0.7 mm, 변연은 chamfer 형태로 치아형성을 하였다.
EP, Tokyo, Japan)를 부어 복제하였다. 복제한 치아의 순측 변연을 각각 heavy chamfer와 shoulder 변연이 되도록 치아형성을 추가하였으며, 이때 heavy chamfer와 shoulder의 폭경은 1.0 mm15로 하였다. Shoulder 변연의 모형은 다시 인상을 채득하여 제작된 경석고 모형에서 폭 0.
본 실험에서는 보철물 변연과 지대치 삭제변연간의 간격을 측정할 때 보철물을 금속 주모형에 적합시켜 측정하였다. 김과 이1는 도재전장주조관의 순측 치경부 변연 적합도에 관한 주사전자현미경적 연구에서 모형재료로서 에폭시 레진을 사용하였는데 이는 치아상아질과 경도가 유사하며 중합반응 후에 수축량이 비교적 적은 안정된 재료이므로 모형을 여러 단계에서 사용해야 할 필요성 때문이었다고 하였다.
지대치 변연의 형태는 변연적합성에 많은 영향을 준다. 본 연구에서는 변연형태를 chamfer, heavy chamfer, shoulder, shoulder with bevel의 네 가지 형태로 만들어 실험하였는데, Shillingburg 등5이 금속도재관에서의 변연의 삭제형태와 소성사이클 동안의 변연 뒤틀림 간의 관계에 관해 연구한 논문에서 최적의 강도와 심미성을 제공하는 변연형태 중 위의 네 가지 변연형태가 가장 많이 사용된다고 하여 이를 참고하여 실험하였다.
3 mm 두께의 코핑이 되도록 노력하였으며, 실험S군은 collarless형태로 제작할 예정이므로 순측 변연부위의 왁스는 제거하였다. 설측 cingulum 부위를 제외하고 모두 도재가 축성될 수 있도록 왁스를 이용하여 코핑형태를 제작하였다.
실리콘 인덱스를 이용하여 축성이 끝난 불투명 도재층 상부에 왁스(S-U Ceramo Carving Wax®, Schuler-Dental, Ulm, Germany) 로 금관형태를 만들어주고 스프루를 부착한 후 열가압성형도재 전용 베이스(IPS e.max® investment base, Ivoclar vivadent, Schaan, Liechtenstein)에 설치한 후 매몰하여 preheating을 실시하였다.
실험 S군은 금속코핑의 단계에서 순측변연을 제외한 3 지점에서 측정하였으며 금속도재관 단계에서는 순측변연의 도재 변연에서 측정하였다.
완성된 금속코핑을 통상적인 방법으로 각 군의 주모형에 적합 검사를 하였으며 임상적으로 검사를 통과한 다음 설측 cingulum에 번호를 표시하였다. 도재를 축성하기 전 변연의 적합성을 6개의 기준점에서 측정하였다.
가압 프로그램이 완료된 후 매몰용 링을 furnace에서 꺼내어 약 60분 간 식혀서 실온의 온도로 만들고 매몰재를 제거하였다. 이 때 60 psi 압력에서 polishing beads를 이용하여 rough divesting을, 그리고 15 - 22 psi로 압력을 줄여서 fine divesting을 시행하였다.
5 mm의 45º bevel을 추가하여 shoulder with bevel로 변형하여 총 4가지 변연의 경석고 모형을 제작하였다. 이때 순측중앙, 순측중앙-근심치간부 중간, 순측중앙-원심치간부 중간, 근심치간부, 원심치간부, 그리고 설측중앙 6군데 변연 직하방에 홈을 파서 변연적합성 측정시 기준점으로 사용하도록 하였다.
첫 번째 층을 얇게 도포한 후 소성하였는데, 이때 불투명도재를 얇게 도포하기 위하여 불투명도재액(IPS InLine System® Opaquer Liquid, Ivoclar vivadent, Schaan, Liechtenstein)을 이용하여 점도를 조절하였다.
치아형성 전에 제작한 실리콘 인덱스를 이용하여 순측면에 0.3 mm 두께의 코핑이 되도록 노력하였으며, 실험S군은 collarless형태로 제작할 예정이므로 순측 변연부위의 왁스는 제거하였다. 설측 cingulum 부위를 제외하고 모두 도재가 축성될 수 있도록 왁스를 이용하여 코핑형태를 제작하였다.
통상적인 방법으로 각각의 경석고모형에서 한 개씩의 금속 코핑을 Ni-Cr (4 all®, Ivoclar vivadent, Schaan, Liechtenstein)로제작하였다.
형성된 지대치 경석고 모형을 다시 인상채득하고 주조용 레진(Pattern Resin®, GC, Japan)을 사용하여 복제한 후 Ni-Cr(4 all®, Ivoclar vivadent, Schaan, Liechtenstein)으로 주조하여, 각 군의 주모형을 제작하였다(Fig. 1).
형성한 레진치아를 실리콘인상재(Aquasil XLV Ultra&Putty, Dentsply, York, USA)로인상채득한 후 경석고(GC FUJIROCK® EP, Tokyo, Japan)를 부어 복제하였다.
대상 데이터
매몰재(IPS PressVEST Speed®, Ivoclar vivadent, Schaan, Liechtenstein) 는 제조사가 제시한 매몰재 혼합비율에 따라 혼합하여 사용하였다.
불투명도재(IPS InLine System® Opaquer paste, Ivoclar vivadent, Schaan, Liechtenstein)의 색조를 A3로 선택하여 2회에 걸쳐 도포하였다.
데이터처리
각 군에서 도재 소성전과 후의 변연에서 적합의 변화에 유의성이 있는지 알아보기 위하여 SPSS 14.0 프로그램(SPSS Inc., Chicago, IL, USA)을 이용하여 paired T-test로 통계처리 하였다 (P<.05).
금속코핑 변연측정에서 실험 C, HC, 그리고 SB군의 각 시편에서 측정된 6개의 값의 평균을 그 시편의 변연값으로 하여 각 군의 변연부 간격의 평균값과 표준편차를 구하였으며 실험 S 군에서는 순측변연을 제외한 3 지점에서의 값을 평균하여 구하였다. 금속도재관 제작 후 모든 실험군의 각 시편에서 측정된 6개의 값의 평균을 그 시편의 변연값으로 하여 각군의 변연부 간격의 평균값과 표준편차를 구하였다. 또한 금속변연의 경우에는 금속코핑과 금속도재관 제작후 같은 지점에서의 변연값의 차이를 구하여 각 시편의 평균을 구하고 그 실험군의 변화된 차이의 평균과 표준편차를 구하였다.
금속코핑 변연측정에서 실험 C, HC, 그리고 SB군의 각 시편에서 측정된 6개의 값의 평균을 그 시편의 변연값으로 하여 각 군의 변연부 간격의 평균값과 표준편차를 구하였으며 실험 S 군에서는 순측변연을 제외한 3 지점에서의 값을 평균하여 구하였다. 금속도재관 제작 후 모든 실험군의 각 시편에서 측정된 6개의 값의 평균을 그 시편의 변연값으로 하여 각군의 변연부 간격의 평균값과 표준편차를 구하였다.
금속도재관 제작 후 모든 실험군의 각 시편에서 측정된 6개의 값의 평균을 그 시편의 변연값으로 하여 각군의 변연부 간격의 평균값과 표준편차를 구하였다. 또한 금속변연의 경우에는 금속코핑과 금속도재관 제작후 같은 지점에서의 변연값의 차이를 구하여 각 시편의 평균을 구하고 그 실험군의 변화된 차이의 평균과 표준편차를 구하였다. 또한 실험 S군은 Collarless margin으로 순측은 금속변연에서의 변연부 간격을 측정할 수 없으므로, 순측의 도재변연에서의 변연값은 따로 측정, 계산하여 평균 및 표준편차를 구하고, 순측변연의 변연값을 추가하여 6지점의 평균 및 표준편차를 구하였다.
또한 금속변연의 경우에는 금속코핑과 금속도재관 제작후 같은 지점에서의 변연값의 차이를 구하여 각 시편의 평균을 구하고 그 실험군의 변화된 차이의 평균과 표준편차를 구하였다. 또한 실험 S군은 Collarless margin으로 순측은 금속변연에서의 변연부 간격을 측정할 수 없으므로, 순측의 도재변연에서의 변연값은 따로 측정, 계산하여 평균 및 표준편차를 구하고, 순측변연의 변연값을 추가하여 6지점의 평균 및 표준편차를 구하였다.
실험군 간에도 유의한 차이가 있는지 알아보기 위해 one-way ANOVA 와Duncan multiple comparison test를 이용하였다.
성능/효과
1. 금속코핑과 그 후 완성된 금속도재관, 모든 경우에서 변연부 간격은 임상적 허용범위 안에 있었다. 따라서 열가압성형도재관이 변연부 간격의 관점에서 적당하다고 볼 수 있다.
2. Chamfer 변연 실험군의 경우heavy chamfer 변연 실험군에 비하여 금속도재관 완성 후 변연부 간격의 유의한 증가를 보여, 열가압성형도재관 제작 시 chamfer 보다는heavy chamfer 변연 형성이 추천된다.
3. Shoulder 변연 실험군에서 도재로 처리된 변연이 chamfer와 shoulder 변연 실험군의 금속변연에 비하여 변연부 간격이 유의하게 작게 나타나, 열가압성형에서는 shoulder 변연으로 collarless형태로 제작하는 것이 변연적합면에서 좋다고 할 수 있다.
각 실험군에서 금속코핑과 금속도재관 완성후의 금속변연간의 변연부 간격을 비교한 결과에서 모든 군에서 변연 차이 값이 증가하였으나 실험 C군에서만 변연차이값이 통계적으로 유의하게 증가한 것으로 나타났다(P<.001)(Fig. 3).
그리고 본 연구에서 chamfer 변연의 경우에서만 금속도재관 완성 후 변연의 적합성에서 유의한 증가가 있었으며(P<.05), 그 변화량은 2 - 16 ㎛로 나타났는데, Shillingburg 등5과 Faucher와 Nicholls8은 논문에서 chamfer 변연을 가지는 금속도재관보다 shoulder 변연을 가지는 금속 도재관에서 순측변연에서의 뒤틀림이 적게 나타난 것으로 관찰되었다고 하여, 본 연구와도 비슷한 결론을 내렸다고 볼 수 있을 것이다.
금속도재관의 완성 후 금속변연의 변연차이 값의 차이를 실험군간 비교한결과 실험 C군에서 실험 HC군에 비하여 유의하게 크게 나타났다(P=.009)(Fig. 5).
4). 도재변연에서 가장 작은 변연간격 값이 나타났으며, 특히 실험 C군과 실험 S군의 금속변연에 비하여 유의하게 작게 나타났다(P=.001). 군간에는 유의성있는 차이가 없었다.
또한 본 연구에서는 모든 군에서 열가압도 재성형 후에 변연부에서의 간격이 증가한 것을 볼 수 있는데, 김2도 현재 치과임상에서 사용되고 있는 도재소부전장금관을 금속관, 도재소부전장금관, 백금 호일과 margin porcelain을 이용하여 제작한 collarless 도재소부전장금관 등4 군으로 분류하여 이들의 치경부 변연의 적합성을 비교 연구한 결과에서 모든 금속관은 도재 소성 후에 치경부 변연의 변형을 초래하였다고 하였다.
이상의 결과로, 열가압성형도재의 변연적합도를 종래의 방법으로 제작한 일반 금속도재관의 변연적합도와 비교해 보았을 때, 변연형태에 상관없이 일반 금속도재관 못지않게 변연 적합도가 우수하게 나타났음을 알 수 있었다. 또한 제작방법에 있어서도 열가압성형도재는 도재의 축성시 왁스로 완전한 치관형태를 형성한 후 주괴를 넣고 압력을 가해주면, 단 한번의 압력 사이클만으로 완전한 형태의 수복물을 제작해낼 수 있어 제작과정이 효율적이라는 장점도 지니므로, 여러모로 종래의 금속 도재관 제작방법보다 유리한 점이 많다고 생각되었다.
55 ㎛로 나타났다고 하였다. 본 실험에서는 도재의 열가압 성형이 완료된 후 측정한 변연부의 간격이 27 - 56 ㎛로 나타나고 있어 모든 경우에서 변연의 적합성은 임상적 허용 범위 안에 있었을 뿐 아니라, 어떠한 변연형태를 가진 열가압성형도재도 종래의 방법으로 제작한 금속도재관과 비교하여 변연적합도가 결코 떨어지지 않으며, 오히려 더 높은 변연적합도를 가지고 임상적으로 성공적인 보철물 사용이 가능하다고 할 수 있겠다.
요약하면, 열가압성형기법을 통하여 제작한 금속 도재 수복물의 변연적합도는 전통적인 방법으로 제작한 금속도재수복물의 변연적합도만큼 우수하면서도 제작과정의 효율성으로, 열가압성형기법은 임상에서의 효과적인 사용법으로 고려될 수 있다.
이상의 결과로, 열가압성형도재의 변연적합도를 종래의 방법으로 제작한 일반 금속도재관의 변연적합도와 비교해 보았을 때, 변연형태에 상관없이 일반 금속도재관 못지않게 변연 적합도가 우수하게 나타났음을 알 수 있었다. 또한 제작방법에 있어서도 열가압성형도재는 도재의 축성시 왁스로 완전한 치관형태를 형성한 후 주괴를 넣고 압력을 가해주면, 단 한번의 압력 사이클만으로 완전한 형태의 수복물을 제작해낼 수 있어 제작과정이 효율적이라는 장점도 지니므로, 여러모로 종래의 금속 도재관 제작방법보다 유리한 점이 많다고 생각되었다.
후속연구
본 연구에서는 금속도재관의 치경부 변연적합도에 관해 살펴보았다. 하지만 실제 치과 임상에서는 변연적합도 외에도 도재의 색조나 치관의 강도와 같은 요소들도 매우 중요한 사항이므로, 이 부분들에 대해 열가압성형도재와 종래의 금속도재관의 차이에 대한 연구도 더 많이 필요할 것으로 생각된다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
금속도재관에 사용되는 금속 코핑의 단점은 무엇인가?
금속도재관에 사용되는 금속 코핑은 인공치관의 강도를 높이는 역할을 한다는 장점을 가지고 있는 동시에, 변연에 금속 collar를 사용하거나 금속이 내면에 있음으로 해서 비심미적으로 보일 수 있는 단점도 가지고 있다. 환자들의 점점 높아지는 심미에 관한 관심과 요구도에 맞추어 변연을 collarless로 처리하는 금속도재관 제작법도 개발되어 널리 사용되었으며, 더욱 나아가 금속을 사용하지 않는 전부도재관도 다양하게 개발되어 사용되고 있다.
열가압성형도재의 장점은 무엇인가?
최근, 이러한 금속도재관의 여러 장점들을 그대로 가지면서 금속코핑에 도재를 축성하는 방법을 단순화시킨 열가압성형도재가 개발되었다. 열가압성형도재는 도재의 축성시 왁스로 완전한 치관형태를 형성한 후 여러 가지 색조를 가지는 주괴 중 하나를 적절히 선택하여 압력을 가하면, 단 한번의 압력 사이클만으로 완전한 형태의 수복물을 제작해낼 수 있어 제작과정이 효율적이라는 장점을 가진다.
인공치관의 변연적합도는 어떤 경우가 이상적인가?
인공치관의 변연적합도는 보철물의 성공여부를 결정짓는 중요한 요인 중의 하나이다. 인공치관의 치경부 변연의 적합도는 생물학적, 심미적 측면에서 매우 중요하며 따라서 인공치관과 지대치 변연 간의 간격이 전혀 없는 것이 이상적이라고 할 수 있다. 인공치관과 지대치 사이의 간격이 존재하게 될 때, 그 간격으로 인하여 지각 과민증이 발생하거나, 치태의 침착으로 인한 치아우식증 또는 치은염, 치주염이 발생할 수 있는 가능성이 높아진다.
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