선택한 단어 수는 입니다.
최소 단어 이상 선택하여야 합니다.
최소 단어 이상 선택하여야 합니다.
선택한 단어 수는 30입니다.
최대 10 단어까지만 선택 가능합니다.
최대 10 단어까지만 선택 가능합니다.
문제 정의
- , 2013). 따라서 본 논문에서는 이러한 HVFA 콘크리트의 구조 기초 거동 즉, 탄성계수, 응력-변형률 관계 및 부착강도 등을 실험적으로 평가하고자 하였다.
제안 방법
- 압축강도 실험 시 구해진 응력-변형률 곡선에서 압축강도 및 탄성계수를 산정하였다. 고강도 콘크리트의 압축응력-변형률 곡선은 일반 콘크리트와는 다르므로 미국 FHWA에서 제안한 탄성계수 산정법 즉, 극한 압축강도의 10% 및 30%에 해당하는 특성값을 이용하여 탄성계수를 산정하였다.
- 이 경우 부착응력은 길이에 따른 변형률의 변화율에 따라 변화한다. 그러나 본 실험에서는 철근의 매입길이에 따라 응력이 일정하다는 가정 하에 철근에 변형게이지를 부착하지 않았으므로 최대하중에 의한 부착응력의 산정 식을 적용하였다. 인발실험을 통한 평균부착응력은 식 (1) 에 따라 계산한다.
- 본 논문에서는 플라이애쉬 첨가율을 0, 35, 50%, 목표 콘크리트 압축강도를 20, 40, 60MPa로 선정하여, 탄성계수, 응력-변형률 관계 및 부착강도 등을 실험한 후, HVFA 콘크리트의 탄성계수, 응력-변형률 관계 및 부착강도 등을 정량적으로 평가하여 기존 설계식과 비교하였다.
- 본 연구에서는 콘크리트에 주재료로 사용하는 시멘트 대신에 50%까지 치환하여 사용하는 플라이애시를 첨가하는 콘크리트를 제조하여 구조거동 기초 실험을 수행하였으며, 탄성계수, 응력-변형률 관계 및 부착강도 등의 실험 결과를 기존 설계식과 비교 검토한 결과, 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
- 2(b) 에는 실험방법이 제시되어 있다. 실험과정은 가력장치에 실험체를 설치한 후 철근에 직접 인발력을 가하였다. 철근의 실제 슬립을 측정하기 위하여 자유단에 LVDT를 설치하였고, 콘크리트 상부에도 LVDT를 설치하여 콘크리트의 변형을 측정하였다.
- 압축강도 실험 시 구해진 응력-변형률 곡선에서 압축강도 및 탄성계수를 산정하였다. 고강도 콘크리트의 압축응력-변형률 곡선은 일반 콘크리트와는 다르므로 미국 FHWA에서 제안한 탄성계수 산정법 즉, 극한 압축강도의 10% 및 30%에 해당하는 특성값을 이용하여 탄성계수를 산정하였다.
- 실험과정은 가력장치에 실험체를 설치한 후 철근에 직접 인발력을 가하였다. 철근의 실제 슬립을 측정하기 위하여 자유단에 LVDT를 설치하였고, 콘크리트 상부에도 LVDT를 설치하여 콘크리트의 변형을 측정하였다. 이때 하중은 자동제어 재료시험기인 UTM에서 자동으로 기록되며, 하중의 재하속도는 0.
대상 데이터
- HVFA 콘크리트의 탄성계수, 응력-변형률 관계 실험을 위하여 실험재령은 14, 28 및 91일로 결정하여 총 81개의 Φ100×200mm 의 공시체를 제작하였다.
- 실험에 사용된 재료로 시멘트는 S사에서 제조한 1종 보통포틀 랜드 시멘트를 사용하였으며, 플라이애시는 S화력 발전소에서 제조하는 정제회를 사용하였다. 또한 잔골재는 충북 제천에서 생산 되는 강모래를 사용하였으며, 굵은 골재는 전북에서 생산되는 부순 돌을 이용하였다.
- 실험에 사용된 재료로 시멘트는 S사에서 제조한 1종 보통포틀 랜드 시멘트를 사용하였으며, 플라이애시는 S화력 발전소에서 제조하는 정제회를 사용하였다. 또한 잔골재는 충북 제천에서 생산 되는 강모래를 사용하였으며, 굵은 골재는 전북에서 생산되는 부순 돌을 이용하였다.
이론/모형
- 본 논문에서는 철근의 부착강도를 측정하기 위해서 일반적으로 사용되는 인발시험법(ASTM C234 : Pull Out Test Method)을 이용 하여 철근을 사용한 부착식 앵커의 인발강도를 측정하였다.
성능/효과
- 1. 탄성계수의 경우, HVFA 콘크리트의 단위중량이 2,200∼2,300kg/m3 근처인 경우에는 현행 콘크리트구조설계기준을 준용하여도 큰 문제가 없을 것으로 평가된다.
- 2. HVFA 콘크리트의 응력-변형률 관계를 기존 연구 결과와 실험결과와는 거의 차이가 없는 것으로 나타났다.
- 3. 플라이애시 혼입률에 상관없이 압축강도가 증가할수록 부착력이 증가하는 것을 알 수 있으며, 앵커 직경의 영향도 크지 않은 것으로 판단된다.
- 4. 플라이애시의 혼입률의 영향은 그다지 크지 않은 것으로 나타나, 플라이애시 혼입률과 부착강도는 상관성이 적을 것으로 추정되어 기존 설계식을 준용함이 타당할 것으로 판단된다.
- 3~5에 나타내었다. 계획된 콘크리트 압축강도는 20, 40, 및 60MPa 이었으나, 실험결과는 각 수준간의 차이가 적게 나타났다. 즉, 플라이애시 치환율이 0%인 경우의 압축강도는 32.
- 8에 나타낸 바와 같이 플라이애시 치환율이 증가함에 따라 부착강도는 감소하는 것으로 나타났다. 부착길이가 50mm 인 경우, 플라이애시 첨가율이 35% 인 HVFA 콘크리트의 부착강도는 보통 콘크리트의 약 78.8% 수준이며, 플라이애시 첨가율이 50%인 HVFA 콘크리트의 부착강도는 보통 콘크리트의 약 63.8% 수준으로 나타났다. 부착길이가 증가할수록 이러한 효과는 더 크게 감소하는 것으로 나타났다.
- 실험결과는 0.0025~0.003에서 거의 일정한 값을 보이는 반면에 Hognastard의 식에 의한 계산 결과는 플라이애시 첨가율이 증가함에 따라 극한변형률은 감소하는 것으로 나타났다. Fig.
- 즉, 부착길이가 100mm 이면 부착강도는 74.7∼62.0%, 부착길이가 150mm 이면 부착강도는 93.5∼75.3% 수준으로 나타났다.
- 플라이애시 첨가율이 증가함에 따라서 HVFA 콘크리트의 극한 변형률은 변화가 있는 것으로 나타났다. Fig.
- 8MPa이며. 플라이애시 치환율이 35%인 경우의 압축강도는 33.6MPa, 45.8MPa, 및 51.3MPa이며, 플라이애시 치환율이 50%인 경우의 압축강도는 22.3MPa, 24.4MPa, 및 49.2MPa로 측정되었다.
후속연구
- 11과 12에서 알 수 있듯이 HVFA 콘크리트의 단위중량이 2,200~2,300kg/m3 근처인 경우에는 현행 콘크리트구조설계기준을 준용하여도 큰 문제가 없을 것으로 평가된다. 다만, 단위 중량이 2,200~2,300kg/m3 과 차이가 큰 경우에는 플라이애시 혼입률을 반영한 새로운 설계식이 필요할 것으로 판단된다. 또한 HVFAC 의 극한 변형률이 0.
※ AI-Helper는 부적절한 답변을 할 수 있습니다.