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문제 정의
- 또한 지금까지의 연구에서 합류부 하류 흐름특성에 가장 큰 영향을 미치는 것으로 나타난 지류 유입유량 크기에 관해 하상변동 특성에 미치는 영향까지 연계하여 분석할 필요가 있다. 따라서 본 논문에서는 4대 강 살리기 사업 후 합류부 구간의 하상변동 및 하상유지공 유실 문제가 발생한 남한강과 금당천 합류부 지점을 대상으로 지류에서 유입되는 유량변화에 따른 흐름특성 및 하상변동을 2차원 수치모형을 활용하여 분석하고자 한다.
- 본 논문의 목적은 첫째, 대상하도 구간에 대해 지류 유입유량 변화가 본류 흐름특성 변화에 미치는 영향을 분석하고 둘째, 이를 토대로 합류부 구간의 하상변동 분석을 수행하여 지류 유입유량 변화가 합류부 상하류 구간의 하상변동 양상에 미치는 영향을 분석하고자 한다. 마지막으로 분석된 흐름 및 하상변동 자료를 활용하여 지류 유입 유량 별 침식 및 퇴적 위험구간을 평면적인 분석을 통해 판별하고 최종적으로 합류부 구간에서의 하상변동에 대한 유형을 구분하고자 한다.
제안 방법
- 4의 실측 유량유사량 관계식의 유량범위는 1 m3/s에서 1,000 m3/s이다.그러나 10 m3/s 이하 유량조건에서는 유사이송공식에 의한 유사량 계산에 활용되는 수위, 하폭 등의 단면정보가 없어 10 m3/s에서 1,000 m3/s 유량조건에 대한 실측 유사량 자료만 비교하였다.
- 또한 유사이송공식은 CCHE2D 모형에서 선택 가능한 Ackers and White (1973), Engelund and Hansen (1967), Wu et al. (2000), Laursen (1958), Yang (1973), Meyer-Peter and Müeller (1948) 공식들을 실측값과 비교 분석한 후 선택하였다.
- 본 논문의 목적은 첫째, 대상하도 구간에 대해 지류 유입유량 변화가 본류 흐름특성 변화에 미치는 영향을 분석하고 둘째, 이를 토대로 합류부 구간의 하상변동 분석을 수행하여 지류 유입유량 변화가 합류부 상하류 구간의 하상변동 양상에 미치는 영향을 분석하고자 한다. 마지막으로 분석된 흐름 및 하상변동 자료를 활용하여 지류 유입 유량 별 침식 및 퇴적 위험구간을 평면적인 분석을 통해 판별하고 최종적으로 합류부 구간에서의 하상변동에 대한 유형을 구분하고자 한다.
- 04 m를 적용하였다. 모의시간 간격은 60초 간격(1,440회/day)을 적용하였으며, 유입유사량 또한 60초 간격으로 유입되게 설정하였다. 흐름과 하상변동 모의는 비연계 방법(uncoupled method)의 준정류(quasi-steady) 조건으로 수행하였으며 1일 동안의 하상변동을 계산한 후 하상고를 새롭게 변화한 다음 시간간격의 흐름계산에 반영하였다.
- 본 논문에서는 4대강 살리기 사업 후 합류부 구간의 하상변동 및 하상유지공 유실 문제가 발생했던 남한강과 금당천 합류부 지점을 대상으로 지류에서 유입되는 유량변화에 따른 흐름특성 및 하상변동을 2차원 수치모형을 활용하여 분석하였으며 그 결론은 다음과 같다.
- 남한강 합류부 구간은 4대강 살리기 사업 후 합류부 지점에서의 하상저하 현상이 지류 하천 상류 방향으로 전이되는 두부침식 현상이 발생한 지점이며 이로 인해 하상유지공 유실 문제가 발생하였다(Kyunghyang, 2011). 본 연구에서는 이를 대상구간으로 선정하고(Fig. 1) 2차원 흐름 및 하상변동 수치모의를 수행하였다.
- 수치모의를 위한 지형자료는 4대강 살리기 사업 완료 후 측량된 지형자료를 활용하였으며, 지도상의 등고선을 고려하여 요소망의 각 절점에서 선형 보간하여 지형을 구축하였다. 선형 보간은 CCHE2D 상에서 사용할 수 있는 보간 기법들 중 모형의 매뉴얼 상에서 추천하는 Structured 기법을 적용하였다.
- 수치모형의 흐름 보정은 조도계수를 변화시켜가며 관측수위자료와 비교하며 보정하였으며 유사이송 및 하상변동 모의에 대한 모형 보정은 대상하천 구간에서 일정기간 간격으로 하상변화를 측량한 자료가 부재하기 때문에 관측유사량 자료를 활용하여 가장 유사한 값을 도출하는 유사이송공식을 선택하였다.
- 흐름모의 보정의 경우, 본 연구의 2차원 모의 구간 내에는 실측 수위자료가 없기 때문에 대상구간 밖에 존재하는 실제 수위관측소와 대상구간을 포함하는 상당히 긴 하도 구간에 대해 HEC-RAS(Hydrologic Engineering Centers River Analysis System) 1차원 모형을 구축한 후 조도계수를 산정하였으며, 대상구간 근처의 수위관측소가 상류 우만지점과 하류 여주지점만 해당되어 두 지점만 보정에 활용하였다. 하류단 여주수위표 2013년 7월 20일 수위를 기준으로 반복적인 HEC-RAS 1차원 모의를 수행한 후 조도계수 0.027을 도출하였으며 이를 2차원 CCHE2D 모형에 적용하여 검토하였다. 보정 결과, 1차원 수치모의에서 수위 33.
- 흐름 모의 조건은 4대강 살리기 사업 후 해당구간에서 발생한 가장 큰 홍수 사상인 2013년 7월 20일부터 29일에 발생한 총 10일간의 유량조건을 본류에서 유입되는 유입유량으로 선정하였으며(Fig. 3), 지류에서 유입되는 유량에 대한 실측자료가 없는 관계로 지류에서 유입되는 유량이 없는 조건(CASE 1)과 본류와 지류 각각의 유역 평균비를 고려한 지류 유입유량이 본류 유입유량의 1/10에 해당하는 조건(CASE 2), 본류 유입유량의 단위 폭 당 유량을 지류의 하폭에 고려한 유량(지류 유입유량 본류 유입 유량의 1/3에 해당)이 유입된다고 가정한 조건(CASE 3)으로 구분하여 모의를 수행하였다(Table 1). 상류 유량자료는 우만수위표 자료를 활용하였으며 하류 수위자료는 여주수위표 관측자료를 활용하였다.
- 모의시간 간격은 60초 간격(1,440회/day)을 적용하였으며, 유입유사량 또한 60초 간격으로 유입되게 설정하였다. 흐름과 하상변동 모의는 비연계 방법(uncoupled method)의 준정류(quasi-steady) 조건으로 수행하였으며 1일 동안의 하상변동을 계산한 후 하상고를 새롭게 변화한 다음 시간간격의 흐름계산에 반영하였다. 전체 모의 대상구간의 대표입경은 청미천 원부교 지점의 대표입경 0.
- 흐름모의 보정의 경우, 본 연구의 2차원 모의 구간 내에는 실측 수위자료가 없기 때문에 대상구간 밖에 존재하는 실제 수위관측소와 대상구간을 포함하는 상당히 긴 하도 구간에 대해 HEC-RAS(Hydrologic Engineering Centers River Analysis System) 1차원 모형을 구축한 후 조도계수를 산정하였으며, 대상구간 근처의 수위관측소가 상류 우만지점과 하류 여주지점만 해당되어 두 지점만 보정에 활용하였다. 하류단 여주수위표 2013년 7월 20일 수위를 기준으로 반복적인 HEC-RAS 1차원 모의를 수행한 후 조도계수 0.
대상 데이터
- 4). 남한강 본류의 유사량 측정 지점 중 남한강 지점의 경우는 본 논문의 대상구간에서 상류로 15 km 떨어져 있으며 율극지점의 경우 대상구간보다 하류에 위치하고 있기 때문에 상류에서 유입되는 유사량 추정을 위해 가장 근접한 청미천 원부교지점의 자료를 활용하였다. 또한 유사이송공식은 CCHE2D 모형에서 선택 가능한 Ackers and White (1973), Engelund and Hansen (1967), Wu et al.
- 선형 보간은 CCHE2D 상에서 사용할 수 있는 보간 기법들 중 모형의 매뉴얼 상에서 추천하는 Structured 기법을 적용하였다. 모형의 mesh 격자는 20 m 간격으로 구성하였고, mesh 개수는 본류 2,250개, 지류 1,050개, 총 3,300개로 구축하였다(Fig. 2). 구축된 지형의 본류 총 하도 길이는 2.
- 3), 지류에서 유입되는 유량에 대한 실측자료가 없는 관계로 지류에서 유입되는 유량이 없는 조건(CASE 1)과 본류와 지류 각각의 유역 평균비를 고려한 지류 유입유량이 본류 유입유량의 1/10에 해당하는 조건(CASE 2), 본류 유입유량의 단위 폭 당 유량을 지류의 하폭에 고려한 유량(지류 유입유량 본류 유입 유량의 1/3에 해당)이 유입된다고 가정한 조건(CASE 3)으로 구분하여 모의를 수행하였다(Table 1). 상류 유량자료는 우만수위표 자료를 활용하였으며 하류 수위자료는 여주수위표 관측자료를 활용하였다.
- 흐름과 하상변동 모의는 비연계 방법(uncoupled method)의 준정류(quasi-steady) 조건으로 수행하였으며 1일 동안의 하상변동을 계산한 후 하상고를 새롭게 변화한 다음 시간간격의 흐름계산에 반영하였다. 전체 모의 대상구간의 대표입경은 청미천 원부교 지점의 대표입경 0.74 mm와 금당천의 대표 입경은 1.42 mm의 평균값인 1.08 mm를 사용(MLTMA, 2009)하였으며, 비중은 2.675를 사용하였다.
이론/모형
- 난류 모형 조건으로는 Parabolic Eddy Viscosity Model을 사용하였고 수치해석 기법 중 Wall Slipness Coefficient는 0.5, 그리고 마름상태의 지형이 많은 경우 오류가 발생함을 감안하여 마름상태 지형의 허용 기준수위는 0.04 m를 적용하였다.
- 일반적으로 2차원 하천 흐름해석 및 하상변동 수치모형으로 널리 알려져 있는 프로그램으로는 SMS (SurfaceWater Modeling System)와 CCHE2D (Center for Computational Hydroscience and Engineering 2-Dimension), Flumen (FLUvial Modelling ENgine) 등이 있다. 본 연구에서는 합류부 구간의 흐름특성 및 하상변동 수치모의를 위해 하상토 입도분포 입력이 가능하며 유사이송 형태는 소류사와 부유사, 총유사 이송 형태에 대해서 각각 모의가 가능하고 유사량 공식을 Ackers and White (1973), Engelund and Hansen (1967), Wu et al. (2000), SEDTRA Module (Garbrecht et al., 1995)들 중 하나를 선택할 수 있는 CCHE2D 모형을 선정하였다.
- 수치모의를 위한 지형자료는 4대강 살리기 사업 완료 후 측량된 지형자료를 활용하였으며, 지도상의 등고선을 고려하여 요소망의 각 절점에서 선형 보간하여 지형을 구축하였다. 선형 보간은 CCHE2D 상에서 사용할 수 있는 보간 기법들 중 모형의 매뉴얼 상에서 추천하는 Structured 기법을 적용하였다. 모형의 mesh 격자는 20 m 간격으로 구성하였고, mesh 개수는 본류 2,250개, 지류 1,050개, 총 3,300개로 구축하였다(Fig.
- 08 mm)에 적용할 수 없어 분석에서 제외하였다. 실제 발생 유사량에 비해 과소 산정되는 나머지 3개의 공식을 제외하고 실제 유사발생량을 가장 잘 반영하는 Wu et al. (2000) 공식을 유사이송공식으로 선택(Fig. 4)하였으며, 유사이송 형태는 총유사량 조건을 적용하였다. Fig.
- 유사이송에 대한 모형 보정의 경우, 2.3절에서 유사이송공식 선정을 위해 관측유사량 자료를 기존의 경험적 유사이송공식들과 비교하여 유사이송량의 실측치와 가장 유사한 값을 제시하는 공식을 선택하였으며 최종적으로 Wu et al. (2000) 공식을 하상변동 모의에 적용하였다.
- 유입 유사량 계산을 위한 유량-유사량 관계식은 합류부 구간에서 약 9.3 km 떨어진 청미천 원부교지점의 관계식을 사용하였다(Fig. 4). 남한강 본류의 유사량 측정 지점 중 남한강 지점의 경우는 본 논문의 대상구간에서 상류로 15 km 떨어져 있으며 율극지점의 경우 대상구간보다 하류에 위치하고 있기 때문에 상류에서 유입되는 유사량 추정을 위해 가장 근접한 청미천 원부교지점의 자료를 활용하였다.
성능/효과
- 합류 전 횡단면 비교결과(Fig. 11(a)), CASE 1을 제외하고 좌안에 퇴적이 발생하였으며, 특히 횡방향 20 m에서 140 m 구간에서는 2 m 가까운 퇴적이 발생하는 것으로 나타났다. 반면 CASE 1의 경우 동일 구간에 대해 약 1 m의 하상저하가 발생하였다.
- (a))은 본류 합류 전 단면(A-A', Fig. 2)에서는 1.89 m/s의 단면 평균 유속이 발생하였으며, 합류 후 단면(C-C')에서는 2.52m/s의 단면 평균 유속이 발생하는 것으로 나타났다.
- (a)와 같이 본류 합류 전 단면(A-A')에서 1.85 m/s의 단면 평균 유속이 발생하였으며, 합류 후 단면(C-C')에서는 지류 유입유량이 없을 경우(CASE 1)의 모의 결과 보다 유속이 조금 느려진 1.93 m/s의 단면 평균 유속이 발생하는 것으로 나타났다.
- 2 절의 Fig. 6(b)의 유속 결과에서 지류 유입부에서 유속이 감속하는 것을 확인할 수 있으며 이 구간에 집중적인 퇴적현상이 나타나는 것을 확인하였다.
- 또한 3일 후 모의 결과에서는 합류 후 우안의 수심이 5 m 이상인 것으로 나타났으나(Fig. 5(c)) 10일 후 동일 지점에서 우안 일부 구간을 제외하고는 3 m에서 3.5 m의 수심 분포를 나타냈다(Fig. 5(d)).
- 특히 최대 유량이 발생한 3일 후 수심은 CASE 2의 모의 결과와 유사한 것으로 나타났으나(Fig. 7(c)), 최종 모의 후 모의 결과에서는 지류 유입유량의 증가에도 불구하고 지류의 수심이 0.5 m 이하로 매우 낮았으며, 본류 합류부에서의 수심은 5 m 이상인 것으로 나타났다(Fig. 7(d)).
- 1) 지류 유입유량 변화에 따라 본류 흐름에 미치는 영향을 분석한 결과, 합류 전 본류의 퇴적 및 합류구간에서 발생된 퇴적으로 인해 흐름 집중현상이 발생하였으며 이로 인해 지류 유입유량에 관계없이 합류 전에 비해 합류 후 유속이 더 큰 것으로 나타났다. 지류 유입유량이 많아질수록 본류 흐름이 좌안에 집중되는 것으로 나타나 합류부 구간 전체 하상변동에 영향을 미칠 것으로 판단된다.
- 2) 합류부 구간의 하상변동 분석 결과, 지류에서의 흐름 집중으로 인해 하상 저하가 발생하고 지류에서 침식된 유사는 합류부 구간에 퇴적되는 것으로 나타났다. 또한 합류부 구간에서의 퇴적은 본류 좌안으로 본류 흐름을 집중시켜 합류부 좌안에 발생하는 침식현상으로 인해 본류에서 하상고 저하와 더불어 하안침식 가능성이 큰 것으로 나타났다.
- 3) 지류 유입유량에 따른 침식 및 퇴적 위험구간을 분석한 결과, 지류 유입유량이 없을 때는 전체 구간에 걸쳐 큰 영향을 미치지 않는 것으로 나타났으며, 지류 유입유량이 본류 유량에 10%일 때와 30%일 때 특정 횡단면을 비교 한 결과, 침식과 퇴적 양상은 비슷하나 일부 구간에서는 지류 유입유량이 본류 유량의 10%일 때가 30%일 때보다 더 큰 침식과 퇴적이 발생하기도 하는 것으로 나타났다. 그러나 전반적으로 합류부 구간에 발생하는 퇴적현상은 지류 유입유량이 커질수록 증가하는 선형적인 패턴을 보였다.
- 본류 합류부 구간에서는 퇴적이 발생하였으며 합류 후 일부 구간에서 1 m 이상의 하상저하가 발생하는 것으로 나타났다. 3일 후 시점에서 지류 하류 부근에 발생했던 마름영역은 하상 변동으로 인해 10일 후 발생 범위가 더 확대된 것을 확인하였으며, 합류부 좌안 및 우안의 일부에서도 마름현상이 발생하였다. 이러한 마름영역은 본류의 배수현상이 지류 상류로 전파되는 것을 차단하는 것으로 나타났다.
- 64 m의 하상저하가 발생하는 것으로 나타났으며 지류 유입유량이 10%일 때와 마찬가지로 마름현상으로 인해 흐름이 집중되는 구간에 대해 국부적으로 1 m 이상의 하상저하가 발생하였다. 4.1과 4.2에서의 결과와 마찬가지로 지류 중앙에 마름영역이 발생하는 것으로 나타났으나 그 규모는 감소하였고 마름현상이 나타난 부근의 좌안과 우안을 제외하고 주로 좌안에 여전히 흐름이 집중되는 현상으로 인해 지류 하상저하가 발생하는 것을 확인하였다. 이로 인해 지류 유입유량이 본류 유입유량과 단위 폭당 유량이 동일했음에도 불구하고 지류 유입부에 큰 퇴적이 발생하였으며, 지류 유입부 좌안과 합류부(본류) 좌안에 1 m 이상의 큰 침식이 발생하여 이 구간에서는 하상변동뿐만 아니라 하안침식의 위험이 있을 것으로 판단된다.
- 3) 지류 유입유량에 따른 침식 및 퇴적 위험구간을 분석한 결과, 지류 유입유량이 없을 때는 전체 구간에 걸쳐 큰 영향을 미치지 않는 것으로 나타났으며, 지류 유입유량이 본류 유량에 10%일 때와 30%일 때 특정 횡단면을 비교 한 결과, 침식과 퇴적 양상은 비슷하나 일부 구간에서는 지류 유입유량이 본류 유량의 10%일 때가 30%일 때보다 더 큰 침식과 퇴적이 발생하기도 하는 것으로 나타났다. 그러나 전반적으로 합류부 구간에 발생하는 퇴적현상은 지류 유입유량이 커질수록 증가하는 선형적인 패턴을 보였다.
- 이는 지류 유입유량이 10%일 때와 마찬가지로 시점에 상관없이 합류 전에 비해 합류 후 유속이 더 크게 발생하는 것으로 나타났다. 또한 다른 모의 결과와 마찬가지로 본류 우안에 비해 좌안에서 더 큰 유속이 발생하는 것으로 나타났으며, 지류유입유량으로 인해 합류부 구간에서 더 많은 흐름이 좌안에 집중되는 것으로 나타났다. 특히 최대 유량이 발생한 3일 후 수심은 CASE 2의 모의 결과와 유사한 것으로 나타났으나(Fig.
- 2) 합류부 구간의 하상변동 분석 결과, 지류에서의 흐름 집중으로 인해 하상 저하가 발생하고 지류에서 침식된 유사는 합류부 구간에 퇴적되는 것으로 나타났다. 또한 합류부 구간에서의 퇴적은 본류 좌안으로 본류 흐름을 집중시켜 합류부 좌안에 발생하는 침식현상으로 인해 본류에서 하상고 저하와 더불어 하안침식 가능성이 큰 것으로 나타났다.
- 027을 도출하였으며 이를 2차원 CCHE2D 모형에 적용하여 검토하였다. 보정 결과, 1차원 수치모의에서 수위 33.07 El.m일 때 유속 0.96 m/s, 2차원 수치모형 모의 결과에서 수위 33.09 El.m일 때 유속 1.01 m/s인 것으로 나타나 최종 적용 조도계수를 0.027로 선정하였다.
- 6(b)). 본류에서는 합류 전에 비해 합류 후 하상의 단면 평균 유속이 더 큰 것으로 나타났으며 모의가 완료되는 시점에서는 지류 유입 유량의 영향으로 인해 유속이 본류 중앙에서 커지는 현상을 확인할 수 있었다. 지류에서는 좌안에 흐름이 집중되어 마름영역이 나타났으며 이러한 지류와 본류에서 흐름이 집중되는 현상은 국부적인 하상변동에도 영향을 미칠 것으로 예상된다.
- 일반적으로 지류의 유입 유량이 없어도 본류의 배수의 영향을 받아 지류 부분에서 마름영역이 나타나지 않을 것으로 예상되나 본 논문의 대상하천의 경우 평균 하상고가 A-A' 단면에서 33.04 El.m였으며, B-B'단면에서는 36.13 El.m, C-C' 단면 30.92 El.m인 것으로 나타나 본류와 지류의 큰 하상단차가 존재하는 것으로 확인되었으며, Fig. 5에서 나타나는 마름영역도 이로 인해 발생하는 것으로 나타났다.
- 지류 유입유량이 본류 유입유량의 10%일 경우, 최대 유량이 발생한 3일 후, 합류 전 구간에서는 큰 퇴적과 침식이 발생하지 않았으나 지류에서는 1 m 이상의 퇴적이 발생하는 것으로 나타났다(Fig. 9(a)).
- 지류 유입유량이 본류 유입유량의 30%일 경우(단위 폭당 유량이 동일한 경우), 최대 유량이 발생한 3일 후에는 본류 합류 전 단면(A-A')에서 1.72 m/s의 단면 평균 유속이 발생하였으며, 합류 후 단면(C-C')에서는 2.17 m/s의 단면 평균 유속이 발생하는 것으로 나타났다(Fig.
- 5(d)). 지류 유입유량이 없는 상태에서는 최대유량이 발생한 시점에서 본류에서의 유속이 크고 우안의 수심이 깊은 것으로 나타났다. 일반적으로 지류의 유입 유량이 없어도 본류의 배수의 영향을 받아 지류 부분에서 마름영역이 나타나지 않을 것으로 예상되나 본 논문의 대상하천의 경우 평균 하상고가 A-A' 단면에서 33.
- 지류 유입유량이 없는 조건에서 최대 유량이 발생한 3일 후 하상변동 모의 결과, 대체적으로 큰 침식과 퇴적은 발생하지 않는 것으로 나타났으며 특히 지류 유입부에서는 거의 변화가 없는 것으로 나타났다(Fig. 8(a)).
- 최종 모의 기간인 10일 후에는 본류 합류 전 단면(A-A')에서는 1.89 m/s의 단면 평균 유속이 발생하였으며, 합류 후 단면(C-C')에서는 1.85 m/s의 단면 평균 유속이 발생하는 것으로 나타났다(Fig.
- 최종 모의 기간인 10일 후에는 본류에서 합류 전 단면(A-A')에서 1.85 m/s, 합류 후 단면(C-C')에서는 1.93 m/s의 단면 평균 유속이 발생하여 최대 유량이 발생했을 때와 유사한 것으로 나타났다(Fig.
- 최종 모의 기간인 10일 후에는 합류 전 단면(A-A')에서 0.14 m의 퇴적이 발생하였으며, 합류 후 단면(C-C')에서는 0.44 m의 침식이 발생하는 것으로 나타났고, 지류에서의 하상변동은 거의 없는 것으로 나타났다(Fig.
- 최종 모의 기간인 10일 후에는 합류 전 단면(A-A')에서 0.87 m의 퇴적이 발생하였으며, 합류 후 단면(C-C')에서는 0.53 m의 침식이 발생하는 것으로 나타났다(Fig.
- 최종 모의 기간인 10일 후에는 합류 전 단면(A-A')에서는 1.06 m의 퇴적이 발생하였으며, 합류 후단면(C-C')에서는 0.21 m의 침식이 발생하는 것으로 나타났다(Fig.
- 77 m의 침식이 발생하는 것으로 나타났으나 국부적으로 1 m 이상의 침식이 발생하였다. 합류 전 본류와 지류가 유입되는 합류부 지점에서는 전체적으로 1 m의 큰 퇴적이 발생하였으며 지류에서는 대부분 구간에서 마름현상이 나타났다. 3일 모의 후 지류에서는 흐름이 좌안으로 집중되어 침식이 발생하고 지류 좌안과 우안에 마름현상이 발생하였으며 이러한 현상이 점차 10일 후까지 확대되는 것으로 나타났다.
- 합류 후 구간인 C-C' 단면의 경우 지류 유입유량에 따라 하상변동 양상이 크게 변화하는 것으로 나타났다(Fig.
- 9(a)). 합류 후에는 좌안에서는 침식이, 우안에서는 퇴적현상이 주로 일어나는 것을 확인하였다. 최종 모의 기간인 10일 후에는 합류 전 단면(A-A')에서는 1.
후속연구
- 이처럼 합류부 구간의 흐름특성 변화는 합류부 하상 및 하안의 지형학적 변화에 영향을 미칠 수 있으며 합류부 구간처럼 국부적인 구간에서의 급격한 하상변동은 하도의 안정을 위협하는 문제를 야기할 수 있다. 따라서 효율적인 하도 관리와 재해 예방 대책수립을 위해 합류부 구간에서의 흐름특성 및 하상변동에 대한 정량적 분석과 문제점 분석이 반드시 필요할 것으로 판단된다.
- 이러한 경사제어구조물의 도입은 구조물 설치 후 흐름 및 하상변동 특성의 변화를 야기하기 때문에 합류부에서의 퇴적으로 인해 지류 상류에 미치는 영향 또는 두부침식 등과 같은 지류의 급격한 하상저하가 상류에 미치는 영향 등을 보다 확대된 구간에 대해 향후 추가적으로 검토할 필요가 있다. 또한 최적 관리대책의 적용 후 발생 가능한 현상들은 지류와 본류에서 발생 가능한 다양한 수리조건을 고려하여 신중하게 검토되어야 할 것이다.
- 본 연구의 대상구간과 같이 지류에서 지속적인 침식이 발생하는 경우 경사제어 구조물 등을 활용할 필요가 있으며 이는 합류부 퇴적을 감소시키는 효과도 도출할 수 있을 것으로 판단된다. 이러한 경사제어구조물의 도입은 구조물 설치 후 흐름 및 하상변동 특성의 변화를 야기하기 때문에 합류부에서의 퇴적으로 인해 지류 상류에 미치는 영향 또는 두부침식 등과 같은 지류의 급격한 하상저하가 상류에 미치는 영향 등을 보다 확대된 구간에 대해 향후 추가적으로 검토할 필요가 있다.
- 본 연구의 대상구간과 같이 지류에서 지속적인 침식이 발생하는 경우 경사제어 구조물 등을 활용할 필요가 있으며 이는 합류부 퇴적을 감소시키는 효과도 도출할 수 있을 것으로 판단된다. 이러한 경사제어구조물의 도입은 구조물 설치 후 흐름 및 하상변동 특성의 변화를 야기하기 때문에 합류부에서의 퇴적으로 인해 지류 상류에 미치는 영향 또는 두부침식 등과 같은 지류의 급격한 하상저하가 상류에 미치는 영향 등을 보다 확대된 구간에 대해 향후 추가적으로 검토할 필요가 있다. 또한 최적 관리대책의 적용 후 발생 가능한 현상들은 지류와 본류에서 발생 가능한 다양한 수리조건을 고려하여 신중하게 검토되어야 할 것이다.
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