본 연구에서는 3차원 유한요소해석을 실시하여 말뚝의 하부에서 실시된 터널시공으로 인한 말뚝의 거동을 말뚝선단의 상대위치를 고려하여 분석하였다. 수치해석에서는 순수하게 터널굴착으로 인해 유발된 (tunnelling-induced) 말뚝침하, 축력분포, 전단응력 및 겉보기안전율의 변화를 심도 있게 고찰하였다. 말뚝의 선단이 터널굴착에 대한 말뚝선단의 위치를 고려한 영향권 내부에 존재하는 경우 말뚝의 침하는 Greenfield 조건의 최대침하와 인근지반의 침하를 초과하는데 비해, 횡방향 이격거리가 증가하여 영향권 외부에 있는 경우 말뚝의 침하는 그 반대의 경향을 보였다. 말뚝선단이 영향권 내부에 존재하는 경우 tunnelling-induced 인장력이 발생하지만, 말뚝선단이 영향권의 외부에 존재할 경우 말뚝침하를 초과하는 인근지반의 침하로 인해 압축력이 발생하는 것으로 분석되었다. 터널굴착으로 인한 말뚝침하의 증가로 말뚝의 겉보기안전율(apparent factor of safety)은 말뚝선단이 영향권 내부에 존재할 경우 1.0 미만으로 감소하는 것으로 나타나 말뚝의 사용성에 심각한 문제가 발생할 수 있는 것으로 나타났다. 본 연구를 통해 분석한 말뚝선단의 위치에 대한 영향권 내부 및 외부에서의 말뚝의 거동을 말뚝의 침하, 축력 및 겉보기안전율에 대해 심도 있게 고찰하였다.
본 연구에서는 3차원 유한요소해석을 실시하여 말뚝의 하부에서 실시된 터널시공으로 인한 말뚝의 거동을 말뚝선단의 상대위치를 고려하여 분석하였다. 수치해석에서는 순수하게 터널굴착으로 인해 유발된 (tunnelling-induced) 말뚝침하, 축력분포, 전단응력 및 겉보기안전율의 변화를 심도 있게 고찰하였다. 말뚝의 선단이 터널굴착에 대한 말뚝선단의 위치를 고려한 영향권 내부에 존재하는 경우 말뚝의 침하는 Greenfield 조건의 최대침하와 인근지반의 침하를 초과하는데 비해, 횡방향 이격거리가 증가하여 영향권 외부에 있는 경우 말뚝의 침하는 그 반대의 경향을 보였다. 말뚝선단이 영향권 내부에 존재하는 경우 tunnelling-induced 인장력이 발생하지만, 말뚝선단이 영향권의 외부에 존재할 경우 말뚝침하를 초과하는 인근지반의 침하로 인해 압축력이 발생하는 것으로 분석되었다. 터널굴착으로 인한 말뚝침하의 증가로 말뚝의 겉보기안전율(apparent factor of safety)은 말뚝선단이 영향권 내부에 존재할 경우 1.0 미만으로 감소하는 것으로 나타나 말뚝의 사용성에 심각한 문제가 발생할 수 있는 것으로 나타났다. 본 연구를 통해 분석한 말뚝선단의 위치에 대한 영향권 내부 및 외부에서의 말뚝의 거동을 말뚝의 침하, 축력 및 겉보기안전율에 대해 심도 있게 고찰하였다.
In the current work, a series of three-dimensional (3D) finite element analyses have been performed to study the effects of the locations of pile tips on the behaviour of single piles to adjacent tunnelling. In the numerical modelling, several key issues, such as tunnelling-induced pile head settlem...
In the current work, a series of three-dimensional (3D) finite element analyses have been performed to study the effects of the locations of pile tips on the behaviour of single piles to adjacent tunnelling. In the numerical modelling, several key issues, such as tunnelling-induced pile head settlements, axial pile forces, interface shear stresses and apparent factors of safety have been studied. When the pile tips are inside the influence zone which considers the relative pile tip location with respect to the tunnel position, tunnelling-induced pile head settlements are larger than those computed from the greenfield condition. However, when the pile tips were outside the influence zone, an opposite trend was observed. When the pile tips were inside the influence zone, tunnelling-induced tensile pile forces developed; however, when the pile tips were outside the influence zone, tunnelling-induced compressive pile forces were mobilised, associated with larger settlements of the surrounding soil than the pile settlements. It has been shown that the increases in the tunnelling-induced pile head settlements have resulted in reductions of the apparent factor of safety by about 50% when the pile tips are inside the influence zone, therefore severly affecting the serviceability of piles. The pile behaviour, when considering the location of pile tips with regards to the influence zone, has been analysed in great detail by taking the tunnelling-induced pile head settlements, axial pile force and apparent factor of safety into account.
In the current work, a series of three-dimensional (3D) finite element analyses have been performed to study the effects of the locations of pile tips on the behaviour of single piles to adjacent tunnelling. In the numerical modelling, several key issues, such as tunnelling-induced pile head settlements, axial pile forces, interface shear stresses and apparent factors of safety have been studied. When the pile tips are inside the influence zone which considers the relative pile tip location with respect to the tunnel position, tunnelling-induced pile head settlements are larger than those computed from the greenfield condition. However, when the pile tips were outside the influence zone, an opposite trend was observed. When the pile tips were inside the influence zone, tunnelling-induced tensile pile forces developed; however, when the pile tips were outside the influence zone, tunnelling-induced compressive pile forces were mobilised, associated with larger settlements of the surrounding soil than the pile settlements. It has been shown that the increases in the tunnelling-induced pile head settlements have resulted in reductions of the apparent factor of safety by about 50% when the pile tips are inside the influence zone, therefore severly affecting the serviceability of piles. The pile behaviour, when considering the location of pile tips with regards to the influence zone, has been analysed in great detail by taking the tunnelling-induced pile head settlements, axial pile force and apparent factor of safety into account.
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문제 정의
본 연구에서는 말뚝선단의 상대위치가 터널근접 시공에 의한 말뚝에 미치는 영향을 3차원 유한요소해석을 실시하여 분석하였다. 말뚝선단의 상대위치에 따른 순수하게 터널굴착에 의해 유발된(tunnellinginduced) 말뚝의 침하, 터널굴착으로 발생한 말뚝의 축력, 겉보기안전율 및 말뚝-인접지반에서의 전단응력에 대하여 상세히 고찰하였고 이를 통해 다음과 같은 결론을 도출하였다.
지표면에서 20 m 하부까지 풍화토층이 존재하며, 그 하부는 풍화암으로 구성된 것으로 가정하였다. 본 연구에서는 터널에 대한 말뚝선단의 상대위치에 대한 영향을 분석하기 위해 다양한 말뚝선단의 상대위치(수직 및 횡방향이격거리)에 대한 해석을 수행하였다. 말뚝의 직경(d)은 0.
기존 연구에서는 터널굴착으로 인한 말뚝의 영향권 분석시 주로 점토 혹은 건조모래 지반에 근입된 말뚝에 대해 단순하게 말뚝의 침하량만을 고려했으며, 영향권에 대해 아직까지는 명확하게 규명되지 못하고 있는 실정이다. 이에 본 연구에서는 터널의 위치에 대한 말뚝선단의 상대위치가 터널근접 시공에 의한 말뚝에 미치는 영향을 심도 있게 고찰하기 위해 3차원 유한요소해석을 실시하였다. 풍화토 지반에 시공된 말뚝의 영향권을 풍화암에서 실시되는 터널굴착으로 인한 tunnelling-induced 말뚝의 침하는 물론이고 말뚝의 축력 및 전단응력 그리고 겉보기안전율(apparent pile capacity) 등에 대해 상세히 고찰하였다.
가설 설정
수치해석에서는 말뚝의 시공에 의한 근입효과 및 이로 인한 지반의 응력변화는 포함시키지 않았다. 따라서 본 연구에서 가정한 말뚝은 현장타설말뚝의 거동과 유사하다고 가정할 수 있다. 터널의 굴착은 종방향(Y)에 대하여 0D에서 8D (0 m～+80 m)구간 사이에서 실시되었다(Fig.
5 m 하부에 위치하고 있다. 지표면에서 20 m 하부까지 풍화토층이 존재하며, 그 하부는 풍화암으로 구성된 것으로 가정하였다. 본 연구에서는 터널에 대한 말뚝선단의 상대위치에 대한 영향을 분석하기 위해 다양한 말뚝선단의 상대위치(수직 및 횡방향이격거리)에 대한 해석을 수행하였다.
터널의 굴착은 각 단계별로 1 m씩 실시되는 것으로 가정하여 총 80단계에 걸쳐서 실시되었다. 터널굴착 단계가 종료된 이후 굴착면에는 두께 200 mm의 숏크리트를 타설하였는데 터널굴착 직후에는 연성 숏크리트로 가정하여 5,000MPa의 탄성계수를 적용하였으며, 다음 굴착단계에서 이를 강성 숏크리트의 물성치로 변환하여 15,000MPa의 탄성계수를 가지는 것으로 가정하였다. 해석 결과의 분석을 위하여 임의의 심도에서 말뚝의 축력 P는 P=σzz)avg × Ap 식으로 산정하였다, 여기서 σzz)avg 는 특정심도에서 말뚝 수직응력의 값을 평균한 것이고, Ap는 말뚝의 단면적이다.
1장에서 설명). 터널의 굴착은 각 단계별로 1 m씩 실시되는 것으로 가정하여 총 80단계에 걸쳐서 실시되었다. 터널굴착 단계가 종료된 이후 굴착면에는 두께 200 mm의 숏크리트를 타설하였는데 터널굴착 직후에는 연성 숏크리트로 가정하여 5,000MPa의 탄성계수를 적용하였으며, 다음 굴착단계에서 이를 강성 숏크리트의 물성치로 변환하여 15,000MPa의 탄성계수를 가지는 것으로 가정하였다.
제안 방법
본 연구에서는 말뚝선단의 상대위치가 터널근접 시공에 의한 말뚝에 미치는 영향을 3차원 유한요소해석을 실시하여 분석하였다. 말뚝선단의 상대위치에 따른 순수하게 터널굴착에 의해 유발된(tunnellinginduced) 말뚝의 침하, 터널굴착으로 발생한 말뚝의 축력, 겉보기안전율 및 말뚝-인접지반에서의 전단응력에 대하여 상세히 고찰하였고 이를 통해 다음과 같은 결론을 도출하였다.
5 m)에 실시되었으며 터널굴착은 포함되지 않았다. 말뚝하중 재하시험을 모사하기 위하여 말뚝두부에 단계별로 압축력을 증가시켰다. Fig.
본 연구에서는 3차원 유한요소해석 프로그램인 Plaxis 3D (Plaxis, 2011)를 이용하여 터널의 굴착을 모사하여 터널에 대한 말뚝선단의 이격거리에 따른 말뚝의 거동을 분석하였다. Fig.
6mm)로 평가 되었다. 터널 굴착으로 인한 기존재하는 말뚝의 거동을 분석하기 위해 해석초기 이와 같이 결정된 말뚝의 설계지지력을 말뚝두부에 작용시켜 사용 중인 말뚝의 거동을 모사한 이후, 터널의 단계별 굴착을 진행시켰다.
터널의 굴착을 모사하기 위하여 탄-소성해석을 실시하였으며 특히 말뚝-지반 경계면에는 plastic yielding(소성항복)이 발생하는 경우 slip(미끄러짐)의 발생을 허용하는 interface element(경계요소)를 적용하였다. 특히 말뚝선단과 풍화암 사이에도 경계요소를 지정하여 인장응력이 풍화암과 말뚝선단 사이에서의 부착강도를 초과할 경우 선단과 풍화암이 서로 분리될 수 있도록 하였다.
터널의 굴착을 모사하기 위하여 탄-소성해석을 실시하였으며 특히 말뚝-지반 경계면에는 plastic yielding(소성항복)이 발생하는 경우 slip(미끄러짐)의 발생을 허용하는 interface element(경계요소)를 적용하였다. 특히 말뚝선단과 풍화암 사이에도 경계요소를 지정하여 인장응력이 풍화암과 말뚝선단 사이에서의 부착강도를 초과할 경우 선단과 풍화암이 서로 분리될 수 있도록 하였다. 터널막장면의 숏크리트 라이닝은 변위, 축력 및 휨모멘트를 용이하게 분석할 수 있도록 plate element를 사용하였다.
이에 본 연구에서는 터널의 위치에 대한 말뚝선단의 상대위치가 터널근접 시공에 의한 말뚝에 미치는 영향을 심도 있게 고찰하기 위해 3차원 유한요소해석을 실시하였다. 풍화토 지반에 시공된 말뚝의 영향권을 풍화암에서 실시되는 터널굴착으로 인한 tunnelling-induced 말뚝의 침하는 물론이고 말뚝의 축력 및 전단응력 그리고 겉보기안전율(apparent pile capacity) 등에 대해 상세히 고찰하였다.
해석 결과의 분석을 위하여 임의의 심도에서 말뚝의 축력 P는 P=σzz)avg × Ap 식으로 산정하였다, 여기서 σzz)avg 는 특정심도에서 말뚝 수직응력의 값을 평균한 것이고, Ap는 말뚝의 단면적이다. 한편 말뚝-풍화토 경계면에서의 전단응력은 임의의 심도에서의 값을 평균하여 산정했다.
0D에 대응된다. 한편 터널의 중심으로부터 말뚝의 중심을 횡방향으로(X-축) 0‒20 m 이격시켜 해석을 수행하였다(Xp=0D, 0.5D, 1D 및 2D). 즉 본 연구에서는 총 16개 조건의 말뚝선단의 상대위치에 대한 경우를 분석하였다.
대상 데이터
5D, 1D 및 2D). 즉 본 연구에서는 총 16개 조건의 말뚝선단의 상대위치에 대한 경우를 분석하였다.
2b는 해석 단면도를 보여주고 있다. 해석에서 가정한 터널의 직경(D)은 10 m이며, 터널 중심부는 지표면으로부터 27.5 m 하부에 위치하고 있다. 지표면에서 20 m 하부까지 풍화토층이 존재하며, 그 하부는 풍화암으로 구성된 것으로 가정하였다.
3은 말뚝의 설계지지력을 결정하기 위하여 실시한 말뚝재하시험 모사를 통하여 산정된 말뚝의 하중-침하관계를 보여주고 있다. 해석은 Xp=0D의 위치에서 말뚝의 길이를 변화시켜서 Zp=0.25D (Lp=20 m), 0.5D (Lp=17.5 m), 0.75D (Lp=15.0 m) 및 1D (Lp=2.5 m)에 실시되었으며 터널굴착은 포함되지 않았다. 말뚝하중 재하시험을 모사하기 위하여 말뚝두부에 단계별로 압축력을 증가시켰다.
이론/모형
Table 1은 수치해석에서 적용한 풍화토, 풍화암, 말뚝 및 숏크리트의 일반적인 물성치를 정리하였다(Lee, 2014). 말뚝 및 숏크리트에는 isotropic elastic model(등방탄성모델)이 적용되었고, 풍화토 및 풍화암에는 non-associated flow rule(비관련 흐름 법칙)과 Mohr-Coulomb의 failure criterion(파괴기준)을 따르는 탄소성 모델을 적용하였다. 말뚝의 시공에 의한 말뚝주면-풍화토 및 말뚝선단-풍화암 경계면에서의 강도감소를 고려하기 위하여 전단강도 상수(c′int, ′int)는 강도감소계수(strength reduction factor) R int (0.
본 연구에서는 tunnelling-induced 말뚝의 침하, 축력 및 겉보기안전율을 검토하기 위하여 Attewell et al. (1986)의 터널굴착에 따른 말뚝선단의 영향권을 적용하였다. Fig.
그러나 이를 초과하는 하중이 작용할 경우 말뚝에 급격한 침하가 발생하고 있다. 하중-침하 관계로부터 말뚝의 설계지지력을 결정하기 위하여 국내에서 일반적으로 널리 사용되는 Davisson (1972)의 방법을 적용하여 Fig. 3에 나타나 있듯이 말뚝의 극한지지력을 1,805 kN으로 산정하였다. 여기에 안전율 2.
성능/효과
1. Tunnelling-induced 말뚝 두부의 침하는 말뚝선단이 풍화암에 지지되어 있는 경우 Greenfield 조건의 지표면 침하와 비교하여 최대 약 50% 더 큰 것으로 분석되었다. 또한 말뚝의 길이가 감소할수록 말뚝의 침하 역시 감소하는 것으로 나타났다.
2. Tunnelling-induced 말뚝두부의 침하는 Xp=0.5D까지는 터널에서 말뚝선단까지의 수직이격거리가 감소할수록 크게 발생하는데 비해, Xp=0.5D 이후 구간에서는 그 반대의 경향으로 수직이격거리가 증가할수록 증가하는 것으로 나타났다.
3. 터널굴착으로 인한 영향권을 기준으로 말뚝의 거동은 서로 상이한 양상을 보였다. 말뚝 선단이 지반 침하 영향권 내부에 존재하는 경우 대부분의 말뚝에는 말뚝선단이 영향권 외부에 존재하는 경우에 비해 더 큰 침하가 발생하였다.
4. 터널굴착으로 인한 말뚝의 겉보기안전율 변화를 분석한 결과 전체적으로 말뚝의 사용성이 크게 저하될 수 있는 것으로 나타났다. 겉보기안전율은 말뚝선단이 영향권 내부에 존재하는 경우 1.
12b는 tunnelling-induced 말뚝의 최대 축력을 영향권에 대해 비교하여 보여주고 있다. Xp=0D 및 0.5D의 위치에서 말뚝에는 인장력이 발생하고, Xp=1D의 경우 수직이격거리에 따라 인장력 혹은 압축력이 발생하는 것으로 분석되었다. 특히 Zp=0.
터널굴착으로 인한 말뚝의 겉보기안전율 변화를 분석한 결과 전체적으로 말뚝의 사용성이 크게 저하될 수 있는 것으로 나타났다. 겉보기안전율은 말뚝선단이 영향권 내부에 존재하는 경우 1.0보다 작게 감소되었으며, 말뚝선단이 터널에 대해 횡방향으로 어느 정도 이격되어 영향권 외부에 존재하더라도 약 1.14‒1.22로 감소되는 것으로 나타났다. 이는 말뚝의 선단이 터널굴착 영향권의 외부에 존재하더라도 그 기능성이 크게 저하될 수 있음을 보여준다.
7은 모든 해석조건에 대한 겉보기안전율의 변화를 보여준다. 겉보기안전율은 수직이격거리가 일정한 경우 Xp=0D인 조건에서 가장 낮은 것으로 분석되었으며, 횡방향 이격거리가 증가할수록 겉보기안전율도 같이 증가하는 경향을 보인다. 한편 일정한 횡방향 이격거리에서는 겉보기안전율의 크기가 수직이격거리 및 횡방향 이격거리에 동시 영향을 받는 것이 관찰된다.
이는 터널굴착으로 인한 지반침하가 지표면으로 갈수록 감소하기 때문으로 판단된다. 말뚝두부의 침하가 증가하는 경향을 분석한 결과 각 터널굴착 단계에서 침하가 가장 크게 발생하는 경우는 터널이 말뚝선단의 직하부를 통과하는 Y/D=3.9‒4.0 부근인 것으로 나타났다. 터널의 굴착이 말뚝을 중심으로 종방향으로 ±0.
5D, 1D 및 2D) 터널굴착 종료 후 정규화된 tunnellinginduced 말뚝 및 지표면 침하 δnet /δgr,max 의 횡방향분포를 보여주고 있다, 여기서 δnet 은 터널 굴착 종료 후 말뚝두부 혹은 지표면의 침하를 의미한다. 말뚝의 침하는 터널로부터 횡방향 이격거리가 증가할수록 Gaussian 침하형태를 가지며 점진적으로 감소하는 것을 확인 할 수 있다. Xp=0‒1D에서는 말뚝의 침하가 지표면 침하를 초과하는데 비해, 이 범위를 초과하면 말뚝의 침하가 지표면의 침하보다 미소하게 작게 발생하며 이런 경향은 특히 Xp=2D인 경우 명확하게 나타나 있다.
13으로 평가된다. 이 크기는 Xp=0D 및 0.5D인 경우는 대략 유사하다고 할 수 있으나, Xp=1D 및 2D인 경우에는 매우 과다평가 되기 때문에 2/3 depth approach는 말뚝의 선단이 터널크라운 바로 위에 존재하는 경우에만 제한적으로 적용이 가능하다고 결론지을 수 있다. 말뚝의 침하에 비하여 터널굴착에 의한 말뚝의 종방향 및 횡방향 변위는 그리 크지 않으므로, 말뚝에 작용하는 모멘트 역시 무시할 정도인 것으로 분석되었다.
Xp=0‒1D에서는 말뚝의 침하가 지표면 침하를 초과하는데 비해, 이 범위를 초과하면 말뚝의 침하가 지표면의 침하보다 미소하게 작게 발생하며 이런 경향은 특히 Xp=2D인 경우 명확하게 나타나 있다. 즉 Xp=1D를 기준으로 말뚝두부의 침하량과 인근지표면의 침하량의 상호관계는 변하는 것으로 분석되며, Xp=1D를 초과하는 범위에서는 말뚝과 인근지반에서의 침하량의 크기가 서로 유사하므로 말뚝-인접지반의 경계면에서의 전단강도의 극히 일부만이 발현될 것으로 판단된다.
터널굴착 종료 후 말뚝의 수직이격거리가 증가할수록 δp,net/δgr,max 는 점차 감소하여 각각 1.52, 1.28, 1.19 및 1.12로 분석되었다.
0을 약간 상회하는 것으로 분석되었다. 터널굴착으로 인한 말뚝침하의 증가로 말뚝의 겉보기 안전율(apparent factor of safety)은 설계하중 선정시 사용된 안전율(FS) 2를 기준으로 하여 비교하였을 때, 말뚝선단이 영향권 내부에 존재할 경우 겉보기안전율이 평균 약 55% 감소하였으며, 영향권 외부에 존재하는 경우 평균 약 44% 감소하는 것으로 분석되었다. 따라서 터널굴착으로 인한 말뚝두부의 침하로 인해 말뚝의 사용성은 크게 저하될 수 있음을 알 수 있다.
터널의 굴착이 말뚝을 중심으로 종방향으로 ±0.3D의 구간에서 진행 중일 때 전체 침하량의 약 29%가 발생하였으며, 말뚝을 중심으로 ±1D 이내에서 진행될 때 전체 침하량의 약 64%가 발생하였다.
따라서 터널굴착에 의해 말뚝의 침하가 주로 발생하는 범위는 말뚝의 중심에서 종방향으로 ±1D 이내 정도라고 할 수 있다. 한편 터널 굴착 완료 후 터널 라이닝에서의 모멘트는 Greenfield 해석조건은 물론 본 연구에서 고려한 모든 해석조건에서 터널크라운에서의 침하가 거의 일정하여 최대모멘트 역시 매우 유사한 값을 보여 특별한 고려가 필요하지 않는 것으로 나타났다.
후속연구
이는 말뚝의 선단이 터널굴착 영향권의 외부에 존재하더라도 그 기능성이 크게 저하될 수 있음을 보여준다. 따라서 향후 터널과 말뚝의 거동에 대한 연구가 지속적으로 수행될 필요가 있을 것으로 판단된다.
5D의 위치에서 말뚝에는 인장력이 발생하고, Xp=1D의 경우 수직이격거리에 따라 인장력 혹은 압축력이 발생하는 것으로 분석되었다. 특히 Zp=0.5D 및 0.75D의 경우 말뚝의 상부에는 압축력이 말뚝하부에는 인장력이 발생하는 것으로 나타났는데, 이에 터널-말뚝-지반 사이의 복잡한 상호거동에 기인된 것으로 분석되며, 추가 연구가 필요할 것으로 판단된다. 영향권을 벗어난 Xp=2D 위치의 모든 말뚝에서는 압축력이 발생하였다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
tunnelling-induced 축력분포도 상이할 것으로 추론할 수 있는 이유는?
41 이다. 즉 말뚝의 횡방향 이격거리가 증가할수록 침하량이 감소하며 그 경향이 말뚝선단이 터널크라운 바로 위에 존재하는 경우와 상이하기 때문에 tunnelling-induced 축력분포도 상이할 것으로 추론할 수 있다.
신설터널이 기존재하는 구조물의 기초에 근접하여 시공됬을 때 발생하는 말뚝의 변위 및 축력 분포 변화의 원인은 무엇인가?
최근 도심지에서 신설터널이 기존재하는 구조물의 기초에 근접하여 시공되는 경우가 자주 발생하는데, 터널굴착에 의한 지반침하로 인해 말뚝에 변위(침하 혹은 횡방향 변형)가 발생하고 및 축력의 분포가 변하게 된다. 국내에서도 이러한 상황은 도심지에서 실시되는 터널의 설계 및 시공시 자주 발생하고 있는 실정이다(Korea Rail Network Authority, 2014).
터널굴착에 의해 말뚝의 침하가 주로 발생하는 범위는 말뚝의 중심에서 종방향으로 ±1D 이내 정도라고 할 수 있다고 본 이유는?
0 부근인 것으로 나타났다. 터널의 굴착이 말뚝을 중심으로 종방향으로 ±0.3D의 구간에서 진행 중일 때 전체 침하량의 약 29%가 발생하였으며, 말뚝을 중심으로 ±1D 이내에서 진행될 때 전체 침하량의 약 64%가 발생하였다. 따라서 터널굴착에 의해 말뚝의 침하가 주로 발생하는 범위는 말뚝의 중심에서 종방향으로 ±1D 이내 정도라고 할 수 있다.
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