선택한 단어 수는 입니다.
최소 단어 이상 선택하여야 합니다.
최소 단어 이상 선택하여야 합니다.
선택한 단어 수는 30입니다.
최대 10 단어까지만 선택 가능합니다.
최대 10 단어까지만 선택 가능합니다.
문제 정의
- 본 연구에서는 자연환기량을 평가하기 위한 기준 풍속을 선정하기 위해 간척지 주변에 위치한 기상대의 풍속자료를 이용하여 풍빈도 분석을 수행하였다. 각 기상대의 풍빈도 분석 결과를 통하여 최빈풍 구간과 빈도를 Table 2에 제시하였다.
- 본 연구의 목적은 간척지 내 온실의 설계 기준을 제시하기 위한 기초 연구로써 다양한 환경조건 (풍속, 풍향, 환기구조, 연동 수)에서 벤로형 온실의 환기량 분석 및 평가하고 자연환기량 산정 도표를 작성하여 제시하는 데 있다. 이를 위하여 온실의 CFD 시뮬레이션 모델을 설계하였으며, 간척지의 풍환경을 설계하여 CFD 시뮬레이션에 적용하였다.
가설 설정
- 추적가스 농도 감쇠법을 통한 환기량은 초기 내부 추적가스 농도와 환기가 완료된 시점의 내부 추적가스 농도의 비율과 환기 완료까지 소요된 시간을 이용하여 구한다. 본 연구에서는 초기 온실 내부의 추적가스 농도를 2000ppm으로 가정하였으며 환기 완료 시점은 초기 농도 대비 내부 추적가스 농도가 1%에 도달한 시점으로 가정하였다 (Hong et al., 2008; Ha, 2015). 이를 통하여 온실 전체 체적에 대한 환기량 뿐만 아니라 온실 내부 구역별 환기량을 산정하였고 온실 내부의 환기 정체 구역을 분석하는 데 활용하였다.
- 필요환기량 산정 시 작물이 없다고 가정하였으며, 산정시 필요 인자들은 농어촌진흥공사의 ‘원예시설의 환경 설계 기준 작성연구 (1997)’에 따라 용적비열 (Cv)은 0.3 kcal·m3°C, 수열 면적보정율 (α)은 1.2, 일사투과율 (τ)은 0.7, 피복면의 열관류율 (k)은 0.08 kcal·m2·℃의 값을 이용하였다.
제안 방법
- 3과 같이 설계하였다. 3차원 격자망 설계 시 온실 내부와 온실 주변의 유동을 보다 정확하게 관찰하고 분석하기 위하여, 온실 내부와 온실 주변의 격자를 외부 유동 영역보다 조밀하게 설계하였다.
- GAMBIT을 이용하여 3차원 격자망 설계 시 온실 피복재의 두께, 온실의 골조 등은 온실 내·외부의 유동에 영향을 거의 미치지 않기 때문에 무시하여 CFD 시뮬레이션 모델을 간략화하였다.
- 내륙과 상이한 기상특성을 띠는 간척지의 외부 풍환경을 모사하기 위하여 ESDU code(Engineering Sciences Data Unit, 84011 and 84030, IHS, UK)를 이용하였으며, 대상 간척지 주변의 지표면 거칠기의 변화를 반영한 대표 풍속 및 난류 프로파일을 설계하였다. ESDU 기법을 통하여 설계된 풍환경을 CFD 시뮬레이션에 동일하게 적용하고자 CFD 시뮬레이션의 경계층을 Log Law (Hoxey and Richards, 1992;Richardson and Blackmore, 1995)에 따라 풍속 및 난류 프로파일을 산정하였고 이를 FLUENT 프로그램의 User Defined Function (UDF) 기능을 이용하여 CFD 모델에 간척지 풍환경 프로파일을 적용하였다.
- 다음의 풍빈도 분석 결과를 바탕으로 저풍속과 고풍속 조건에서 환기량을 평가하기 위하여 기준 풍속을 1.0, 2.5, 5.5m·s-1로 선정하였으며, 이를 기준으로 풍속 및 난류강도 프로파일을 CFD 시뮬레이션에 적용하였다.
- 최종적으로 다양한 환경조건에서 산정된 벤로형 온실의 자연환기량 결과를 이용하여 설계 시 주어진 환경 조건에 대한 벤로형 온실의 자연환기량을 산정할 수 있는 도표를 작성하였다. 또한 자연환기량을 필요환기량과 비교 · 평가할 수 있게 도표에 필요환기량 결과를 함께 도시하였다.
- 본 연구에서는 Ha (2015)의 연구에서 검증된 모델 설계 방법을 바탕으로 내부 격자 사이즈는 정확도와 연산 시간을 고려하여 0.2 m로 설계하였으며, 난류모델은 온실의 자연환기 분석 시 PIV실험 결과와 비교하여 신뢰도가 가장 높은 것으로 제시된 RNG k-ε 난류 모델을 사용하였다.
- 본 연구에서는 간척지 내 온실의 환기 설계 기준 마련을 위한 기초 연구로써 CFD 시뮬레이션을 통하여 연동 수 (2, 5, 8 연동), 풍속 (1.0, 2.5, 5.5 m·s-1), 풍향 (90, 45, 0°), 환기방식 (측창환기, 측·천창환기, 천창환기)에 따른 벤로형 온실의 자연환기량을 산정하고 분석하였다.
- 온실의 자연환기 분석을 위해서는 외부 풍환경의 모의가 중요하며 이에 따라 온실의 외부 유동 영역 설계가 요구된다. 본 연구에서는 선행 연구 (Franke et al, 2004; Bournet et al, 2007; Bournet and Boulard, 2010)를 바탕으로 높이방향으로 10H (H: 온실의 동고 높이), 폭과 길이 방향으로 15H로 다음 Fig. 3과 같이 설계하였다. 3차원 격자망 설계 시 온실 내부와 온실 주변의 유동을 보다 정확하게 관찰하고 분석하기 위하여, 온실 내부와 온실 주변의 격자를 외부 유동 영역보다 조밀하게 설계하였다.
- 본 연구에서는 온실의 설치 지역에 따라 일사량 조건이 다른 것을 고려하여 일사량 조건이 800, 600, 400, 200 W·m-2(14, 8.6, 5.7, 2.9 kcal·m-2·min-1)일 때의 필요환기량을 산정하여 제시하였다.
- 5 m·s-1), 풍향 3가지 (0, 45, 90°), 환기방식 3가지 (측창 환기, 측·천창 환기, 천창 환기)로 총 81가지이다. 분석 조건으로 2연동, 5연동, 8연동 온실을 선정하여 연동 수 증가에 따른 환기율 감소를 분석하고자 하였으며, 풍속은 대상 간척지 인근 9개의 기상 관측소의 자료를 풍빈도분석을 통하여 선정하였다. 풍향의 경우 모든 풍향에서의 온실의 환기에 미치는 영향을 분석하기 위하여 온실의 대칭성을 고려하여 선정하였다.
- 설계된 CFD 시뮬레이션 모델을 바탕으로 질량교체 환기량 산정법과 추적가스 농도감쇠법을 통하여 벤로형 온실의 자연환기량을 산정하였으며 환경 조건에 따라 비교·분석하였다.
- 연동 온실의 연동 수가 온실의 환기량에 미치는 영향을 분석하기 위하여 2, 5, 8연동 온실에 대해 환기량을 산정하고 분석을 수행하였다. Fig.
- 온실 내부의 구역별 환기량을 산정하기 위하여 CFD 시뮬레이션 모델의 온실 내부는 다음 Fig. 4와 같이 1연동 당 길이 방향으로 11구역, 작물군의 높이를 고려하여 높이 방향으로 0~1m, 1~2m, 온실 상부 3구역으로 나누어, 1연동당 총 33개의 구역으로 (8연동 온실의 경우 총 264개 구역) 구분하여 설계하였다. 추적가스 농도감쇠법으로 각 분할된 구역별 환기량을 산정하여 0~1m 높이에서 환기 균일성을 분석하였으며, 부피가중평균으로 온실의 높이별 환기량, 온실 전체의 환기량을 산정하여 환경 조건에 따라 비교·분석하였다.
- 온실의 연동 수, 외부 풍환경, 온실의 환기 구조에 따른 벤로형 온실의 자연환기량을 CFD 시뮬레이션을 통하여 질량 교체 환기량 산정법과 추적가스 농도감쇠법으로 산정하였으며 Table 3와 Table 4에 나타내었다. 환기량은 풍속, 풍향, 환기구조, 온실의 연동 수에 따라 매우 상이하게 산정되었다.
- 온실의 환기 구조에 따른 온실의 자연환기 특성을 분석하기 위하여 측창과 천창의 개패에 따라 온실의 자연환기량을 산정하고 분석하였다. 산정 결과, Table 3와 Table 4에 제시한 바와 같이 측·천창환기, 측창환기, 천창환기 순서로 자연 환기량이 높게 산정되었다.
- 온실의 환기 설계 시 주어진 환경 조건에서 벤로형 온실의 자연환기량을 필요환기량과 비교하여 평가하기 위하여, 일사량 800 W·m-2인 조건에서 산정된 필요환기량결과 중 온도차 2, 4, 6℃에 해당하는 필요환기량 결과를 그래프에 함께 도시하였다.
- 외부 풍환경이 온실의 자연환기에 미치는 영향을 분석하기 위하여 풍속 1.0, 2.5, 5.5 m·s-1, 풍향 90, 45, 0° 조건에서의 자연환기량을 산정하였다.
- 11과 같이 도표를 작성하였다. 이때 벤로형 온실의 자연환기량 산정 결과 중 질량교체 환기량 산정법보다 추적가스 농도 감쇠법으로 산정한 결과가 실제 환기량을 잘 반영한다고 판단하여 추적가스 농도감쇠법으로 산정한 결과를 이용하여 도표를 작성하였다. 온실의 환기 설계 시 주어진 환경 조건에서 벤로형 온실의 자연환기량을 필요환기량과 비교하여 평가하기 위하여, 일사량 800 W·m-2인 조건에서 산정된 필요환기량결과 중 온도차 2, 4, 6℃에 해당하는 필요환기량 결과를 그래프에 함께 도시하였다.
- 본 연구의 목적은 간척지 내 온실의 설계 기준을 제시하기 위한 기초 연구로써 다양한 환경조건 (풍속, 풍향, 환기구조, 연동 수)에서 벤로형 온실의 환기량 분석 및 평가하고 자연환기량 산정 도표를 작성하여 제시하는 데 있다. 이를 위하여 온실의 CFD 시뮬레이션 모델을 설계하였으며, 간척지의 풍환경을 설계하여 CFD 시뮬레이션에 적용하였다. 설계된 CFD 시뮬레이션 모델을 바탕으로 질량교체 환기량 산정법과 추적가스 농도감쇠법을 통하여 벤로형 온실의 자연환기량을 산정하였으며 환경 조건에 따라 비교·분석하였다.
- , 2008; Ha, 2015). 이를 통하여 온실 전체 체적에 대한 환기량 뿐만 아니라 온실 내부 구역별 환기량을 산정하였고 온실 내부의 환기 정체 구역을 분석하는 데 활용하였다.
- 5 m·s-1), 풍향 (90, 45, 0°), 환기방식 (측창환기, 측·천창환기, 천창환기)에 따른 벤로형 온실의 자연환기량을 산정하고 분석하였다. 질량교체 환기량 산정법과 추적가스 농도감쇠법을 통하여 자연환기량을 산정하였으며 이를 통하여 벤로형 온실의 자연환기량 산정 도표를 작성하였다.
- 질량교체 환기량을 산정하기 위하여 CFD 시뮬레이션을 통하여 모델 내 환기창의 모든 격자에서 유출·입되는 질량유량을 계산하였다.
- 높이에 따른 온실 내부 구역별 환기량은 측창환 기와 측·천창환기 시 풍상측 온실하부에서 환기량이 높고 반대로 풍상측 상부에서 환기량이 낮은 분포를 나타냈다. 최종적으로 다양한 환경조건에서 산정된 벤로형 온실의 자연환기량 결과를 이용하여 설계 시 주어진 환경 조건에 대한 벤로형 온실의 자연환기량을 산정할 수 있는 도표를 작성하였다. 또한 자연환기량을 필요환기량과 비교 · 평가할 수 있게 도표에 필요환기량 결과를 함께 도시하였다.
- 설계된 CFD 시뮬레이션 모델을 바탕으로 질량교체 환기량 산정법과 추적가스 농도감쇠법을 통하여 벤로형 온실의 자연환기량을 산정하였으며 환경 조건에 따라 비교·분석하였다. 최종적으로 다양한 환경조건에서 산정된 자연환기량을 바탕으로 벤로형 온실의 자연환기량 산정 도표를 작성하여 제시하였다.
- 추적가스 농도감쇠법으로 각 분할된 구역별 환기량을 산정하여 0~1m 높이에서 환기 균일성을 분석하였으며, 부피가중평균으로 온실의 높이별 환기량, 온실 전체의 환기량을 산정하여 환경 조건에 따라 비교·분석하였다.
- 풍향에 따라 0~1m 높이에서의 자연환기량 분포 특성을 비교·평가하기 위하여 추적가스 농도감쇠법을 이용하여 풍향에 따라 풍속 1.0 m·s-1, 측창환기 조건에서 8연동 온실의 작물 군 높이를 세분화하여 환기량을 산정한 뒤 Fig. 8과 같이 평면도로 나타내었다.
- 분석 조건으로 2연동, 5연동, 8연동 온실을 선정하여 연동 수 증가에 따른 환기율 감소를 분석하고자 하였으며, 풍속은 대상 간척지 인근 9개의 기상 관측소의 자료를 풍빈도분석을 통하여 선정하였다. 풍향의 경우 모든 풍향에서의 온실의 환기에 미치는 영향을 분석하기 위하여 온실의 대칭성을 고려하여 선정하였다. 측창을 기준으로 측창에 평행하게 불어오는 풍향을 0°, 직각으로 불어오는 풍향을 90°로 정했다.
- 환기 구조에 따른 환기 특성의 차이를 정성적·정량적으로 비교하기 위하여 추적가스 농도감쇠법을 이용하여 풍향 90°, 풍속 1.0 m·s-1조건에서 온실 내부의 구역별 (0~1m, 1~2m, 온실상부) 환기량을 산정하여 Fig.10과 같이 정면도로 나타내었다.
- 환기창의 각 격자에서 질량 유량의 흐름 방향을 고려하여 유출·입을 구분하였으며 각 격자에 대한 질량 유량을 면적가중 평균하여 환기창에서의 유출·입량을 산정하였다.
대상 데이터
- 국내 주요 간척지 7곳 (화옹, 시화, 석문, 이원, 고흥, 영산강, 새만금)을 대상 지역으로 선정하였다. 대상 간척지의 풍환경을 분석하기 위해서 간척지 주변 기상대 9곳 (인천, 우정, 서산, 군산, 부안, 목포, 진도, 해남, 고흥)의 최근 30년치의 1시간 단위 평균 기상 자료 (1984년 4월~2013년 3월)를 이용하였다.
- 국내 주요 간척지 7곳 (화옹, 시화, 석문, 이원, 고흥, 영산강, 새만금)을 대상 지역으로 선정하였다. 대상 간척지의 풍환경을 분석하기 위해서 간척지 주변 기상대 9곳 (인천, 우정, 서산, 군산, 부안, 목포, 진도, 해남, 고흥)의 최근 30년치의 1시간 단위 평균 기상 자료 (1984년 4월~2013년 3월)를 이용하였다. Fig.
- 1과 Table 1에 나타내었다. 본 연구 대상인 벤로형 온실의 측창은 권취식이며, 지붕창은 지그재그로 열리는 특징이 있다. 또한 벤로형 온실은 골조율이 12% 정도로 일반 유리 온실의 20%에 비해 낮아 광투과율이 상대적으로 높다.
- 본 연구에서는 세계적으로 가장 많이 보급된 연동형 유리온실인 벤로형 온실을 연구 대상으로 선정하였다. 벤로형 온실의 제원은 한국형 유리온실 표준 설계도 농진-나-1 (RDA, 1997)에 의거하였으며 온실의 형태와 제원을 Fig.
데이터처리
- 실험 온실의 구조를 설계하고 연산을 위한 3차원 격자망 설계를 위하여 상용 소프트웨어인 GAMBIT (ver. 2.4, Fluent Co. New Hampsher, USA)을 사용하였으며, ANSYS FLUENT (ver. 15.0, ANSYS Inc., PA, USA)를 이용하여 대상 영역에 대한 유체 유동을 해석하였다. GAMBIT을 이용하여 3차원 격자망 설계 시 온실 피복재의 두께, 온실의 골조 등은 온실 내·외부의 유동에 영향을 거의 미치지 않기 때문에 무시하여 CFD 시뮬레이션 모델을 간략화하였다.
- 이를 CFD 시뮬레이션 모델의 연산 결과와 비교·분석을 통하여 CFD 시뮬레이션 모델을 검증하였다.
이론/모형
- 내륙과 상이한 기상특성을 띠는 간척지의 외부 풍환경을 모사하기 위하여 ESDU code(Engineering Sciences Data Unit, 84011 and 84030, IHS, UK)를 이용하였으며, 대상 간척지 주변의 지표면 거칠기의 변화를 반영한 대표 풍속 및 난류 프로파일을 설계하였다. ESDU 기법을 통하여 설계된 풍환경을 CFD 시뮬레이션에 동일하게 적용하고자 CFD 시뮬레이션의 경계층을 Log Law (Hoxey and Richards, 1992;Richardson and Blackmore, 1995)에 따라 풍속 및 난류 프로파일을 산정하였고 이를 FLUENT 프로그램의 User Defined Function (UDF) 기능을 이용하여 CFD 모델에 간척지 풍환경 프로파일을 적용하였다. Log Law에 따른 풍속 및 난류의 산정식은 식 (4), (5), (6)과 같다.
- 본 연구에서는 세계적으로 가장 많이 보급된 연동형 유리온실인 벤로형 온실을 연구 대상으로 선정하였다. 벤로형 온실의 제원은 한국형 유리온실 표준 설계도 농진-나-1 (RDA, 1997)에 의거하였으며 온실의 형태와 제원을 Fig. 1과 Table 1에 나타내었다. 본 연구 대상인 벤로형 온실의 측창은 권취식이며, 지붕창은 지그재그로 열리는 특징이 있다.
성능/효과
- 하지만 천창환기의 경우 다른 환기 구조에 비해 전체적으로 환기량이 낮은 것으로 나타났으며, 구역별 환기량을 살펴보면 풍하측 온실 상부의 환기량이 높고 풍상측 온실 하부의 환기량이 낮게 나타났다.
- 따라서 0~1 m 높이에서의 환기량 균일성은 표준편차, 변동계수, 최대·최소환기량의 차이가 가장 작은 풍향이 0°인 경우가 가장 높고, 45°일 때 표준편차, 변동계수, 최대·최소환기량의 차이가 가장 크게 분석되어 환기량 균일성이 가장 낮은 것으로 판단된다.
- 또한 각 풍향 조건 90, 45, 0°에서 최대 환기량은 최소환기량의 3.80배, 6.29배, 1.38배 큰 환기량을 보이는 것으로 분석되었다.
- 또한 각 풍향 조건 90, 45, 0°에서 최대 환기량은 최소환기량의 5.08배, 3.85배, 1.30배 큰 환기량을 보이는 것으로 분석되었다.
- 또한 천창환기 시 본 연구의 환경 조건에서 산정된 자연환기량 값들은 대부분 6℃에 해당하는 필요환기량 1.1 AE·min-1을 충족하지 못하는 것으로 평가되었다.
- 벤로형 온실의 자연환기량을 필요 환기량과 비교하여 평가한 결과, 풍향이 0° 조건일 때 모든 환기구조에서 6℃에 해당하는 필요환기량 1.1 AE·min-1을 충족하지 못하는 것으로 평가되었다.
- 산정 결과, 표준편차는 측창환기 시 0.11 AE·min-1이며 측·천창환기일 때 0.36 AE·min-1으로 측·천창환기 시 표준 편차가 크지만 변동계수는 측창환기 시 0.50, 측·천창환기 시 0.41로 측창환기시 변동계수가 더 크다.
- 연동 수에 따른 분석 결과, 연동 수가 증가함에 따라 환기량이 낮아지는 것으로 나타났다. 풍향이 90, 45°인 경우 측창환기 시 2연동 온실을 기준으로 5연동 온실의 환기량은 약 50%, 8연동 온실은 약 35%로 감소하는 것으로 분석되었다.
- 6은 풍속 1 m·s-1, 풍향 90°, 측창환기인 조건에서 연동 수에 따른 추적가스 농도 저감 곡선을 나타낸 것이다. 연동이 증가할수록 온실 내부 추적가스의 농도가 완만히 저감되어 환기가 천천히 이루어지는 것으로 나타났다. 동일한 환경조건에서 연동 수가 증가함에 따라 환기량 감소 정도를 분석하기 위하여 2연동 기준으로 5연동과 8연동의 환기량 비율을 Table 5에 나타냈다.
- 이를 통하여 풍향이 45, 0° 경우 환기 정체구역이 발생하며, 풍향이 0°인 경우 0~1m 높이의 환기량이 다른 풍향에 비해 매우 낮은 것을 확인하였다.
- 질량 교체 환기량을 기준으로 풍향 90°, 풍속 5.5 m·s-1인 조건에서 측·천창환기 시 2연동 벤로형 온실의 환기량이 10.00 AE·min-1 으로 가장 컸으며 풍향 0°, 풍속 1 m·s-1인 조건에서 천창환기 시 8연동 벤로형 온실의 환기량이 0.08 AE·min-1으로 가장 작게 산정되었다.
- 천창환기 시에는 다른 환기 구조와 달리 풍향이 45°일 때 질량교체 환기량과 추적가스법으로 산정한 자연환기량이 90°일 때의 환기량보다 크게 산정되었다.
- 추적가스 농도감쇠법으로 산정된결과 풍향 90°, 풍속 5.5 m·s-1인 조건에서 측·천창환기 시 2연동 벤로형 온실의 환기량이 10.67 AE·min-1으로 가장 컸으며 풍향 0°, 풍속 1 m·s-1인 조건에서 천창환기 시 8연동 벤로형 온실의 환기량이 0.09 AE·min-1으로 가장 작게 산정되었다.
- 측·천창환기 시 풍향이 90°, 45°인 경우 2연동 온실을 기준으로 5연동 온실의 환기량은 약 40%, 8연동 온실은 약 35 %로 감소하였다.
- 측·천창환기의 경우 구역별 환기량의 경향은 측창환기와 비슷하지만, 천창을 개방함으로써 온실 상부의 환기가 측창환기 시보다 개선되는 것으로 나타났다.
- 측창환기 시 풍향이 90°, 45°인 경우 2연동 온실을 기준으로 5연동 온실의 환기량은 약 50%, 8연동 온실은 약 35%로 감소하는 것으로 나타났다.
- 풍속에 따른 분석 결과, 풍속이 1.0 m·s-1에서 2.5 m·s-1와 5.5m·s-1로 증가함에 따라 환기량 또한 모든 케이스에서 선형적으로 약 2.5배, 5.5배 증가하였다.
- 풍속에 따른 환기량 차이 분석 결과, 질량교체 환기량과 추적가스법으로 산정한 자연환기량 모두 풍속이 1.0 m·s-1에서 2.5 m·s-1와 5.5 m·s-1로 증가함에 따라 환기량 또한 모든 케이스에서 선형적으로 약 2.5배, 5.5배 증가하였다.
- 풍향에 따른 분석 결과, 측창환기와 측·천창환기 시에는 동일한 풍속일 때 풍향 90, 45, 0° 순서로 높은 환기량을 보였다.
- 풍향에 따른 환기량 차이 분석결과, 질량교체 환기량과 추적가스법으로 산정한 자연환기량 모두 천창환기를 제외한 측창환기와 측·천창환기 시에는 동일한 풍속일 때 풍향 90, 45, 0° 순서로 높은 환기량을 보였다.
- 산정된 필요환기량 값은 환기횟수로 표현하였기 때문에 동일한 환경 조건에서는 온실의 연동 수와 관계없이 일정한 값을 지닌다. 필요환기량 산정 결과 일사량이 높은 조건일수록, 같은 온도차이로 온실내부를 유지하는데 필요한 환기량이 더 크게 나타났다. 다음의 그래프를 통하여 해당 지역에서의 일사량 조건에 따른 필요환기량을 산정하여 온실의 환기 설계 시 기준으로 활용할 수 있다.
- 환기 구조에 따른 분석결과, 측·천창환기, 측창환기, 천창환기 순으로 높은 환기량을 나타냈다.
후속연구
- 1 AE·min-1을 충족하지 못하는 것으로 평가되었다. 따라서 보다 적절한 온실의 환기 설계를 위해서는 온실이 설치될 지역의 풍환경과 일사량 조건, 설치되는 온실 구조 등을 파악하여 제시된 그래프를 활용해야 될 것으로 판단된다. 본 연구에서 최종적으로 제시한 벤로형 온실의 자연환기량 산정 도표는 온실 설계 단계에서 온실 설치 지역의 환경 조건을 통하여 해당 온실의 자연 환기량이 필요 환기량을 충족하는지 여부를 판단하는데 활용될 수 있을 것으로 사료된다.
- 하지만 천창환기의 경우 다른 환기 구조에 비해 전체적으로 환기량이 낮은 것으로 나타났으며, 구역별 환기량을 살펴보면 풍하측 온실 상부의 환기량이 높고 풍상측 온실 하부의 환기량이 낮게 나타났다. 따라서 온실 설계 시 필요환기량을 충족시킬 수 있는 환기구조를 선정하여 설계해야할 것으로 판단된다.
- 본 연구에서 최종적으로 제시한 벤로형 온실의 자연환기량 산정 도표는 온실 설계 단계에서 온실 설치 지역의 환경 조건을 통하여 해당 온실의 자연 환기량이 필요 환기량을 충족하는지 여부를 판단하는데 활용될 수 있을 것으로 사료된다.
- 본 연구의 결과는 온실 설계 단계에서 온실 설치 지역의 환경 조건을 통하여 해당 온실의 자연환기량이 필요환기량을 충족하는지 여부를 판단하는데 활용될 수 있을 것으로 사료된다. 본 연구의 결과와 더불어 향후 연구를 통하여 다른 형태의 온실에 대한 자연환기량 산정 도표가 제시되어 간척지 설치 온실의 환기 설계 시 유용하게 활용될 것으로 전망된다.
- 본 연구의 결과는 온실 설계 단계에서 온실 설치 지역의 환경 조건을 통하여 해당 온실의 자연환기량이 필요환기량을 충족하는지 여부를 판단하는데 활용될 수 있을 것으로 사료된다. 본 연구의 결과와 더불어 향후 연구를 통하여 다른 형태의 온실에 대한 자연환기량 산정 도표가 제시되어 간척지 설치 온실의 환기 설계 시 유용하게 활용될 것으로 전망된다.
※ AI-Helper는 부적절한 답변을 할 수 있습니다.