[논문]Basalt Woven Fabric을 적용한 건축용 막재의 난연특성

김지현; 송훈; 신현욱

doi:10.7731/kifse.2016.30.2.035

Basalt Woven Fabric을 적용한 건축용 막재의 난연특성
Flame Resistance Performance of Architectural Membranes Using Basalt Woven Fabric 원문보기

한국화재소방학회 논문지= Fire science and engineering, v.30 no.2, 2016년, pp.35 - 42

김지현 (한국세라믹기술원 에코복합소재센터) , 송훈 (한국세라믹기술원 에코복합소재센터) , 신현욱 (한국세라믹기술원 에코복합소재센터)

초록
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막구조 건축물은 경량의 건축용 막재를 사용하므로 자유로운 곡면표현이 가능하고 시각적인 만족도가 높아 그 사용이 점차 확대되고 있다. 하지만 건축용 막재를 구성하는 직물이 화재에 취약하므로 용도에 적합하며 보다 높은 난연성능을 가지는 불연성 막재의 개발이 요구되고 있다. 따라서 본 연구에서는 단열성, 내열성, 불연성이 우수한 현무암섬유를 건축용 막재의 직포로 적용하고 PTFE 분산 수지를 함침 코팅하여 DSC/TGA 열분석, 강도특성, 방염 및 난연특성을 평가하였다. 또한, 일반적으로 사용되는 건축용 막재 중 성능이 가장 우수한 유리섬유 직포 막재와 난연특성을 비교하였으며 평가결과 현무암섬유 직포의 건축용 막재로서의 가능성을 확인할 수 있었다.

Abstract ▼ AI-Helper

The membrane structure provides high satisfaction with lightweight, improved workability, reduced cost, and a free shape. Thus, its applications expanding. On the other hand, in an architectural membrane that is vulnerable to fire, the development of various architectural membranes with flame resistance is in demand. Therefore, this study applied basalt woven fabric safety for flame resistance, excellent heat insulation and thermal properties on an architectural membrane. The PTFE- coated basalt woven fabric membrane was compared with a PTFE coated glass fiber membrane by DSC/TGA, strength properties, flammability, and incombustibility properties. In addition, this study confirmed the membrane applicability of basalt woven fabric and basalt-glass hybrid woven fabric through a comparison with existing architectural membranes.

주제어

표/그림 (13)

표 Table 2. Property of architectural membrane
표 Table 1. Typical Property Data for PTFE Dispersion Resin
그림 Figure 1. TGA result of PCG, GBH, HDB and LDB.
그림 Figure 2. DSC result of PCG, GBH, HDB and LDB.
그림 Figure 3. The results of incombustibility test (a) HDB, (b) LDB, (c) PCG, (d) GBH.
표 Table 3. The Result of Strength Test
그림 Figure 4. The result of cone calorimeter test (a) HDB, (b) LDB, (c) PCG, (d) GBH.
표 Table 4. The Results of Incombustibility Test
표 Table 5. The Results of Cone Calorimeter Test
그림 Figure 5. Heat release rate graph of cone calorimeter test.
그림 Figure 6. Total heat release graph of cone calorimeter test.
그림 Figure 7. Mass loss rate of cone calorimeter test.
그림 Figure 8. Micro structure of (a) HDB surface, (b) HDB side (c) LDB surface, (d) LDB side, (e) PCG surface, (f) PCG side (g) GBH surface, (h) GBH side.

AI 본문요약
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문제 정의

그 중 준불연재료와 난연재료의 경우 콘칼로리미터를 이용하여 판정하고 있으며 일본에서는 국내와 유사하지만 불연재료 또한 콘칼로리미터를 이용한 성능판정 기준을 가지고 있다. 그리고 국내에서는 막재의 난연성능을 평가할 수 있는 기준이 없지만 국내의 준불연재료에 해당하는 경우 일본의 막재 등급 1에 해당하므로^(5,6) 본 연구에서는 국내의 콘칼로리미터에 의한 성능평가 방법을 건축용 막재 난연성을 평가하는 기준으로 삼았다. 따라서 KS F ISO 5660-1 연소성능시험(콘칼로리미터법)에 준하여 재료의 난연성 시험을 실시하였으며 콘칼로리미터법은 산소 1 kg이 소비되면 약 13.
따라서 본 연구에서는 화재안전의 측면에서 건축용 막재의 난연성능을 높이기 위해 현무암섬유를 건축용 막재로 적용하였고 DSC/TGA 열분석, 강도특성과 방염 및 난연성능의 확인을 통해 건축용 막재로서의 가능성을 검토하고자 한다.
본 연구에서는 현무암섬유 및 하이브리드 직포 막재와 기존에 사용되고 있는 유리섬유 직포 막재의 특성을 평가하기 위해 열분석과 강도특성, 방염 및 난연특성을 평가하였다. 또한, 주사전자현미경을 사용하여 표면과 절단면의 미세구조를 관찰하였다.

제안 방법

막구조 건축물의 사용 및 보급확대에 비해 건축용 막재에 대한 내화기준이 명확하지 않아 화재안전에 대한 인식이 부족한 상황이다. 따라서 화재안전의 측면에서 건축용 막재의 난연성을 높이기 위해 현무암섬유 직포를 막재로 적용하였으며 DSC/TGA 열분석, 강도특성, 방염 및 난연성능을 비교한 결과는 다음과 같다.
본 연구에서는 현무암섬유 및 하이브리드 직포 막재와 기존에 사용되고 있는 유리섬유 직포 막재의 특성을 평가하기 위해 열분석과 강도특성, 방염 및 난연특성을 평가하였다. 또한, 주사전자현미경을 사용하여 표면과 절단면의 미세구조를 관찰하였다.
막재의 열특성을 확인하고자 Differential scanning calorimeter (DSC)와 Thermogravimetric analysis (TGA) 분석을 실시하였으며 막재 4종을 2 mm 크기로 잘라 코팅재를 벗기지 않고 사용하였다. Protective gas로는 30 cc/min의 N₂를 사용하였고 측정온도 범위는 25~1,000 ℃, 승온속도는 5 ℃/min로 설정하여 실험을 진행하였다.
시험체의 크기는 클램프 간격 200 mm에 거치할 수 있는 크기로 50 × 300 mm로 하였으며 시험용 막재의 끝 부분에서 150 mm를 벗어난 지점에서 5장 씩 채취하였다. 변위 제어 50 mm/min의 속도로 각 시험체 별로 5회 측정 후 얻은 인장강도, 최대변위 및 연신율 등을 평균값으로 산출하였다.
송풍기의 배출량은 0.024 ± 0.002 m3/s으로 하여 열방출률(Heat release rate, HRR), 최대열방출률(Peak heat release rate, PHRR), 총방출열량(Total heat released, THR), 평균열방출률(Average heat release rate, AHRR), 착화시간 및 질량감소율 등을 측정하였다.
시험체를 온도 23 ± 2 ℃, 상대습도 50 ± 5% 항량으로 전처리하였고 각 막재 종류별로 3장씩 100 × 100 mm의 크기로 채취하였다.
이 표준은 두께 5 mm 미만의 건축용 평판 재료의 방염성을 평가하는 것으로 탄화길이와 나머지 불꽃, 나머지 분진을 평가하여 3등급으로 구분한다. 시험체의 전처리 방법에는 a, b 두 가지가 있는데 본 시험에서는 시험체를 50 ℃에서 48시간 건조 후 데시게이터에서 24시간 방치하는 a법을 적용하였다. 시험체의 크기는 300 × 200 mm으로 3장씩 채취하였으며 버너의 불꽃길이는 65 mm로 설정하여 1분간 가열하였다.
시험체의 크기는 300 × 200 mm으로 3장씩 채취하였으며 버너의 불꽃길이는 65 mm로 설정하여 1분간 가열하였다.
시험체의 크기는 300 × 200 mm으로 3장씩 채취하였으며 버너의 불꽃길이는 65 mm로 설정하여 1분간 가열하였다. 탄화길이는 시험체 가열면의 탄화부분에 대하여 지지틀 길이 방향의 최대길이를 측정하였으며 프라니메타를 사용하여 탄화면적을 측정하였다.
콘히터의 복사강도는 0~100 kW/m² 사이 값으로 설정이 가능하며 영국의 경우 시트커버 등 일부 구성품에 35 kW/m²의 기준을 적용하기도 하며 미국 NIST에서는 50 kW/m²의 복사열 조건을 기준으로 적용한다⁽¹⁸⁾. 하지만 50 kW/m²의 복사강도가 열효율이 가장 높고 일반적으로 사용되는 값이므로 본 시험에서는 복사강도를 50 kW/m²으로 설정하였다⁽¹⁹⁾. 송풍기의 배출량은 0.

대상 데이터

실험에 사용된 HDB의 epi와 ppi 값이 LDB보다 낮지만 고밀도라고 표시한 것은, HDB의 섬유다발 밀도가 LDB보다 더 높기 때문이다. GBH는 경사는 현무암섬유로, 위사는 유리섬유로 이루어진 하이브리드 직포를 사용하였다.
본 연구에서는 현무암섬유 직포 막재 2종과 하이브리드 직포 막재, 유리섬유 직포 막재, 총 4종을 시험체로 사용하였다. 현무암섬유 직포 막재인 HDB와 LDB는 직포의 밀도가 다르며 이는 밀도 차에 따른 막재의 강도특성을 파악하기 위함이다.
시험체의 크기는 클램프 간격 200 mm에 거치할 수 있는 크기로 50 × 300 mm로 하였으며 시험용 막재의 끝 부분에서 150 mm를 벗어난 지점에서 5장 씩 채취하였다.
현무암섬유 직포 막재와 하이브리드 직포 막재는 직포를 PTFE dispersion resin에 함침하여 직접 제작하였으며 코팅에 사용된 PTFE dispersion resin의 특성은 Table 1과 같다. 유리섬유 직포 막재 또한 PTFE가 코팅된 제품으로 시중에 유통되고 있는 제품을 사용하였다. 실험에 사용된 막재 4종의 특성은 Table 2와 같으며 기본 물성은 한국산업표준 KS L 2513에 준하여 측정하였다⁽¹³⁾.

이론/모형

따라서 KS F ISO 5660-1 연소성능시험(콘칼로리미터법)에 준하여 재료의 난연성 시험을 실시하였으며 콘칼로리미터법은 산소 1 kg이 소비되면 약 13.1 × 103 MJ의 열이 방출되는 원리를 이용하여 시험체의 연소 시 발생되는 열량을 계산한다(16,17).
막재의 방염성능 시험은 KS F 2819 건축용 얇은 재료의 방염성 시험방법에 준하여 45^o 연소성 시험기를 사용하여 측정하였다⁽¹⁵⁾. 이 표준은 두께 5 mm 미만의 건축용 평판 재료의 방염성을 평가하는 것으로 탄화길이와 나머지 불꽃, 나머지 분진을 평가하여 3등급으로 구분한다.
막재의 인장강도를 측정하기 위해 KS K 0521 스트립법에 준하여 정속 인장시험기를 사용하여 시험하였다⁽¹⁴⁾. 시험체의 크기는 클램프 간격 200 mm에 거치할 수 있는 크기로 50 × 300 mm로 하였으며 시험용 막재의 끝 부분에서 150 mm를 벗어난 지점에서 5장 씩 채취하였다.
유리섬유 직포 막재 또한 PTFE가 코팅된 제품으로 시중에 유통되고 있는 제품을 사용하였다. 실험에 사용된 막재 4종의 특성은 Table 2와 같으며 기본 물성은 한국산업표준 KS L 2513에 준하여 측정하였다⁽¹³⁾.

성능/효과

1) 현무암섬유 직포 막재는 섬유밀도가 높을수록 인장강도는 높아지고 파단신율은 낮아지므로 적정밀도의 섬유를 사용하여야 한다. 또한, 비슷한 밀도의 LDB와 GBH를 비교했을 때 GBH의 인장강도가 높은 것으로 보아 유리섬유와 현무암섬유를 혼합사용하여 높은 인장강도와 난연성능을 확보할 수 있다.
2) DSC/TGA 열분석 및 고온 안전성 시험 결과 600 ℃ 이상의 고온에서는 코팅재인 PTFE는 모두 소실되며 직포의 형태에도 영향을 미친다. 유리섬유는 고온에서 상변화가 발생하였지만 현무암섬유의 경우 표면이 산화했지만 상변화나 재료 소실이 발생하지 않아 열적 안정성이 높은 것을 확인할 수 있다.
3) 4종의 건축용 막재 모두 난연성과 방염성이 우수함을 알 수 있었다. 하지만 유리섬유 보다 현무암섬유 직포 막재가 더 늦은 착화시간과 짧은 연소시간 및 낮은 열방출을 나타냈다.
따라서 본 연구에서도 전체시간과 180초, 300초의 평균 열방출율을 Table 5에 나타내었으며 300초에서의 평균열방출율이 전체시간에서의 평균열방출율보다 값이 높게 나타나는 것을 확인하였다. PCG와 LDB의 경우 180초에서의 평균열방출율이 300초와 전체시간에서의 평균열방출율 보다 크게 나타났는데 이는 착화 후 180초 이내에서 열방출량이 크며 연소가 비교적 빠르게 진행되었다고 판단된다. HDB의 경우 180초에서의 평균열방출율이 300초와 전체시간에서의 평균열방출율 보다 작게 나타났는데 이는 HDB가 착화된 후 초기성장속도가 크지 않아 열방출이 서서히 이루어졌음을 알 수 있다.
Table 3에 막재의 인장강도 시험 5회 결과를 평균값으로 나타내었다. 기존에 사용되고 있는 유리섬유 직포 막재인 PCG의 인장강도가 377 N/cm으로 가장 높았으며 HDB가 264 N/cm으로 섬유밀도가 낮은 LDB보다 높게 나타났다. 막구조 설계기준에 의하면 신율은 35% 이하의 것을 사용하도록 하고 있는데⁽¹⁾ HDB가 신율이 가장 작고 GBH, PCG, LDB 순으로 4종의 막재 모두 10% 이하로 기준을 만족하였다.
또한, 시편에 복사열을 가하자 부풀어 오르며 기포를 발생하면서 연소하는 현상을 보였다. 동일한 콘칼로리미터 조건하에서 코팅을 하지 않은 현무암섬유 직포의 난연성 시험에서는 현무암섬유의 열화로 인한 변색만 관찰 되었을 뿐 착화되지 않았고 HRR과 THR 값이 0으로 나타났다. 따라서 현무암섬유 직포 막재의 연소에서 발생하는 열방출은 주로 코팅재의 연소로 인한 결과로 판단된다.
따라서 본 연구에서도 전체시간과 180초, 300초의 평균 열방출율을 Table 5에 나타내었으며 300초에서의 평균열방출율이 전체시간에서의 평균열방출율보다 값이 높게 나타나는 것을 확인하였다. PCG와 LDB의 경우 180초에서의 평균열방출율이 300초와 전체시간에서의 평균열방출율 보다 크게 나타났는데 이는 착화 후 180초 이내에서 열방출량이 크며 연소가 비교적 빠르게 진행되었다고 판단된다.
GBH는 46초경에 착화하였고 PCG는 42초경에 착화하여 45초간 연소하였다. 또한, PCG는 평균 3.7 kW/m²의 열방출율과 2.2 MJ/m²의 총방출열량으로 막재 중 가장 큰 값을 나타내 현무암섬유 직포 막재의 열안정성을 확인할 수 있었다.
1) 현무암섬유 직포 막재는 섬유밀도가 높을수록 인장강도는 높아지고 파단신율은 낮아지므로 적정밀도의 섬유를 사용하여야 한다. 또한, 비슷한 밀도의 LDB와 GBH를 비교했을 때 GBH의 인장강도가 높은 것으로 보아 유리섬유와 현무암섬유를 혼합사용하여 높은 인장강도와 난연성능을 확보할 수 있다.
Figure 4에서는 막재가 착화되었을 때 공통적으로 코팅재는 연소하여 사라지고 불연성 재료인 직포는 형태를 유지하고 있는 것을 확인할 수 있었다. 또한, 시편에 복사열을 가하자 부풀어 오르며 기포를 발생하면서 연소하는 현상을 보였다. 동일한 콘칼로리미터 조건하에서 코팅을 하지 않은 현무암섬유 직포의 난연성 시험에서는 현무암섬유의 열화로 인한 변색만 관찰 되었을 뿐 착화되지 않았고 HRR과 THR 값이 0으로 나타났다.
그리고 Babrauskas와 Krasny는 재료가 착화 후 180초에서의 평균열방출율이 실제 화재에서의 최대 발열량에 상응한다고 보고하였으며 National fire laboratory (NFL)의 연구결과에서는 착화 후 300초에서의 평균열방출율이 실제 화재에서의 결과와 더 높은 상관관계가 있다고 보고하였다⁽²³⁾. 또한, 연소 확대 과정 중 3~5분이 지나면 플래시오버의 가능성이 생기고 화재진압의 골든타임이 5분 이내인 것을 고려한다면 평균열방출율에 의한 시험체의 평가는 전체시간 보다는 180초와 300초에서의 평균열방출율이 실제 화재에서의 연소특성을 잘 판단할 수 있다.
하지만 PCG의 경우 10분 이후에도 THR 값이 계속해서 증가하는 경향을 보였으며 현무암 섬유가 사용된 막재는 8분 이후부터 값이 일정하게 유지되었다. 또한, 자동차 내외장재, 가구 등에 사용되고 있는 난연성 직물인 노멕스 섬유를 적용한 폴리우레탄, 노멕스 섬유복합체 0.41 mm의 경우 THR 값이 24.55 MJ/m²으로⁽²⁵⁾ 현무암섬유 직포 막재의 총방출열량이 매우 낮은 값임을 알 수 있다. 이 결과로부터 현무암섬유 직포 막재는 실제 화재발생시 화원에 의한 착화가 더디며 화재의 진행속도 또한 빠르지 않아 기존에 사용되고 있는 폴리에스테르 직포 막재보다 화재 안전성이 더 높을 것으로 예상된다.
기존에 사용되고 있는 유리섬유 직포 막재인 PCG의 인장강도가 377 N/cm으로 가장 높았으며 HDB가 264 N/cm으로 섬유밀도가 낮은 LDB보다 높게 나타났다. 막구조 설계기준에 의하면 신율은 35% 이하의 것을 사용하도록 하고 있는데⁽¹⁾ HDB가 신율이 가장 작고 GBH, PCG, LDB 순으로 4종의 막재 모두 10% 이하로 기준을 만족하였다. 인장강도는 HDB가 LDB보다 크고 신율은 HDB가 LDB보다 작은 값을 나타낸 것은 섬유밀도 차이에 의한 것으로 현무암섬유 다발의 밀도가 높을수록 인장강도는 높아지지만 연성이 작은 현무암의 특징으로 신율은 작아지는 것으로 판단된다.
국토교통부에서 고시한 건축물 마감재료의 판정기준에 따르면 준불연재료는 콘칼로리미터를 이용하여 복사열을 가한 후 10분간 총방출열량이 8 MJ/m²를 넘지 않고 10초 이상 열방출율이 200 kW/m²를 초과하지 않아야 한다. 본 실험에서 PCG는 100초부터 값이 증가하여 2.2 MJ/m²의 총방출열량을 나타내었으며 HDB와 LDB도 10분간 각각 1.3 MJ/m², 0.8 MJ/m²의 총방출열량을 나타냈다. 하지만 PCG의 경우 10분 이후에도 THR 값이 계속해서 증가하는 경향을 보였으며 현무암 섬유가 사용된 막재는 8분 이후부터 값이 일정하게 유지되었다.
본 실험에서는 100~200초에서 4종의 막재 모두 최대열방출율을 나타내었으며 HDB의 착화시간이 82초경으로 가장 늦었고 최대열방출율에 도달하는 시간 또한 가장 늦었다. 이는 실제 화재 발생 시 본 연구에서 사용된 4종 막재의 연소는 서서히 진행되며 화재의 크기가 크지 않을 것으로 예측된다.
방염성능의 판정은 탄화길이가 5 cm 이하로 나머지 불꽃이 없으며 1분 후에 나머지 분진이 존재하지 않는 것이 방염 1급에 해당한다. 시험에 사용된 4종의 막재 모두 착화되지 않아 나머지 불꽃과 분진이 존재하지 않았으며 탄화길이는 PCG가 2.5 cm로 가장 컸지만 모두 방염 1급에 해당하는 것으로 나타났다. 또한, 선행 연구에서 폴리에스테르 직포 막재의 방염성능 시험 결과 탄화면적이 PVDF 코팅 막재가 35,541 mm², PVF 코팅 막재가 3,476 mm²이었다⁽²¹⁾.
55 MJ/m²으로⁽²⁵⁾ 현무암섬유 직포 막재의 총방출열량이 매우 낮은 값임을 알 수 있다. 이 결과로부터 현무암섬유 직포 막재는 실제 화재발생시 화원에 의한 착화가 더디며 화재의 진행속도 또한 빠르지 않아 기존에 사용되고 있는 폴리에스테르 직포 막재보다 화재 안전성이 더 높을 것으로 예상된다.
막구조 설계기준에 의하면 신율은 35% 이하의 것을 사용하도록 하고 있는데⁽¹⁾ HDB가 신율이 가장 작고 GBH, PCG, LDB 순으로 4종의 막재 모두 10% 이하로 기준을 만족하였다. 인장강도는 HDB가 LDB보다 크고 신율은 HDB가 LDB보다 작은 값을 나타낸 것은 섬유밀도 차이에 의한 것으로 현무암섬유 다발의 밀도가 높을수록 인장강도는 높아지지만 연성이 작은 현무암의 특징으로 신율은 작아지는 것으로 판단된다. 하지만 섬유밀도가 낮아질 경우 유리섬유와 비슷한 신율을 나타내지만 인장강도 값이 낮아지므로 현무암섬유 직포를 막재로 적용할 경우 섬유밀도가 높은 직포를 사용하는 것이 유리하다.
이와 비교했을 때 유리섬유 직포 막재와 현무암섬유 직포 막재 모두 탄화면적이 작은 편이며 방염성능이 높은 것을 알 수 있다. 하지만 본 시험 결과에서 탄화면적이 PCG가 HDB의 2배 이상 큰 결과를 나타내어 현무암섬유 직포를 적용한 막재가 우수한 방염성을 가진 것으로 판단된다.
유리섬유는 고온에서 액상으로 변화되어 둥글게 뭉쳐진 형태로 관찰되었으나 현무암섬유의 경우 붉게 변했지만 상변화를 나타내지 않았다. 현무암 섬유의 색변화는 고온에서 현무암 내의 Fe 성분이 O₂와 결합한 산화철(Iron oxide)의 생성에서 기인한 것으로 현무암의 고온 안정성을 확인할 수 있었다.
011 g/s로 4종의 막재 중 가장 컸으며 질량감소량도 가장 컸다. 현무암섬유가 적용된 3종의 막재는 완만하게 질량이 감소하는 경향을 보였으며 평균열방출률과 총방출열량 또한 낮은 값을 가졌다.

후속연구

또한, 막구조 건축물의 사용 및 보급 확대에 비해 국내에서는 건축용 막재에 대한 화재안전기준이 없으며 건축법 및 소방법에서 제시하고 있는 내화기준과 스프링클러 설치기준을 따르고 있어, 건축물의 규모나 용도에 부합하지 못하고 일률적인 잣대로 제한을 받고 있다. 막구조 건축물은 일반 건축물에 적용되고 있는 내화구조를 적용하기에는 구조나 형식이 상이하므로 그 특성에 맞는 내화성능 검증 및 기준을 제시할 수 있는 실험자료 및 연구가 필요하다. 이렇듯 국내에서는 막구조 건축물에 적용되는 내화기준이 일반 구조물과 차별되는 특성을 반영하지 못하고 있지만 해외의 경우 막구조 건축물의 재료 및 구조공법 상의 특징과 화재특성 등을 반영하여 내화성능을 규정하고 있다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	막재의 직포로 적용할 수 있는 불연재료란 무엇인가?	막재의 직포로 적용할 수 있는 불연재료는 고온에서 열적으로 안정한 무기계 섬유로 그 종류로는 유리섬유(Glassfiber), 탄소섬유(Carbon fiber), 현무암섬유(Basalt fiber)등이 있다. 이 중 기존 막재에 사용되고 있는 유리섬유는우수한 물성을 가지는 동시에 가공이 용이하여 범용 복합재료로 사용되고 있다.
	막구조 건축물의 단점은 무엇인가?	막구조 건축물은 경량의 건축용 막재를 사용하므로 자유로운 곡면표현이 가능하고 시각적인 만족도가 높아 그 사용이 점차 확대되고 있다. 하지만 건축용 막재를 구성하는 직물이 화재에 취약하므로 용도에 적합하며 보다 높은 난연성능을 가지는 불연성 막재의 개발이 요구되고 있다. 따라서 본 연구에서는 단열성, 내열성, 불연성이 우수한 현무암섬유를 건축용 막재의 직포로 적용하고 PTFE 분산 수지를 함침 코팅하여 DSC/TGA 열분석, 강도특성, 방염 및 난연특성을 평가하였다.
	막구조 건축물의 사용이 확대되는 이유는 무엇인가?	막구조 건축물은 경량의 건축용 막재를 사용하므로 자유로운 곡면표현이 가능하고 시각적인 만족도가 높아 그 사용이 점차 확대되고 있다. 하지만 건축용 막재를 구성하는 직물이 화재에 취약하므로 용도에 적합하며 보다 높은 난연성능을 가지는 불연성 막재의 개발이 요구되고 있다.

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저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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