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문제 정의
- 따라서, 본 연구는 PAFO에서의 파울링 저감을 위한 간헐적 가압운전(Intermittent pressure-assisted forward osmosis, I-PAFO)의 적용 가능성을 평가하기 위하여 수행되었다. 간헐적 파울링 운전에 따른 수투과도 변화 및 물리세정 효율을 관찰함으로써 간접적으로 파울링 거동을 살펴보았고, 비교를 위하여 FO, PAFO 운전 또한 수행하였다.
- 본 연구는 PAFO에서의 파울링 저감을 위한 간헐적 가압 운전(I-PAFO)의 가능성을 평가하기 위하여 수행되었다. 실험 결과, I-PAFO 운전은 FO, PAFO와 비교하여 높은 수투과도를 유지하는 데 긍정적인 효과를 나타냈다.
제안 방법
- 1에 그림으로 나타내었다. FO, PAFO 및 I-PAFO 운전을 위해 실험실 규모의 교차여과 시스템을 사용하였다. 아크릴 재질로 제작된 FO cell은, 양면에 공급용액(feed solution)과 유도용액(draw solution)을 각각 순환시켜주기 위한 같은 크기의 직사각형 채널(세로 7.
- FO, PAFO, I-PAFO 운전 및 용액 pH 변화에 따른 파울링 거동을 평가하기 위하여 시간에 따른 수투과도 변화를 측정하였다. Fig.
- FO, PAFO, I-PAFO 운전의 수투과도 정규화(normalized flux)를 통하여, 파울링 직후의 수투과도 및 물리세정 후의 회복률을 비교하였다(Fig. 8). 파울링 운전 직후 FO, PAFO, I-PAFO의 normalized flux는 각각 공급용액 pH 3인 경우, 57, 45, 52%, 공급용액 pH 10인 경우, 54, 43, 49%를 나타내었다.
- 공급용액 채널에 가해지는 압력에 의한 막 변형을 억제하기 위해 유도용액 면채널 내부에 스페이서(spacer)를 위치시켰다. Magnetic drive gear pump (GAF-T23-DEMSE, MICROPUMP Inc, USA)를 사용하여 공급용액을 FO cell 내부로 순환시켜 주었고, 채널 내 압력 조절을 위하여 cell 공급용액 면의 유입구에 압력게이지를, 유입?유출구에 마이크로 밸브를 설치하였다. 유도용액 순환을 위하여 Gear pump drive (#75211-15, Cole-Parmer, USA)를 사용하였고, 공급용액과 유도용액은 일정한 유량으로 향류 (counter current)로 흐르도록 하였다.
- 연속적 가압과 간헐적 가압의 파울링 운전시 수투과도 거동 및 물리세정 효율을 비교하기 위해, PAFO 운전시 공급용액에 5 bar의 압력을 연속적으로 가해주었고, I-PAFO 운전의 경우, 11시간의 파울링 운전 중 132분씩 가압(5 bar)과 압력완화(0 bar)를 번갈아 운전하였다. 가압시 PAFO와 동일한 크기의 구동력을 적용하여 두 운전의 초기 수투과도를 동일하게 적용시켜 주었고, FO 운전은 가압조건 없이 공급용액과 유도용액의 삼투압 차이만을 구동력으로 운전 되었다. 세 가지 조건 모두, 파울링 운전에는 공급·유도 용액의 유량을 100 mL/min (crossflow 속도 2.
- 따라서, 본 연구는 PAFO에서의 파울링 저감을 위한 간헐적 가압운전(Intermittent pressure-assisted forward osmosis, I-PAFO)의 적용 가능성을 평가하기 위하여 수행되었다. 간헐적 파울링 운전에 따른 수투과도 변화 및 물리세정 효율을 관찰함으로써 간접적으로 파울링 거동을 살펴보았고, 비교를 위하여 FO, PAFO 운전 또한 수행하였다. 파울링을 위한 오염물질로는 무기 콜로이드 실리카 입자(SiO2)를 사용하였고, 용액 pH 변화에 따른 입자 및 분리막 표면의 정전기적 상호작용 변화가 파울링 및 물리세정 효율에 미치는 영향 또한 알아보기 위해, 다른 두 조건의 pH 범위에서 실험을 진행하였다.
- 제조사에 따르면, 입자는 구형이고, 크기가 70-100 nm로 제조되었다. 고분해능 투과전자현미경(JEM-2100 LaB6, JEOL Ltd.)을 이용하여 입자 모양을 확인하였고, 나노입도분석장비(ELS-Z, Otsuka Electronics Korea Co., Ltd.)를 사용하여 입자의 실제 크기를 측정하였다.
- 4%). 공급용액 pH 변화에 따른 파울링 경향 및 물리세정 효율 변화를 관찰하기 위하여, pH를 3과 10으로 조정하여 주었다. 실험에 앞서 실리카 입자의 완전한 분산을 위하여 30분 동안 초음파 처리하였다.
- 6 M NaCl 용액을 제조하여 사용하였다. 공급용액 제조를 위하여, 실리카 입자 고농도 저장액을 초순수에 희석하여 제조 하였는데, 이때 넣어준 양은 중량분석에 근거하여 계산 하였다(고농도 저장액 내 실리카 입자 농도 40.4%). 공급용액 pH 변화에 따른 파울링 경향 및 물리세정 효율 변화를 관찰하기 위하여, pH를 3과 10으로 조정하여 주었다.
- 모든 실험에서 수투과에 의한 유도용액의 희석 및 공급용액의 농축에 따른 두 용액 사이의 유효 삼투압 감소를 고려하기 위해, 실험 전 실리카 입자가 포함되지 않은 초순수를 공급용액으로 baseline 테스트를 수행하였다. 테스트 후 누적 수투과량에 따른 수투과도 감소를 파악하고, 이를 이용하여 파울링 운전에서의 누적 수투과량에 따른 수투과도 값을 수정해 주었다.
- 이때, 유도용액과의 삼투압 차이에 의한 수투과를 방지하기 위해 유도용액 채널을 비운 상태로 진행하였다. 물리세정 후, 새 용액을 제조하여 파울링 운전 초기조건과 동일한 조건으로 수투과도 회복률 테스트를 수행하였다. 수투과도 회복률 테스트 초기 10분 동안의 평균 수투과도 또한 정규화를 통하여, 세 가지 운전의 물리세정 후 수투과도 회복률을 비교하였다.
- 2에 나타내었다. 세 가지 조건 모두 11시간의 파울링 운전을 기반으로 진행되었다. 연속적 가압과 간헐적 가압의 파울링 운전시 수투과도 거동 및 물리세정 효율을 비교하기 위해, PAFO 운전시 공급용액에 5 bar의 압력을 연속적으로 가해주었고, I-PAFO 운전의 경우, 11시간의 파울링 운전 중 132분씩 가압(5 bar)과 압력완화(0 bar)를 번갈아 운전하였다.
- 세 가지 조건 모두, 파울링 운전에는 공급·유도 용액의 유량을 100 mL/min (crossflow 속도 2.22 cm/s)으로 일정하게 유지시켜 주었다.
- 유량은 cell의 두 유출구에 유량계를 설치하여 실시간으로 확인하였다. 수투과도 계산을 위해 전자저울(GF-6100, AND KOREA, Korea) 을 설치하여 유도용액의 분당 무게변화를 측정하였고, 유도용질의 역확산에 의한 공급용액 내 NaCl 농도 증가 측정을 위하여, 전기전도도 측정기(CON 2700, EUTECH, Singapore)를 사용하였다. 전자저울과 전기전도도측정기의 분당 데이터는 실시간으로 컴퓨터에 기록되었다.
- 물리세정 후, 새 용액을 제조하여 파울링 운전 초기조건과 동일한 조건으로 수투과도 회복률 테스트를 수행하였다. 수투과도 회복률 테스트 초기 10분 동안의 평균 수투과도 또한 정규화를 통하여, 세 가지 운전의 물리세정 후 수투과도 회복률을 비교하였다.
- 정삼투막과 마찬가지로, 용액 pH 변화에 따른 입자의 표면전하 변화를 간접적으로 측정하기 위해, 동일한 나노입도분석장비를 사용하여 입자의 표면제타전위를 측정하였다. 실리카 입자가 분산된 고농도 저장액을 초순수를 이용하여 20 g/L로 희석시켜 주었고, 분산액 pH를 2, 3, 5, 7, 10으로 변화시켜 주며 측정하였다.
- 실리카 입자의 모양 확인 및 크기 측정을 수행하였다. 고분해능 투과전자현미경 사진을 통하여 입자가 구형임을 확인하였고(Fig.
- 세 가지 조건 모두 11시간의 파울링 운전을 기반으로 진행되었다. 연속적 가압과 간헐적 가압의 파울링 운전시 수투과도 거동 및 물리세정 효율을 비교하기 위해, PAFO 운전시 공급용액에 5 bar의 압력을 연속적으로 가해주었고, I-PAFO 운전의 경우, 11시간의 파울링 운전 중 132분씩 가압(5 bar)과 압력완화(0 bar)를 번갈아 운전하였다. 가압시 PAFO와 동일한 크기의 구동력을 적용하여 두 운전의 초기 수투과도를 동일하게 적용시켜 주었고, FO 운전은 가압조건 없이 공급용액과 유도용액의 삼투압 차이만을 구동력으로 운전 되었다.
- 온도 조절장치(AD-RC 08, AND KOREA, Korea)를 설치하여, 시스템 내의 온도를 25 ± 1°C로 유지하였다.
- 22 cm/s)으로 일정하게 유지시켜 주었다. 운전 후기 10분 동안의 평균 수투과도를 운전 초기 10분 평균 수투과도를 이용하여 정규화시켜, 세 가지 운전의 수투과도 감소정도를 비교하였다.
- Magnetic drive gear pump (GAF-T23-DEMSE, MICROPUMP Inc, USA)를 사용하여 공급용액을 FO cell 내부로 순환시켜 주었고, 채널 내 압력 조절을 위하여 cell 공급용액 면의 유입구에 압력게이지를, 유입?유출구에 마이크로 밸브를 설치하였다. 유도용액 순환을 위하여 Gear pump drive (#75211-15, Cole-Parmer, USA)를 사용하였고, 공급용액과 유도용액은 일정한 유량으로 향류 (counter current)로 흐르도록 하였다. 유량은 cell의 두 유출구에 유량계를 설치하여 실시간으로 확인하였다.
- 유도용액 순환을 위하여 Gear pump drive (#75211-15, Cole-Parmer, USA)를 사용하였고, 공급용액과 유도용액은 일정한 유량으로 향류 (counter current)로 흐르도록 하였다. 유량은 cell의 두 유출구에 유량계를 설치하여 실시간으로 확인하였다. 수투과도 계산을 위해 전자저울(GF-6100, AND KOREA, Korea) 을 설치하여 유도용액의 분당 무게변화를 측정하였고, 유도용질의 역확산에 의한 공급용액 내 NaCl 농도 증가 측정을 위하여, 전기전도도 측정기(CON 2700, EUTECH, Singapore)를 사용하였다.
- 정삼투막과 마찬가지로, 용액 pH 변화에 따른 입자의 표면전하 변화를 간접적으로 측정하기 위해, 동일한 나노입도분석장비를 사용하여 입자의 표면제타전위를 측정하였다. 실리카 입자가 분산된 고농도 저장액을 초순수를 이용하여 20 g/L로 희석시켜 주었고, 분산액 pH를 2, 3, 5, 7, 10으로 변화시켜 주며 측정하였다.
- )를 사용하여 표면제타전위를 측정하였다. 측정을 위한 배경전해질로 10 mM NaCl 용액을 사용하였고, pH는 3, 7, 9 조건에서 측정하였다.
- 모든 실험에서 수투과에 의한 유도용액의 희석 및 공급용액의 농축에 따른 두 용액 사이의 유효 삼투압 감소를 고려하기 위해, 실험 전 실리카 입자가 포함되지 않은 초순수를 공급용액으로 baseline 테스트를 수행하였다. 테스트 후 누적 수투과량에 따른 수투과도 감소를 파악하고, 이를 이용하여 파울링 운전에서의 누적 수투과량에 따른 수투과도 값을 수정해 주었다.
- 파울링 운전 후 물리세정을 수행하였다. 물리세정을 위해 3배 높은 십자류 속도(6.
- 간헐적 파울링 운전에 따른 수투과도 변화 및 물리세정 효율을 관찰함으로써 간접적으로 파울링 거동을 살펴보았고, 비교를 위하여 FO, PAFO 운전 또한 수행하였다. 파울링을 위한 오염물질로는 무기 콜로이드 실리카 입자(SiO2)를 사용하였고, 용액 pH 변화에 따른 입자 및 분리막 표면의 정전기적 상호작용 변화가 파울링 및 물리세정 효율에 미치는 영향 또한 알아보기 위해, 다른 두 조건의 pH 범위에서 실험을 진행하였다.
대상 데이터
- 실험에는 도레이케미칼(Toray chemical Korea Inc.)에서 제공받은 폴리아마이드 박막 정삼투 복합막(thin film composite (TFC) membrane)을 사용하였다. 비대칭 구조(asymmetric)의 막으로써, 폴리아마이드로 이루어진 활성층(active layer)과 폴리설폰(polysulfone)으로 이루어진 기계적 강도가 우수한 다공성 지지체(support layer)로 구성되어 있다[15].
- 파울링 실험을 위한 공급용액과 유도용액으로 각각 2 L의 1 g/L의 콜로이드 실리카 분산액과 0.6 M NaCl 용액을 제조하여 사용하였다. 공급용액 제조를 위하여, 실리카 입자 고농도 저장액을 초순수에 희석하여 제조 하였는데, 이때 넣어준 양은 중량분석에 근거하여 계산 하였다(고농도 저장액 내 실리카 입자 농도 40.
- 파울링 실험을 위한 오염물질로써 무기 콜로이드 실리카 입자(ST-ZL, Nissan chemical industries, LTD, Japan)를 사용하였다. 입자는 고농도의 저장액에 분산된 형태로 제공되었다.
이론/모형
- 용액 pH에 따른 막 활성층의 표면전하 변화를 간접적으로 측정하기 위하여, 동적광산란법을 적용한 나노입도분석장비(ELS-Z, Otsuka Electronics Korea Co., Ltd.)를 사용하여 표면제타전위를 측정하였다. 측정을 위한 배경전해질로 10 mM NaCl 용액을 사용하였고, pH는 3, 7, 9 조건에서 측정하였다.
성능/효과
- (a)), 나노입도분석장비를 이용하여 정밀측정한 결과, 입자의 크기는 평균 137.85 ± 5.8 nm이었다(Fig.
- Fig. 4에서 보듯이, 정삼투막의 표면제타전위 값은 모든 측정 pH 범위(3, 7, 9)에서 음의 값을 나타내었고, 용액의 pH가 3에서 9로 증가할수록, -4.01 mV에서 -18.64 mV로 음으로 증가하는 경향을 보였다. 실리카 입자의 표면제타전위 역시 모든 pH 측정범위(2, 3, 5, 7, 10)에서 음전하를 띠며, 용액의 pH가 증가할수록 -11.
- 두 pH 조건 모두에서 파울링 운전 직후, FO에서 가장 적은 수투과도 감소가 관찰되었다. PAFO의 경우 높은 초기 수투과도를 나타냈음에도 불구하고, 수압의 작용에 의한 파울링의 가속화로 파울링 직후 가장 큰 수투과도 감소가 관찰되었고, I-PAFO 운전은 PAFO에 비해 약 7% (pH 3), 6% (pH 10) 적게 감소하였다. 앞서 언급했듯이, 간헐적 가압운전이 파울링에 의한 수투과도 감소 억제에 긍정적인 영향을 미쳐 상대적으로 높은 수투과도를 유지했기 때문으로 사료된다.
- 반면, pH 10인 경우 대체로 높은 수투과도 회복률을 보이지만, 낮은 pH 범위에서 FO, PAFO, I-PAFO 운전 모두 다소 낮은 수투과도 회복률이 관찰되었다. 가역적 파울링층을 형성한다고 알려진 FO에서 또한 용액 pH 10인 경우 95%로 매우 높은 회복률을 보이지만, pH 3인 경우 79%의 낮은 회복률을 나타내었다. 이는 pH 변화에 의한 전기적 상호작용 변화에 영향을 받은 것으로 판단된다.
- 실리카 입자의 모양 확인 및 크기 측정을 수행하였다. 고분해능 투과전자현미경 사진을 통하여 입자가 구형임을 확인하였고(Fig. 3(a)), 나노입도분석장비를 이용하여 정밀측정한 결과, 입자의 크기는 평균 137.
- 특히 하수 재이용 및 해수담수화를 위한 정삼투-역삼투 융합공정(FO-RO hybrid process)에 적용할 경우, 하수 방류수에 포함된 무기, 유기 오염물 질에 의해 발생되는 파울링을 저감하여 보다 지속가능한 운전이 가능할 것으로 생각된다. 동시에 간헐적 가압을 통한 향상된 수투과도로 인해 해수 희석률이 높아지고 기존의 FO-RO 시스템보다 요구되는 막 면적이 감소하여 경제적인 물 생산을 할 수 있을 것으로 판단된다. 파울링 저감을 위한 I-PAFO 운전의 가능성을 보다 명확히 관찰하기 위하여, 추후 무기, 유기 오염물질 등 압축성이 다른 다양한 오염물질을 이용한 실험, 그리고 운전압력, 간헐적 가압 빈도 및 시간, 십자류 속도 등 다양한 운전조건에서의 실험이 요구된다.
- 파울링 운전 직후 FO, PAFO, I-PAFO의 normalized flux는 각각 공급용액 pH 3인 경우, 57, 45, 52%, 공급용액 pH 10인 경우, 54, 43, 49%를 나타내었다. 두 pH 조건 모두에서 파울링 운전 직후, FO에서 가장 적은 수투과도 감소가 관찰되었다. PAFO의 경우 높은 초기 수투과도를 나타냈음에도 불구하고, 수압의 작용에 의한 파울링의 가속화로 파울링 직후 가장 큰 수투과도 감소가 관찰되었고, I-PAFO 운전은 PAFO에 비해 약 7% (pH 3), 6% (pH 10) 적게 감소하였다.
- 물리세정 후 수투과도 회복률을 비교한 결과, 공급용액의 pH 3인 경우 FO, PAFO, I-PAFO에서 각각 79, 57, 65%, 공급용액 pH 10인 경우 95, 82, 89%를 나타내었다. 두 pH 조건 모두에서, PAFO에 비해 I-PAFO에서 약 7~8% 높은 수투과도 회복률이 관찰되었는데, 이는 두 가지 운전의 파울링 직후 수투과도 감소정도 차이에서 기인한 것으로 판단된다. 즉 공급용액 pH 3 조건에서, PAFO의 경우 파울링 직후 45%에서 물리세정 후 57%로 12% 증가하였고, I-PAFO의 경우 52%에서 65%로 13% 증가하여, 물리세정을 통한 수투과도 증가율에는 큰 차이가 관찰되지 않았다.
- 물리세정 후 수투과도 회복률을 비교한 결과, 공급용액의 pH 3인 경우 FO, PAFO, I-PAFO에서 각각 79, 57, 65%, 공급용액 pH 10인 경우 95, 82, 89%를 나타내었다. 두 pH 조건 모두에서, PAFO에 비해 I-PAFO에서 약 7~8% 높은 수투과도 회복률이 관찰되었는데, 이는 두 가지 운전의 파울링 직후 수투과도 감소정도 차이에서 기인한 것으로 판단된다.
- 반면, pH 10인 경우 대체로 높은 수투과도 회복률을 보이지만, 낮은 pH 범위에서 FO, PAFO, I-PAFO 운전 모두 다소 낮은 수투과도 회복률이 관찰되었다. 가역적 파울링층을 형성한다고 알려진 FO에서 또한 용액 pH 10인 경우 95%로 매우 높은 회복률을 보이지만, pH 3인 경우 79%의 낮은 회복률을 나타내었다.
- 본 연구는 PAFO에서의 파울링 저감을 위한 간헐적 가압 운전(I-PAFO)의 가능성을 평가하기 위하여 수행되었다. 실험 결과, I-PAFO 운전은 FO, PAFO와 비교하여 높은 수투과도를 유지하는 데 긍정적인 효과를 나타냈다. 수투과도 감소정도에 따른 물리세정 효율에는 다소 큰 차이가 관찰되지 않았지만, I-PAFO의 장기적 운전은, 높은 수투과도 유지에 의한 누적 수투과량에서의 경제성을 가질 것으로 예상된다.
- 실험을 통해 얻은 FO, PAFO, I-PAFO 운전의 물리 세정 효율 값 및 분당 누적 수투과량을 이용하여 연속 운전 가정 하에 계산을 해본 결과(용액 pH 10인 경우), 약 1700분(3번째 실험 set) 부분에서 I-PAFO가 PAFO 보다 높은 누적 수투과량을 얻게 되고, FO운전에 비해 약 1.6배 많은 누적 수투과량이 계산되었다. 추후 연구에서 실제 장기운전 후 누적 수투과량 및 시간당 물 생산량, 단위 에너지당 물 생산량을 계산해 볼 필요가 있다고 판단된다.
- 표면제타전위 값은 분리막 및 입자의 표면전하를 간접적으로 나타내 주는 값이므로, 분리막과 입자, 또는 입자와 입자간의 정전기적 상호작용에 영향을 미치는 중요한 인자이다[16]. 위의 결과로 미루어 볼 때 용액의 pH 범위 3~10 구간에서, 분리막과 입자의 표면전하가 음의 값을 나타내므로, 분리막과 입자 그리고 입자와 입자간 정전기적 반발력이 작용하는 것을 알 수 있다. 그리고, 용액의 pH 10인 경우 정전기적 반발력의 크기가, 용액 pH 3인 경우보다 더 크다는 것을 알 수 있다.
- 두 pH 조건 모두에서, PAFO에 비해 I-PAFO에서 약 7~8% 높은 수투과도 회복률이 관찰되었는데, 이는 두 가지 운전의 파울링 직후 수투과도 감소정도 차이에서 기인한 것으로 판단된다. 즉 공급용액 pH 3 조건에서, PAFO의 경우 파울링 직후 45%에서 물리세정 후 57%로 12% 증가하였고, I-PAFO의 경우 52%에서 65%로 13% 증가하여, 물리세정을 통한 수투과도 증가율에는 큰 차이가 관찰되지 않았다. 공급용액 pH 10인 경우도 마찬가지 결과를 나타내는데, 이는 높은 압축성으로 인해 수리학적 압력에 큰 영향을 받는 유기 파울링층 구조와는 달리, 수압보다는 용액의 이온강도에 더 큰 영향을 받는 압축성을 가진 무기 콜로이드 입자의 특성[19] 때문으로 사료된다.
- 총 두 번의 압력완화 구간(132~264, 396~528 min)에서 또한 FO에 비해 높은 수투과도를 유지하는 것이 관찰되었다. 이는 이전 가압구간에서 유도용질의 역확산 억제에 의하여 다소 낮은 cake enhanced osmotic pressure (CEOP)가 발생하였기 때문으로 판단된다.
- 즉 가압시 수압과 삼투압이 함께 구동력으로 작용하는 반면, 압력 완화구간에서 삼투압만이 구동력으로 작용하였기 때문이다. 흥미로운 점은, 초기 132분 가압구간에서의 수투과도를 제외하고 전 구간에서 PAFO, FO 운전에 비해 약 2.5~5 LMH 높은 수투과도(가압구간 2.5 LMH (pH 3의 경우), 4.5 LMH (pH 10의 경우), 압력완화구간 5 LMH)를 유지하는 것이 관찰되었다. 두 가압구간(264~ 396, 528~660 min)에서 PAFO에 비해 높은 수투과도를 유지하는 이유는, 이전 압력완화 구간에서 분리막 표면의 파울링 층이 부분적으로 제거되어 수투과도가 일정 부분 회복되었기 때문으로 사료된다.
후속연구
- 6배 많은 누적 수투과량이 계산되었다. 추후 연구에서 실제 장기운전 후 누적 수투과량 및 시간당 물 생산량, 단위 에너지당 물 생산량을 계산해 볼 필요가 있다고 판단된다.
- 또한 파일럿이나 플랜트 규모로 스케일 업 되었을 시, 대면적에 의한 수투과량 증가에 의해, I-PAFO의 장점이 더욱 부각될 것으로 판단된다. 특히 하수 재이용 및 해수담수화를 위한 정삼투-역삼투 융합공정(FO-RO hybrid process)에 적용할 경우, 하수 방류수에 포함된 무기, 유기 오염물 질에 의해 발생되는 파울링을 저감하여 보다 지속가능한 운전이 가능할 것으로 생각된다. 동시에 간헐적 가압을 통한 향상된 수투과도로 인해 해수 희석률이 높아지고 기존의 FO-RO 시스템보다 요구되는 막 면적이 감소하여 경제적인 물 생산을 할 수 있을 것으로 판단된다.
- 동시에 간헐적 가압을 통한 향상된 수투과도로 인해 해수 희석률이 높아지고 기존의 FO-RO 시스템보다 요구되는 막 면적이 감소하여 경제적인 물 생산을 할 수 있을 것으로 판단된다. 파울링 저감을 위한 I-PAFO 운전의 가능성을 보다 명확히 관찰하기 위하여, 추후 무기, 유기 오염물질 등 압축성이 다른 다양한 오염물질을 이용한 실험, 그리고 운전압력, 간헐적 가압 빈도 및 시간, 십자류 속도 등 다양한 운전조건에서의 실험이 요구된다.
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