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문제 정의
- 본 연구에서는 1g 모형말뚝시험을 수행하여 모래지 반에서 횡방향 반복하중을 지배적으로 받는 말뚝기초의 영구수평변위를 평가하였다. 서로 다른 상대밀도(40%, 70%, 90%)로 조성된 건조 및 포화 모래지반에 모형말뚝을 설치하고 횡방향 반복하중을 재하하여 지반조건 및 하중조건이 말뚝의 영구수평변위에 미치는 영향을 종합적으로 평가하였고, 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
가설 설정
- 우선 첫 번째 말뚝에 횡방향 정적하중을 재하하여 횡방향 하중-변위 곡선을 평가하고, 이로부터 각 지반조건 별 정적 횡방향 극한지지력(Hus)을 평가하였다. 횡방향 하중-변위 곡선으로부터 횡방향 극한지지력을 평가하는 기준은 여러 연구자들로부터 다양하게 제안되어 왔는데(Meyerhof et al., 1981; Davidson et al., 1982; Fleming et al., 1992), 본 연구에서는 말뚝 단면을 원형으로 가정하여 말뚝 직경의 10% 만큼 변위가 발생하였을 때를 극한상태로 간주하는 Fleming et al.(1992)의 파괴기준을 적용하였다.
제안 방법
- 앞서 언급한 바와 같이 Fleming et al.(1992)의 파괴기준을 적용하여 말뚝 직경의 10%(3mm)에 해당하는 변위가 발생했을 때의 횡방향 하중을 횡방향 극한지지력으로 평가하였다. Table 4에 나타낸 바와 같이, 말뚝의 정적 횡방향 극한지지력은 지반의 상대밀도가 커질수록 증가하고, 지반의 포화 시 감소하였다.
- 본 연구에서는 모형말뚝시험 결과에 근거하여 경험적으로 제안된 산정식의 신뢰성을 검증하기 위하여 Paik (2010)과 Baek et al.(2016)의 연구와 유사하게, 모형말뚝시험으로 평가한 정규화 된 영구수평변위를 제안된 산정식을 통해 예측한 정규화 된 영구수평변위와 비교 하였다. 또한, 기존 연구자들에 의해 제안된 방법(Table 6)으로 산정한 정규화 된 영구수평변위도 함께 비교하여 Fig.
- (4) 모형말뚝시험 결과를 활용하여 모래지반에서 횡방향 반복하중을 받는 말뚝의 정규화 된 영구수평변위 산정식을 제안하였다. 제안된 산정식을 통해 평가한 영구수평변위를 모형말뚝시험 결과와 비교한 결과, 제안된 산정식을 통해 모래지반에서 횡방향 반복하중을 받는 말뚝의 영구수평변위를 비교적 정확하게 예측할 수 있음을 확인하였다.
- 포화지반 조성 시 층별 체적 및 상대밀도를 고려하여 준비된 건조시료를 7일 간 물에 담가두어(soaked) 입자 사이에 존재하는 공기를 제거한 뒤 활용하였고, 실제 현장지반 매립방법(reclamation technique)과 유사하게 젖은 모래를 물로 채워진 토조에 층층이 채워 다지는 방식으로 지반을 조성하였다(Yang, 2009). 각각의 지반 조성 시 여러 위치에 알루미늄 캔을 설치하여 위치별 상대밀도를 측정하였고, 그 결과 모형지반의 균질성을 확인하였다.
- 1과 같이 인접 말뚝의 중심 간격이 말뚝직경을 10배 이상(약 10배∼13배) 되도록 하였고, 모형토조에 동일한 제원을 가지는 말뚝을 동시에 4본 설치할 수 있도록 설계하였다. 두부 자유조건(free- head condition)에서 모형말뚝시험이 수행되었으며, 횡방향 하중은 변위제어가 가능한 횡방향 재하장비를 활용하여 지표로부터 300mm 떨어진 지점에서 재하 되었다. 모형말뚝시험이 수행되는 동안 모형말뚝에 재하 되는 횡방향 하중 및 횡방향 변위는 횡방향 재하장비에 부착된 하중계(load cell)와 말뚝 두부에 설치 된 변위계(LVDT)를 통해 2초에 1회씩 측정되었다.
- 횡방향 반복하중을 받는 말뚝의 정규화 된 영구수평 변위는 지반의 포화여부, 횡방향 반복하중의 크기와는 큰 관련이 없었고, 지반의 상대밀도에 영향을 받는 것으로 나타났다. 따라서 본 연구에서는 Fig. 8과 같이 지반의 각 상대밀도 조건에 따라 정규화 된 영구수평변위의 횡방향 반복하중 재하횟수에 대한 산정식을 평가하였다. 이 때, 정규화 된 영구수평변위가 반복하중의 재하 횟수에 따라 증가하지만 1회 재하로 인한 증가량은 점차 감소하는 경향을 고려하여, Little과 Briuad(1988)와 Paik과 Park(2010)과 유사하게 식 (1)을 통한 회귀분석을 수행하여 상대밀도에 따른 계수 α를 결정하였다.
- 이후 준비된 시료를 모형토조에 층별로 채우고, 에어샌드래머(air sand rammer) 장비를 활용하여 시료를 다짐으로써 목표한 상대밀도의 모형지반을 조성하였다. 또한 지반포화에 따른 영향을 평가하고자, 상대밀도 40%와 70% 포화지반을 조성하여 추가적인 시험을 수행 하였다. 포화지반 조성 시 층별 체적 및 상대밀도를 고려하여 준비된 건조시료를 7일 간 물에 담가두어(soaked) 입자 사이에 존재하는 공기를 제거한 뒤 활용하였고, 실제 현장지반 매립방법(reclamation technique)과 유사하게 젖은 모래를 물로 채워진 토조에 층층이 채워 다지는 방식으로 지반을 조성하였다(Yang, 2009).
- 이와 같이 말뚝에 횡방향 하중이 반복 재하 되면 말뚝 전면 부의 지반이 후면부 지반보다 크게 다져지는 과정이 반복되며, 말뚝의 첫 번째 하중 재하 방향으로 횡방향 변위가 누적된다(Long and Vanneste, 1994). 모형말뚝시험 결과로부터 지반조건 및 횡방향 재하하중의 특성이 말뚝의 영구수평변위에 미치는 영향을 평가하기 위하여, 각 재하단계의 누적변위를 측정하여 말뚝의 영구수평변위를 평가하였다.
- 모형말뚝시험 시 적용할 횡방향 반복하중의 크기를 결정하기 위하여 각 지반조건에 대해 설치된 4본의 말뚝 중 첫 번째 말뚝에 횡방향 정적하중 재하시험을 수행 하였다. Fig.
- 본 연구에서 수행된 모형말뚝시험의 조건은 Table 3 과 같다. 모형말뚝시험은 제원이 동일한 4본의 말뚝을 모형토조 하부에 고정시켜 설치하고(pre-installed), 모형 지반을 조성한 뒤 수행되었다. 우선 첫 번째 말뚝에 횡방향 정적하중을 재하하여 횡방향 하중-변위 곡선을 평가하고, 이로부터 각 지반조건 별 정적 횡방향 극한지지력(Hus)을 평가하였다.
- 두부 자유조건(free- head condition)에서 모형말뚝시험이 수행되었으며, 횡방향 하중은 변위제어가 가능한 횡방향 재하장비를 활용하여 지표로부터 300mm 떨어진 지점에서 재하 되었다. 모형말뚝시험이 수행되는 동안 모형말뚝에 재하 되는 횡방향 하중 및 횡방향 변위는 횡방향 재하장비에 부착된 하중계(load cell)와 말뚝 두부에 설치 된 변위계(LVDT)를 통해 2초에 1회씩 측정되었다.
- 모형말뚝은 외경 30mm, 두께 2mm, 길이 1400mm의 알루미늄 파이프를 이용하여 제작되었고, 그 제원은 Table 1과 같다. 모형말뚝의 제작 시 모형말뚝시험의 크기효과 (size effect)를 고려하기 위해서 보편적으로 사용되는 연성의 강관말뚝을 원형(prototype)으로 선정하고 Iai(1989) 의 1g 상사비를 적용시켜 축소 모사 하였다. 단, 모형말뚝 재질의 한계로 원형말뚝과 모형말뚝의 두께 및 휨강성(flexural rigidity)의 상사관계를 모두 만족시키는 것은 불가능하였다.
- 이에 본 연구에서는 서로 다른 상대밀도(40%, 70%, 90%)로 조성된 건조 및 포화 모래지반에서 서로 다른 크기의 횡방향 반복하중(정적 횡방향 극한지지력의 20%, 40%, 60% 수준)이 적용된 1g 모형말뚝시험을 수행하여, 지반조건 및 하중조건이 말뚝의 영구수평변위에 미치는 영향을 종합적으로 평가하였다. 모형시험 결과를 바탕으로 모래지반의 상대밀도 및 횡방향 반복하중의 재하횟수에 따른 말뚝의 영구수평변위 산정 식을 제안 하였고, 이를 횡방향 반복하중을 지배적으로 받는 말뚝의 설계 시 활용 가능하도록 하였다.
- 모형지반의 상대밀도는 40%, 70%, 90%이며, 각각의 상대밀도는 느슨한(loose), 약간 조밀한(medium dense), 매우 조밀한(very dense) 상태를 대표한다. 모형지반은 세 가지 다른 상대밀도를 가지는 건조토 또는 포화토 단일지반으로 총 깊이 950mm에 대해 일곱 층(150mm 씩 다섯 층, 100mm 씩 두 층)으로 나누어 조성되었다. 우선 모형지반의 각 층을 조성하는데 필요한 시료의 양을 층별 체적과 상대밀도를 고려하여 계산하고 준비하였다.
- 단, 모형말뚝 재질의 한계로 원형말뚝과 모형말뚝의 두께 및 휨강성(flexural rigidity)의 상사관계를 모두 만족시키는 것은 불가능하였다. 본 연구에서는 말뚝의 두께 보다는 휨강성이 횡방향 지지거동에 지배적인 영향을 미치는 것을 고려하여, 모형말뚝의 두께를 2mm로 조절하여 휨강성의 상사관계를 만족하도록 하였다.
- 본 연구에서는 1g 모형말뚝시험을 수행하여 모래지 반에서 횡방향 반복하중을 지배적으로 받는 말뚝기초의 영구수평변위를 평가하였다. 서로 다른 상대밀도(40%, 70%, 90%)로 조성된 건조 및 포화 모래지반에 모형말뚝을 설치하고 횡방향 반복하중을 재하하여 지반조건 및 하중조건이 말뚝의 영구수평변위에 미치는 영향을 종합적으로 평가하였고, 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
- 모형지반은 세 가지 다른 상대밀도를 가지는 건조토 또는 포화토 단일지반으로 총 깊이 950mm에 대해 일곱 층(150mm 씩 다섯 층, 100mm 씩 두 층)으로 나누어 조성되었다. 우선 모형지반의 각 층을 조성하는데 필요한 시료의 양을 층별 체적과 상대밀도를 고려하여 계산하고 준비하였다. 이후 준비된 시료를 모형토조에 층별로 채우고, 에어샌드래머(air sand rammer) 장비를 활용하여 시료를 다짐으로써 목표한 상대밀도의 모형지반을 조성하였다.
- 모형말뚝시험은 제원이 동일한 4본의 말뚝을 모형토조 하부에 고정시켜 설치하고(pre-installed), 모형 지반을 조성한 뒤 수행되었다. 우선 첫 번째 말뚝에 횡방향 정적하중을 재하하여 횡방향 하중-변위 곡선을 평가하고, 이로부터 각 지반조건 별 정적 횡방향 극한지지력(Hus)을 평가하였다. 횡방향 하중-변위 곡선으로부터 횡방향 극한지지력을 평가하는 기준은 여러 연구자들로부터 다양하게 제안되어 왔는데(Meyerhof et al.
- 이에 따라 본 연구에서는 Fig. 1과 같이 인접 말뚝의 중심 간격이 말뚝직경을 10배 이상(약 10배∼13배) 되도록 하였고, 모형토조에 동일한 제원을 가지는 말뚝을 동시에 4본 설치할 수 있도록 설계하였다.
- 이에 본 연구에서는 서로 다른 상대밀도(40%, 70%, 90%)로 조성된 건조 및 포화 모래지반에서 서로 다른 크기의 횡방향 반복하중(정적 횡방향 극한지지력의 20%, 40%, 60% 수준)이 적용된 1g 모형말뚝시험을 수행하여, 지반조건 및 하중조건이 말뚝의 영구수평변위에 미치는 영향을 종합적으로 평가하였다. 모형시험 결과를 바탕으로 모래지반의 상대밀도 및 횡방향 반복하중의 재하횟수에 따른 말뚝의 영구수평변위 산정 식을 제안 하였고, 이를 횡방향 반복하중을 지배적으로 받는 말뚝의 설계 시 활용 가능하도록 하였다.
- 우선 모형지반의 각 층을 조성하는데 필요한 시료의 양을 층별 체적과 상대밀도를 고려하여 계산하고 준비하였다. 이후 준비된 시료를 모형토조에 층별로 채우고, 에어샌드래머(air sand rammer) 장비를 활용하여 시료를 다짐으로써 목표한 상대밀도의 모형지반을 조성하였다. 또한 지반포화에 따른 영향을 평가하고자, 상대밀도 40%와 70% 포화지반을 조성하여 추가적인 시험을 수행 하였다.
- (1992)의 파괴기준을 적용하였다. 이후, Fig. 3과 같이 나머지 세 말뚝에 각각 정적 횡방향 극한지지력의 20%, 40%, 60% 크기에 해당하는 횡방향 하중을 20회씩 반복재하하고, 각 재하단계마다의 누적변위를 측정하여 말뚝의 영구수평변위를 평가하였다. 이 때, 횡방향 하중의 재하속도는 0.
- 지반조건 및 하중조건이 말뚝의 영구수평변위에 미치는 영향을 보다 정량화하여 평가하기 위하여, 각 시험조건 별로 최초 재하 시 발생한 영구수평변위(y1)에 대한 N회 반복재하 시 누적 영구수평변위(yN)의 비로 정의되는 정규화 된 영구수평변위(yN/y1)를 평가하였다. Fig.
- 평가된 정적 횡방향 극한지지력의 20%, 40%, 60%에 해당하는 크기의 횡방향 하중을 각 말뚝에 20회 씩 양방향 반복재하하여, 횡방향 반복하중 재하 시 횡방향 하중-변위곡선을 평가하였다. Fig.
- 또한 지반포화에 따른 영향을 평가하고자, 상대밀도 40%와 70% 포화지반을 조성하여 추가적인 시험을 수행 하였다. 포화지반 조성 시 층별 체적 및 상대밀도를 고려하여 준비된 건조시료를 7일 간 물에 담가두어(soaked) 입자 사이에 존재하는 공기를 제거한 뒤 활용하였고, 실제 현장지반 매립방법(reclamation technique)과 유사하게 젖은 모래를 물로 채워진 토조에 층층이 채워 다지는 방식으로 지반을 조성하였다(Yang, 2009). 각각의 지반 조성 시 여러 위치에 알루미늄 캔을 설치하여 위치별 상대밀도를 측정하였고, 그 결과 모형지반의 균질성을 확인하였다.
대상 데이터
- 모형말뚝은 외경 30mm, 두께 2mm, 길이 1400mm의 알루미늄 파이프를 이용하여 제작되었고, 그 제원은 Table 1과 같다. 모형말뚝의 제작 시 모형말뚝시험의 크기효과 (size effect)를 고려하기 위해서 보편적으로 사용되는 연성의 강관말뚝을 원형(prototype)으로 선정하고 Iai(1989) 의 1g 상사비를 적용시켜 축소 모사 하였다.
- 모형지반 조성에는 국내의 대표적인 모래시료인 주문진 표준사를 사용하였으며, 입도분포곡선과 주요 물성값을 각각 Fig. 2와 Table 2에 나타냈다. 주문진 표준 사는 균등계수(Cu)가 1.
- 본 연구에서 사용된 모형토조는 Fig. 1과 같이 폭 600mm, 길이 1800mm, 높이 1000mm의 직육면체의 형태로, 두께 20mm의 강화 아크릴판으로 제작하였다. 모형토조의 하부에는 나사형태의 모형말뚝 고정단(fixed base)을 설치하여 암반에 근입된 말뚝을 모사할 수 있도록 하였다.
데이터처리
- 이 때, 정규화 된 영구수평변위가 반복하중의 재하 횟수에 따라 증가하지만 1회 재하로 인한 증가량은 점차 감소하는 경향을 고려하여, Little과 Briuad(1988)와 Paik과 Park(2010)과 유사하게 식 (1)을 통한 회귀분석을 수행하여 상대밀도에 따른 계수 α를 결정하였다.
- 추가적으로, 본 연구의 결과를 보다 일반적인 경우에 적용하기 위하여 모형시험에 적용된 상대밀도(40%, 70%, 90%)에 대해 결정된 계수 α(각각 0.245, 0.187, 0.171)를 각 상대밀도에 대해 회귀 분석하여 Fig. 9에 나타냈다.
이론/모형
- , 1992), 본 연구에서는 말뚝 단면을 원형으로 가정하여 말뚝 직경의 10% 만큼 변위가 발생하였을 때를 극한상태로 간주하는 Fleming et al.(1992)의 파괴기준을 적용하였다. 이후, Fig.
성능/효과
- (1) 모래지반에 설치된 말뚝에 횡방향 반복하중 재하 시, 말뚝-지반 사이에서 영구수평변위가 발생 및 누적되었다. 누적된 영구수평변위의 크기는 말뚝에 재하되는 횡방향 반복하중의 크기와 횟수가 증가함에 따라 점차 증가하는 경향을 보였지만, 1회 재하로 인하여 발생하는 영구수평변위의 증가량은 점차 감소하였다.
- (2) 말뚝에 발생하는 영구수평변위는 모래지반의 상대 밀도가 클수록 작게 발생하고, 지반이 포화될수록 크게 발생하였다. 이 또한 지반의 상대밀도가 증가함에 따라 말뚝 주변 지반의 다짐 및 충진량이 작아지며, 포화 시에는 증가하기 때문으로 판단된다.
- (3) 횡방향 반복하중 최초 재하 시 발생한 영구수평변위에 대한 회반복재하시의 누적 영구수평변위의 비로 평가한 정규화 된 영구수평변위는 지반의 포화여부 및 횡방향 반복하중의 크기에 영향을 받지 않는 것으로 나타났다. 반면, 지반의 상대밀도는 정규화 된 영구수평변위에 영향을 미치는 것으로 나타났는데, 상대밀도가 높을수록 작아지는 경향을 보였다.
- 누적 영구수평변위와 같이, 정규화 된 영구수평변위는 재하횟수에 따라 점차 증가하는 경향을 보였지만 1회 재하로 인한 증가량은 점차 감소하였다. 또한 지반의 포화여부, 횡방향 반복하중의 크기에는 영향을 받지 않는 것으로 나타났다. 반면, 지반의 상대밀도는 정규화 된 영구수평변위에 영향을 미치는 것으로 평가되었는데, 상대밀도가 높을수록 작아지는 경향을 보였다.
- (1981)의 연구 결과와 유사하다고 할 수 있다. 또한, 말뚝에 발생하는 영구수평변위는 지반의 상대밀도가 클수록 작게 발생 하고 지반이 포화될수록 크게 발생하는 것으로 평가되었는데, 지반의 상대밀도가 증가할수록 같은 재하단계에서 말뚝 주변 지반의 다짐 및 충진량이 작아지며, 포화 시에는 증가하기 때문으로 판단된다.
- (3) 횡방향 반복하중 최초 재하 시 발생한 영구수평변위에 대한 회반복재하시의 누적 영구수평변위의 비로 평가한 정규화 된 영구수평변위는 지반의 포화여부 및 횡방향 반복하중의 크기에 영향을 받지 않는 것으로 나타났다. 반면, 지반의 상대밀도는 정규화 된 영구수평변위에 영향을 미치는 것으로 나타났는데, 상대밀도가 높을수록 작아지는 경향을 보였다.
- 또한 지반의 포화여부, 횡방향 반복하중의 크기에는 영향을 받지 않는 것으로 나타났다. 반면, 지반의 상대밀도는 정규화 된 영구수평변위에 영향을 미치는 것으로 평가되었는데, 상대밀도가 높을수록 작아지는 경향을 보였다. 이는 정규화 된 영구수평변위가 지반의 상대밀도에 영향을 미치지 않는다는 Paik과 Park(2010)의 연구결과와는 상반되지만, Lin과 Liao(1999)의 연구결과와는 일치한다.
- (4) 모형말뚝시험 결과를 활용하여 모래지반에서 횡방향 반복하중을 받는 말뚝의 정규화 된 영구수평변위 산정식을 제안하였다. 제안된 산정식을 통해 평가한 영구수평변위를 모형말뚝시험 결과와 비교한 결과, 제안된 산정식을 통해 모래지반에서 횡방향 반복하중을 받는 말뚝의 영구수평변위를 비교적 정확하게 예측할 수 있음을 확인하였다.
- 횡방향 반복하중을 받는 말뚝의 정규화 된 영구수평 변위는 지반의 포화여부, 횡방향 반복하중의 크기와는 큰 관련이 없었고, 지반의 상대밀도에 영향을 받는 것으로 나타났다. 따라서 본 연구에서는 Fig.
후속연구
- (2007) 은 영구수평변위를 다소 과소평가하고 Paik과 Park(2010) 은 과대평가 하는 것으로 나타났다. 단, 본 연구에서 제안된 산정식은 제한된 조건하에서 수행된 축소모형시험을 통해 평가된 것이므로, 추가적인 연구를 통해 이를 검증 및 보완하는 과정이 필요하다고 판단된다.
- 특히, 정적수평재하시험 혹은 이론적 방법 등을 활용하여 평가하고자 하는 대상 말뚝의 횡방향 하중 1회 재하 시 영구수평변위를 평가 하면, 제안된 산정식을 통해 동일 조건의 하중이 반복재하될 때의 누적 영구수평변위를 예측할 수 있다. 단, 이상의 결과는 말뚝에 횡방향 하중을 양방향으로 20회 씩 반복 재하하여 평가된 결과로서 한방향 반복하중 혹은 장기적인 횡방향 반복하중을 지배적으로 받는 말뚝의 지지거동을 예측하는데는 한계가 있으므로, 추가적인 말뚝시험을 수행하여 제시된 연구결과를 검증 및 보완할 필요가 있다.
- 본 연구결과는 모래지반에 설치되어 횡방향 반복 하중을 받는 말뚝기초의 영구수평변위를 평가하는데 활용될 수 있을 것으로 기대된다. 특히, 정적수평재하시험 혹은 이론적 방법 등을 활용하여 평가하고자 하는 대상 말뚝의 횡방향 하중 1회 재하 시 영구수평변위를 평가 하면, 제안된 산정식을 통해 동일 조건의 하중이 반복재하될 때의 누적 영구수평변위를 예측할 수 있다.
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