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가설 설정
- Fig. 1(a)와 같이 사질토로 뒷채움한 캔틸레버 옹벽의 뒷굽이 충분히 긴 경우, 전단영역이 옹벽 벽체의 간섭에서 벗어나 활동파괴면의 형상에 영향을 주지 않는다. 따라서 뒷굽 끝단에서의 가상 연직면(BE)에 작용하는 토압을 산정할 때 Rankine 토압론을 적용하는 것이 이론적으로 문제가 되지 않는다(Terzaghi, 1943; Teng, 1962).
- 4(b)와 같이 모델링하였으며, 구성 모델의 물성값을 Table 1에 요약하였다. Table 1에서 캔틸레버 옹벽은 토압에 의해 변형되지 않는 강체로 가정하였으며, 기초 지반과 뒤채움 토사는 Mohr-Coulomb 파괴모델을 따르며, 기초 지반은 지지력이 충분한 암반으로, 그리고 뒤채움 토사는 일반적인 모래로 가정하였다.
- 1~Lmin/H까지, 뒤채움 지표면의 경사(β)를 0°, 10°, 20°로, 그리고 벽면마찰각(δ)을 뒤채움토사의 내부마찰각의 1/2과 2/3로 즉, 15°와 20°로 각각 가정하여 수치해석 하였으며, Table 2에 수치해석의 경우를 정리하였다. 본 수치해석에서는 옹벽높이를 5m로 가정하였으며, 옹벽 바닥판의 두께가 토압에 미치는 영향을 최소화하기 위하여 옹벽 구조물을 강체로 그리고 두께를 1mm로 가정하였다.
- 토압을 구할 때 한계평형법(LEM)은 옹벽 배후에서 발생하는 파괴면을 직선으로 단순화하여 만들어지는 흙쐐기에 대하여 힘의 평형조건을 만족시킴으로써 정역 학적으로 문제를 해결하는 방법인 반면에, 한계해석법(LAM)에서는 한계평형법에서 고려하지 않은 변형에 대한 적합조건을 고려한다(Chen, 1975). 한계해석법을 적용함에 있어 이전에는 비교적 단순한 형상을 갖는 문제에 대해서만 한정된 갯수의 활동면을 가정하였다. 최근에는 이러한 문제점을 극복하기 위하여 DLO(Discontinity Layout Optimization) 기법(Smith et al.
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