[논문]현장검증시험에 의한 선단변형 PHC말뚝들의 연직하중 지지특성에 관한 연구

최용규; 김명학

doi:10.7843/kgs.2018.34.11.107

현장검증시험에 의한 선단변형 PHC말뚝들의 연직하중 지지특성에 관한 연구
Axial Bearing Characteristics of Tip-transformed PHC Piles through Field Tests 원문보기

韓國地盤工學會論文集 = Journal of the Korean geotechnical society, v.34 no.11, 2018년, pp.107 - 119

최용규 (경성대학교 공과대학 건설환경도시공학부) , 김명학 (인제대학교 토목도시공학부)

초록
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PHC말뚝, 확장판 선단부착 PHC말뚝, 강관 선단부착 PHC말뚝을 현장 시험 부지에서 시험시공하였다. 이들 선단변형 PHC말뚝들에 대하여 하중전이측정이 수반된 연직압축정재하시험을 실시하였으며 시공직후 항타후 동재하시험을 수행하였다. 또한 선단부만 그라우팅한 선단변형PHC말뚝에 대한 연직압축정재하시험도 실시하였다. 3가지 다양한 선단말뚝들 즉, PHC말뚝, 확장판 선단부착 PHC말뚝, 강관 선단부착 PHC말뚝의 하중-침하량 거동은 거의 동일한 양상을 나타내었다. 따라서 말뚝이 선단지지층에 근입된 길이가 동일하고 말뚝 본체의 직경이 동일할 경우 확장판 선단부착 PHC말뚝 및 강관 선단부착 PHC말뚝의 지지력 증대 효과는 거의 없는 것으로 나타났다. 최종재하하중단계에서 PHC말뚝, 확장판 선단부착 PHC말뚝, 강관 선단부착 PHC말뚝의 주면마찰력은 각각 전체 재하하중의 95.8%, 95.6%, 97.8%를 분담하였으며, 선단지지력은 전체 재하하중의 4.2%, 4.4%, 2.2%를 분담하였다.

Abstract ▼ AI-Helper

PHC piles, extension-plate attached PHC piles, and steel pipe attached PHC piles were installed in field test site. Axial compressive static load tests including load distribution test and Pile Driving Analyzer (after driving) were done on the tip-transformed PHC piles and the grouted tip-transformed PHC piles. Load-displacement curves of three different type of PHC piles, which are PHC pile (TP-1), extension plate attached PHC pile (TP-2) and steel pipe attached PHC pile (TP-3), showed almost the same behavior. Thus bearing capacity increase effect of the tip-transformed PHC piles was negligible. Share ratio of side resistance and end bearing resistance for PHC pile, extension plate attached PHC pile, and steel pipe attached PHC pile were 95.8% vs. 4.2%, 95.6% vs. 4.4%, and 97.8% vs. 2.2% respectively.

주제어

표/그림 (18)

그림 Fig. 1. Plan of test piles and boreholes
그림 Fig. 2. Soil profiles
그림 Fig. 3. N value profile
표 Table 1. Geotechnical profile of the test site
표 Table 2. Field test results
그림 Fig. 4. Plan of test and reaction piles
표 Table 3. Plan of field test for tip-transformed PHC piles
그림 Fig. 5. Dimensions of test piles
그림 Fig. 6. Contruction procedure of SDA method (Jo, 2006)
그림 Fig. 7. Splice of reaction pile and tension steel
그림 Fig. 8. Load vs. displacement curves of static load test
그림 Fig. 9. Load vs. displacement curves of tip-transformed PHC piles
그림 Fig. 10. Axial load distribution of tip-transformed PHC piles
그림 Fig. 11. Comparision of end bearing resistance
그림 Fig. 12. Load vs. displacement curves of the grouted end piles
그림 Fig. 13. Estimation of end bearing resistance using PDA_(EOID)
표 Table 5. Estimations of ultimate bearing capacity for the tip-transformed PHC piles
표 Table 4. Estimation of ultimate bearing capacities by numerical analysis

AI 본문요약
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가설 설정

9의 하중-침하량 관계를 이용하여 기존 분석 방법으로 극한하중 또는 항복하중을 구할 수가 없었다. 따라서 매입시공된 선단변형 PHC말뚝들의 연직압축정재하시험의 최대재하하중에서 주면마찰력이 극한에 도달하였다고 가정하였다. 그러면 극한선단지지력만 추정할 수 있다면 이 2가지 값을 중첩하여 전체 극한지지력을 추정할 수 있을 것으로 생각되었다.
매입시공된 선단변형 PHC말뚝들의 연직압축정재하시험의 최대재하하중에서 주면마찰력이 극한에 도달하였다고 가정하였으며 PDA(EOID)로 극한선단지지력을 분석하였다. 이 2가지 값을 중첩하여 전체 극한지지력을 추정할 수 있었다.
매입시공된 선단변형 PHC말뚝들의 연직압축정재하시험의 최대재하하중에서 주면마찰력이 극한에 도달하였다고 가정하였으며 선단변형 PHC말뚝들의 선단부만 그라우팅한 상태에서 극한선단지지력을 확인하였다. 이 2가지 값을 중첩하여 전체 극한지지력을 추정할 수 있었다.
선단부만 그라우팅된 선단변형 PHC말뚝에서는 주면마찰력이 발현되지 않는다고 가정하였으며 따라서 축하중 계측용 센서를 설치하지 않았고 선단지지력만을 측정하였다. 연직압축정재하시험에서는 반력말뚝 방식을 사용하였다.

제안 방법

PHC말뚝(TP-1)의 경우 3차례 재하시험을 실시하였다. 1차 재하시험에서는 3.43MN의 연직압축재하하중에서 말뚝 두부가 파괴되었으므로 파괴된 부분을 절단하고, 높이 500mm, 직경 612mm의 강관내부에 고강도 모르타르를 채움하여 상부를 보강하였다. 2차 재하시험에서는 4.
N치가 50/6, 50/5, 50/4인 풍화암 지반에 근입된 직경 400, 450, 500, 600mm의 강관 선단부착 PHC말뚝에서 허용주면마찰력은 각각 145, 181, 221, 311kN이고 허용선단지지력은 929∼1,137, 1,177∼1,439, 1,453∼1,777, 2,092∼2,558kN이 되어 선단지지력이 각각 주면마찰력의 6.4∼7.8, 6.5∼8.0, 6.6∼8.0, 6.7∼8.2배가 발휘된다는 설계지지력 가이드를 제시하였다.
시험말뚝 본체의 직경은 500mm로 동일하였다. PHC말뚝(TP-1), 확장판 선단부착 PHC말뚝(TP-2), 강관 선단부착 PHC말뚝(TP-3)의 3종류를 매입공법으로 시험 시공하였다. 또한 3종류의 선단변형 PHC말뚝들의 선단부 1m내외만 그라우팅하여 시험말뚝(TP-5∼TP-7)으로 사용하였다.
PHC말뚝(TP-1)의 경우 3차례 재하시험을 실시하였다. 1차 재하시험에서는 3.
PHC말뚝, 확장판 선단부착 PHC말뚝, 강관 선단부착 PHC말뚝 등 선단변형 PHC말뚝들에 대한 시험 결과를 분석하여 선단변형 말뚝들의 지지력 증가 효과를 분석하였으며 극한지지력도 추정하였다.
7과 같이 반력 말뚝방법을 사용하였다. 각 반력말뚝에 0.8MN이상의 인장력이 안정적으로 동원될 수 있도록 PHC말뚝 B종을 시공하였으며 각 PC강선에 균등하게 인장력을 가할 수 있도록 플레이트를 제작하여 플레이트와 반력PHC말뚝을 말뚝 생산과정에서와 동일한 방법으로 볼트와 너트를 이용하여 연결하였다. 또한 플레이트와 인장 강봉을 연결하여 일부 PC강선에 과인장력이 유발되어 PC강선이 끊어지지 않도록 하였으며 Fig.
시험말뚝은 매입공법에 의해 시공되었으며 외부 케이싱의 직경은 609mm이었다. 각 시험말뚝의 직경은 500mm이었고 말뚝의 선단은 풍화암 지반에 2.0m를 근입 시키도록 계획하였다. 풍화암의 출현 심도에 따라 말뚝의 근입 길이는 변화되었다.
10에 나타내었다. 각 위치에서의 축하중은 축하중계측용 센서에서 측정된 변형율 값에 말뚝의 탄성계수 값과 말뚝본체의 직경 값을 곱하여 계산하였다. 이때, TP-1, TP-2말뚝은 최대 하중을 나타내었으며 TP-3는 TP-1, TP-2와의 비교를 위하여 가장 유사한 단계의 재하하중인 6.
극한 선단지지력을 추정하는 방안으로는 선단변형 PHC말뚝들의 선단부만 그라우팅한 상태에서 극한지지력을 연직압축정재하시험으로 확인하는 방법, 매입시공된 선단변형 PHC말뚝들에 대하여 시공직후 PDA를 실시하여 극한선단지지력을 추정하는 방법을 활용하였다.
여기서, 가운데 1개 말뚝은 시험말뚝으로, 주변에 설치된 8개 말뚝은 반력말뚝으로 사용하여 연직압축정재하시험을 수행하였으며, 모든 말뚝에 대하여 추가적으로 시공직후 PDA_(EOID)를 수행하였다. 또한 선단부만 그라우팅한 선단변형 말뚝에 대한 연직압축정재하시험도 실시하였다.
시험말뚝 1개와 반력말뚝 8개에 대한 시공 직후 PDA를 실시하여 9개의 극한 PDA(EOID)를 구할 수 있었으며 (Baikkyung G&C Corp., 2017) 이 평균값으로 극한선단지지력으로 추정하였다(Fig. 13 참조).
하중전이측정이 수반된 연직압축정재하시험으로 극한지지력을 평가하기 위하여 시험 현장 부지에서 PHC말뚝, 확장판 선단부착 PHC말뚝, 강관 선단부착 PHC말뚝 등 선단변형말뚝에 대하여 각 말뚝종류별로 9개의 말뚝을 시험시공 하였다. 여기서, 가운데 1개 말뚝은 시험말뚝으로, 주변에 설치된 8개 말뚝은 반력말뚝으로 사용하여 연직압축정재하시험을 수행하였으며, 모든 말뚝에 대하여 추가적으로 시공직후 PDA_(EOID)를 수행하였다. 또한 선단부만 그라우팅한 선단변형 말뚝에 대한 연직압축정재하시험도 실시하였다.
연직압축정재하시험 시 말뚝부재에 발생하는 축하중을 측정하기 위해서 축하중 계측용 센서를 설치하였다. 즉, PHC말뚝 제작 시 PC강봉에 진동현식 변형률계를 소정 위치에서 180° 방향으로 2개를 설치하였으며, 말뚝 선단부에서는 90° 방향으로 4개를 설치하였다.
연직압축정재하시험에서 재하한 최대재하하중 이후의 연직압축하중에 대하여 수치해석으로 모사하였다(Choi et al., 2017). 유한요소해석 결과를 이용하여 선단변형 PH말뚝의 극한 연직지지력을 추정하였다.
, 2017). 유한요소해석 결과를 이용하여 선단변형 PH말뚝의 극한 연직지지력을 추정하였다. 하중-침하 곡선을 산정하고 Davisson 파괴기준과 25mm 파괴기준에 따른 선단변형 PHC말뚝의 파괴하중을 산정하였다(Table 4 참조).
이 연구에서는 PHC말뚝, 확장판 선단부착 PHC말뚝, 강관 선단부착 PHC말뚝에 대한 하중전이측정이 수반된 연직압축정재하시험을 수행하였다. 각 시험말뚝 및 반력말뚝에 PDA(EOID)도 실시하였고 시험말뚝에 대한 수치해석 자료를 활용하였다.
그러나 현장에서는 굴착능률을 높이기 위해 내부 오거를 사용하며 이 내부 오거가 케이싱 하부지반을 선행 굴착함으로써 설치될 말뚝의 선단하부가 교란되는 경우가 발생하였고, 또한 경타를 하지 않을 경우 별도의 품질확인수단이 없어 최종 경타로 마무리하도록 하였다. 이 연구에서는 선단에 발생할 수 있는 슬라임을 굴착 및 교반 후 체크 하였으며, 굴착된 깊이와 말뚝의 근입깊이를 주기적으로 체크하였으며, 모든 말뚝에 PDA 시험을 실시하여 선단지지력을 확인하였다.
즉, PHC말뚝 제작 시 PC강봉에 진동현식 변형률계를 소정 위치에서 180° 방향으로 2개를 설치하였으며, 말뚝 선단부에서는 90° 방향으로 4개를 설치하였다.
유한요소해석 결과를 이용하여 선단변형 PH말뚝의 극한 연직지지력을 추정하였다. 하중-침하 곡선을 산정하고 Davisson 파괴기준과 25mm 파괴기준에 따른 선단변형 PHC말뚝의 파괴하중을 산정하였다(Table 4 참조). 여기서 분석된 지지력은 극한지지력으로 볼 수 없었으며 파괴 하중 또는 항복하중으로 볼 수 있었다.
하중전이측정이 수반된 연직압축정재하시험으로 극한지지력을 평가하기 위하여 시험 현장 부지에서 PHC말뚝, 확장판 선단부착 PHC말뚝, 강관 선단부착 PHC말뚝 등 선단변형말뚝에 대하여 각 말뚝종류별로 9개의 말뚝을 시험시공 하였다. 여기서, 가운데 1개 말뚝은 시험말뚝으로, 주변에 설치된 8개 말뚝은 반력말뚝으로 사용하여 연직압축정재하시험을 수행하였으며, 모든 말뚝에 대하여 추가적으로 시공직후 PDA_(EOID)를 수행하였다.
확장판 선단부착 PHC500mm말뚝(TP-2)의 재하시험은 2차례 실시되었다. 1차 재하시험에서는 5.

대상 데이터

이 연구에서는 PHC말뚝, 확장판 선단부착 PHC말뚝, 강관 선단부착 PHC말뚝에 대한 하중전이측정이 수반된 연직압축정재하시험을 수행하였다. 각 시험말뚝 및 반력말뚝에 PDA(EOID)도 실시하였고 시험말뚝에 대한 수치해석 자료를 활용하였다. 이 연구에서 얻은 결론은 다음과 같다.
또한 3종류의 선단변형 PHC말뚝들의 선단부 1m내외만 그라우팅하여 시험말뚝(TP-5∼TP-7)으로 사용하였다.
0m 만큼 근입시켰으며 강관 선단부착 PHC말뚝의 경우 강관 선단의 길이 500mm만큼 더 관입되었다. 시험 시공 시방은 LH전문시방서 (2017a; 2017b)를 준수하였다.
선단변형 PHC말뚝에 대한 현장검증시험 계획을 Table 3에 나타내었다. 시험말뚝은 매입공법에 의해 시공되었으며 외부 케이싱의 직경은 609mm이었다. 각 시험말뚝의 직경은 500mm이었고 말뚝의 선단은 풍화암 지반에 2.

이론/모형

연직압축정재하시험에서는 Fig. 7과 같이 반력 말뚝방법을 사용하였다. 각 반력말뚝에 0.
선단부만 그라우팅된 선단변형 PHC말뚝에서는 주면마찰력이 발현되지 않는다고 가정하였으며 따라서 축하중 계측용 센서를 설치하지 않았고 선단지지력만을 측정하였다. 연직압축정재하시험에서는 반력말뚝 방식을 사용하였다.
이 연구에서는 SDA(DRA)공법을 이용하여 시험말뚝 및 반력말뚝을 시공하였다. SDA공법은 이중오거공법이라고도 하며, 현장에서는 DRA공법으로 불려진다.

성능/효과

(1) PHC말뚝(TP-1), 확장판 선단부착 PHC말뚝(TP-2), 강관 선단부착 PHC말뚝(TP-3)의 하중–침하량 거동은 거의 동일한 양상을 나타내었다.
(2) PHC말뚝(TP-1), 확장판 선단부착 PHC말뚝(TP-2), 강관 선단부착 PHC말뚝(TP-3)의 최종재하하중단계에서 주면마찰력은 각각 최종재하하중의 95.8, 95.6, 97.8%를 분담하였으며, 선단지지력은 4.2, 4.4, 2.2%를 분담하였다.
(3) 선단부만 그라우팅한 선단변형 PHC말뚝들에 대한 연직압축정재하시험은 확대기초의 연직지지력을 평가하기 위한 평판재하시험과 동일한 형식의 시험이었다. 따라서 말뚝의 선단지지력을 평가하기 위한 목적으로 사용하기에는 부적합한 방법이었으므로 이런 유형의 시험 결과를 단독으로 활용할 때에는 극히 유의하여야 한다.
(5) 확장판 선단부착 PHC말뚝(직경 500mm)의 설계지지력을 150∼165톤으로 제시하고 있는데 이는 PHC말뚝(직경 500mm)의 부재력의 86∼95% 수준에 이르고 있어 PHC말뚝 본체의 안전을 위협할 수 있는 수준으로 보인다.
(6) 최근 굴착장비의 발달로 매입말뚝을 풍화토 또는 풍화암에 쉽게 지지할 수 있고 이들 지층에서 발휘되는 높은 주면마찰력을 감안한다면, PHC말뚝에 특별한 선단부착구를 부착하지 않더라도 주면마찰력만으로 연직하중을 충분히 지지할 수 있다고 판단되었다.
, 2017). 10개 공에 대한 지반조사자료에 의하면 지층 구성은 동일하였으며 말뚝의 지지층이 되는 풍화암의 출현 심도가 2m 내외로 차이가 있었으므로 동일한 지반 조건으로 볼 수 있었다.
11에 나타낸 실제말뚝의 선단지지력 발현 양상을 함께 나타내었다. 25.0mm 침하량을 기준으로 각 말뚝의 비교하였을 때 PHC말뚝(TP-5)은 3.68MN, 확장판 선단부착 PHC말뚝(TP-7)은 4.41MN, 강관 선단부착 PHC말뚝(TP-6)은 3.92MN의 하중을 지지할 것으로 판단되었다. 확장판선부착말뚝 PHC말뚝이 PHC말뚝보다 미소하게나마 큰 지지력을 가지는 것으로 확인되었으며, 강관 선단부착 PHC말뚝은 PHC500말뚝과 비슷한 양상을 보인다는 것을 알 수 있었다.
3가지 다양한 선단말뚝들 즉, PHC말뚝(TP-1), 확장판 선단부착 PHC말뚝(TP-2), 강관 선단부착 PHC말뚝 (TP-3)의 하중 – 침하량 거동은 거의 동일한 양상을 나타내었으며 따라서 말뚝의 근입길이가 동일하고 선단지지층에의 근입길이가 동일하고 말뚝 본체의 직경이 동일할 경우 선단부착 말뚝들의 지지력 증대 효과는 거의 없는 것으로 판단되었다.
3가지 말뚝의 연직압축정재하시험에서 말뚝 본체의 파괴하중인 8.0MN 이하에서 시험말뚝이 파괴되었는데 이는 재하시험 시 편심재하 등의 영향인 것으로 판단되었다.
Paik(2013)는 다음과 같이 보고하고 있었다. PHC말뚝 및 강관 선단부착 PHC말뚝과 굴착공벽 사이에 시멘트밀크를 채우지 않고 시공 후 5일 경과한 상태에서 정재하시험을 실시하였으며 그 결과 강관 선단부착 PHC말뚝의 선단지지력이 50% 증가하였다. N치가 50/6, 50/5, 50/4인 풍화암 지반에 근입된 직경 400, 450, 500, 600mm의 강관 선단부착 PHC말뚝에서 허용주면마찰력은 각각 145, 181, 221, 311kN이고 허용선단지지력은 929∼1,137, 1,177∼1,439, 1,453∼1,777, 2,092∼2,558kN이 되어 선단지지력이 각각 주면마찰력의 6.
13 참조). PHC말뚝, 확장판 선단부착 PHC말뚝, 강관 선단부착 PHC말뚝의 경우 추정된 극한 선단지지력은 각각 3.00, 3.50, 3.00MN으로 추정되었다.
0MN이후 침하량이 급격하게 증가하였는데 말뚝체의 균열 또는 파괴에 의한 영향인 것으로 추정되었으나 시험말뚝을 뽑아낼 수가 없어 선단부 상태를 확인하지는 못하였다. 그리고 강관 선단부착 PHC말뚝은 (TP-3) 근입깊이가 20m로 다른 말뚝에 비하여 약 1.0m만큼 깊게 굴착되어 시공되었으며, 다른 PHC말뚝 보다 작은 침하량을 보였다. 이는 강관선단부 0.
근입길이가 17∼18m정도인 TP-1, TP-2, TP-3의 말뚝들은 전체 재하하중의 대부분을 주면마찰력이 지지하였으며, 선단지지력은 극히 미미한 수준으로 나타났다.
(1) PHC말뚝(TP-1), 확장판 선단부착 PHC말뚝(TP-2), 강관 선단부착 PHC말뚝(TP-3)의 하중–침하량 거동은 거의 동일한 양상을 나타내었다. 따라서 말뚝이 선단지지층에 근입된 길이가 동일하고 말뚝의 직경이 동일할 경우 확장판 선단부착 PHC말뚝 및 강관 선단부착 PHC말뚝의 지지력 증대 효과는 거의 없는 것으로 나타났다.
12 참조). 따라서 전체 극한지지력은 PHC말뚝, 확장판 선단부착 PHC말뚝, 강관 선단부착 PHC말뚝의 경우 각각 10.54, 11.27, 11.27MN으로 추정할 수 있었다.
모든 재하시험 결과(PHC500, PHC600, EXT-S, EXT-R)에서 분석된 허용지지력 값이 재료의 허용축하중을 초과하고 있어, 최종 산정된 허용지지력 값(재료의 허용축하중) 만을 가지고 EXT말뚝과 PHC말뚝의 지지거동 차이를 정량적으로 평가하기에는 무리가 있음을 확인하였다. 또한 수치해석 결과 현장재하시험 지반, 토사관통 풍화암 안착지반, 인천 OO 매립 지역에서는 EXT말뚝 본당 지지력 증가율은 각각 45, 151, 104%가 되었다.
또한, 수치해석에서 연직압축정재하시험의 최대재하하중 이후의 연직압축재하하중을 재하하였으며 여기서 극한지지력을 추정할 수 있었다.
모든 시험말뚝의 풍화암에 2.0m 만큼 근입시켰으며 강관 선단부착 PHC말뚝의 경우 강관 선단의 길이 500mm만큼 더 관입되었다. 시험 시공 시방은 LH전문시방서 (2017a; 2017b)를 준수하였다.
수치해석에 의한 매개변수 연구 결과 EXT말뚝의 선단지지력 증가효과는 20∼40%정도로 나타났으며, 이러한 경향은 지지층의 경도와 강도가 작아질수록 다소 증가하며 말뚝 길이가 짧아질수록 또한 증가하는 것으로 보고되었다. 모든 재하시험 결과(PHC500, PHC600, EXT-S, EXT-R)에서 분석된 허용지지력 값이 재료의 허용축하중을 초과하고 있어, 최종 산정된 허용지지력 값(재료의 허용축하중) 만을 가지고 EXT말뚝과 PHC말뚝의 지지거동 차이를 정량적으로 평가하기에는 무리가 있음을 확인하였다. 또한 수치해석 결과 현장재하시험 지반, 토사관통 풍화암 안착지반, 인천 OO 매립 지역에서는 EXT말뚝 본당 지지력 증가율은 각각 45, 151, 104%가 되었다.
수치해석에 의한 매개변수 연구 결과 EXT말뚝의 선단지지력 증가효과는 20∼40%정도로 나타났으며, 이러한 경향은 지지층의 경도와 강도가 작아질수록 다소 증가하며 말뚝 길이가 짧아질수록 또한 증가하는 것으로 보고되었다.
이론식에 의한 검토 결과 확장판 선단부착 PHC말뚝 적용 시 순단면적을 고려할 경우 56∼77%, 폐색단면적을 고려할 경우에는 17∼27%의 선단지지력 증가를 기대할 수 있다.
3가지 선단변형 PHC말뚝들의 축하중 분포도는 비슷한 경향을 나타내었다. 최대재하하중단계에서 말뚝 기초의 지지력 중 주면마찰력이 대부분의 재하 하중을 지지하였으며 PHC말뚝, 확장판 선단부착 PHC말뚝, 강관 선단부착 PHC말뚝에서 선단지지력은 각각 4.2, 4.4, 2.2%의 재하 하중을 지지하는 것으로 나타났다.
92MN의 하중을 지지할 것으로 판단되었다. 확장판선부착말뚝 PHC말뚝이 PHC말뚝보다 미소하게나마 큰 지지력을 가지는 것으로 확인되었으며, 강관 선단부착 PHC말뚝은 PHC500말뚝과 비슷한 양상을 보인다는 것을 알 수 있었다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	일체식 선단확대 PHC 말뚝이란?	(2017) 및 Kim(2018a; 2018b)에서는 선단확장형 PHC말뚝에 관하여 다음과 같이 보고하고 있었다. 일체식 선단확대 PHC 말뚝은 ST(step tapered)말뚝이라는 명칭으로 사용되고 있으며, 일본 산업표준 JIS A 5373에 등록된 표준제품이다. ST말뚝은 일반 PHC말뚝과 강도는 동일하지만, 연직지지력이 지배적인 경우 구조하중을 최대한 말뚝내력까지 활용할 수 있도록 말뚝 선단부를 확장하여 제조한 말뚝으로 일본에서는 이미 1980년대부터 사용하고 있다.
	ST말뚝의 특징은?	일체식 선단확대 PHC 말뚝은 ST(step tapered)말뚝이라는 명칭으로 사용되고 있으며, 일본 산업표준 JIS A 5373에 등록된 표준제품이다. ST말뚝은 일반 PHC말뚝과 강도는 동일하지만, 연직지지력이 지배적인 경우 구조하중을 최대한 말뚝내력까지 활용할 수 있도록 말뚝 선단부를 확장하여 제조한 말뚝으로 일본에서는 이미 1980년대부터 사용하고 있다. 일본의 ST말뚝규격은 설계강도 85, 120MPa, 상부직경(Φ1) 300∼900mm, 선단부 확경 (Φ2) 350∼1000mm, 길이(L)는 5∼15m 이다.
	어떤 값을 중첩하여 전체 극한지지력을 추정할 수 있었는가?	시험말뚝 1개와 반력말뚝 8개에 대한 시공 직후 PDA를 실시하여 9개의 극한 PDA(EOID)를 구할 수 있었으며 (Baikkyung G&C Corp., 2017) 이 평균값으로 극한선단지지력으로 추정하였다(Fig. 13 참조). PHC말뚝, 확장판 선단부착 PHC말뚝, 강관 선단부착 PHC말뚝의 경우 추정된 극한 선단지지력은 각각 3.00, 3.50, 3.00MN으로 추정되었다.

참고문헌 (14)

Baekkyung G&C Corp. (2017), Report of PHC piles for various end bearing types and splices, Dynamic test report, FR-PDABK20170623- A02, 2017. 08., pp.1-697 (in Korean).
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저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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