[논문]Level I 신뢰성 기반 설계법에 의해 산정된 혼성제 케이슨 단면의 비교 분석

이철응; 박동헌; 김상욱

doi:10.3741/jkwra.2018.51.7.543

Level I 신뢰성 기반 설계법에 의해 산정된 혼성제 케이슨 단면의 비교 분석
Comparative analysis of caisson sections of composite breakwaters evaluated by Level I reliability-based design method 원문보기

Journal of Korea Water Resources Association = 한국수자원학회논문집, v.51 no.7, 2018년, pp.543 - 554

이철응 (강원대학교 공과대학 건축토목환경공학부) , 박동헌 (강원대학교 공과대학 건축토목환경공학부) , 김상욱 (강원대학교 공과대학 건축토목환경공학부)

초록
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혼성제 직립 케이슨의 활동에 대한 부분안전계수 산정과 Level I 신뢰성 기반 설계법에 의한 단면 결정 과정을 자세히 제시하였다. 특히 본 연구에서는 형식의 일치성과 실무에서의 적용 편이성을 위하여 부력 및 자중과 직접적으로 관련된 수위 및 케이슨을 구성하는 재료의 불확실성을 고려할 수 있는 수학적 모형을 제시하였다. 또한 양압력에 대한 영향을 정확히 고려하여 활동에 대해 안정한 혼성제 직립 케이슨 단면을 산정할 수 있는 설계기준식을 유도하였다. 본 연구에서 제시한 부분안전계수를 가지고 Level I 신뢰성 기반 설계법에 의해 산정된 단면이 동일한 목표파괴확률에 대한 Level II AFDA의 결과 및 Level III MCS의 결과와 매우 잘 일치하였다. 그러나 미국 및 일본의 항만 설계기준에서 제시한 부분안전계수를 이용한 결과는 그 보다 훨씬 크거나 작은 단면을 산정하고 있다. 마지막으로 부분안전계수의 목표수준과 Level I 신뢰성 기반 설계법으로 결정된 단면의 안정성 수준에 대한 일치성 여부를 확인하기 위한 다각적인 신뢰성 재해석이 수행되었다.

Abstract ▼ AI-Helper

A methodology has been presented for evaluating the partial safety factors on the sliding failure mode of vertical caissons of composite breakwaters and for determining the cross sections of those by Level I reliability-based design method. Especially, a mathematical model has been suggested for the sake of a consistency of code format as well as convenience of application in practical design, for which the uncertainties associated with buoyancy and its own weight can be taken into account straightforwardly. Furthermore, design criteria equation has been derived by considering accurately the effect of uplift pressure, so that the cross sections of caissons can be assessed which must be safe against the sliding failure. It has been found that cross sections estimated from partial safety factors proposed in this paper are in very good agreement with the results of Level II AFDA and Level III MCS under the same target probability of failure. However, partial safety factors of the Technical Standards and Commentaries for Port and Harbour Facilities in Japan and Coastal Engineering Manual in USA tend to estimate much bigger or smaller cross sections in comparison to the present results. Finally, many reliability re-analyses have been performed in order to conform whether the stability level of cross section estimated by Level I reliability-based design method is satisfied with the target probability of failure of partial safety factors or not.

주제어

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문제 정의

따라서 본 연구에서는 혼성제 케이슨의 활동에 대한 부분 안전계수를 이용하여 Level I 신뢰성 설계를 수행하는 전반적인 설계과정을 자세히 제시하였다. 특히 본 연구에서는 일본 및 미국의 항만 설계기준에 제시된 부분안전계수들의 적용성에 대한 중요한 문제점을 파악하고 해결하고자 한다.
미국 및 일본의 항만 설계기준에서 제시한 부분안전계수를 이용한 결과는 그 보다 훨씬 크거나 작은 단면을 산정하고 있는 반면, 본 연구에서 제시한 부분안전계수를 이용하여 Level I 신뢰성 설계를 수행한 결과, 산정된 단면이 동일한 목표파괴확률에 대한 Level II AFDA의 결과 및 Level III MCS의 결과와 매우 잘 일치함을 알 수 있었다. 또한 본 연구에서는 부분안전계수를 산정하기 위하여 처음에 설정한 목표수준과 Level I 신뢰성 설계로 결정된 단면의 안정성 수준에 대한 일치성 여부를 확인하기 위한 다각적인 신뢰성 재해석이 수행되었다. 일본의 경우는 신뢰성 설계법으로 설계된 실제 단면들이 모두 목표파괴확률을 초과함을 알 수 있었는데, 이는 일본의 항만 설계기준에 제시된 부분안전계수를 이용하여 신뢰성 설계를 수행하게 되면 실제 단면이 과다 설계된다는 것을 의미한다.
본 연구에서는 먼저 혼성제 케이슨의 활동에 대한 부분안전계수를 이용하여 Level I 신뢰성 설계를 수행하는 전반적인 설계과정을 자세히 제시하였으며, 특히 일본 및 미국의 항만설계기준에 제시된 부분안전계수들의 적용성을 자세히 해석하였다. 이를 위해 먼저 혼성제 케이슨의 활동에 대한 다각적인 신뢰성 해석을 수행하여 각 확률변수에 대한 새로운 부분안전계수를 산정하였다.
본 연구에서는 앞에서 언급한 일본의 항만 설계기준에 내포된 문제점을 해결하고자 신뢰성 해석을 수행하였다. Table 2의 자료와 Eqs.
따라서 본 연구에서는 혼성제 케이슨의 활동에 대한 부분 안전계수를 이용하여 Level I 신뢰성 설계를 수행하는 전반적인 설계과정을 자세히 제시하였다. 특히 본 연구에서는 일본 및 미국의 항만 설계기준에 제시된 부분안전계수들의 적용성에 대한 중요한 문제점을 파악하고 해결하고자 한다. 이를 위해 먼저 혼성제 케이슨의 활동에 대한 다각적인 신뢰성 해석을 수행하여 각 확률변수에 대한 새로운 부분안전계수를 산정하였다.
이를 위해 먼저 혼성제 케이슨의 활동에 대한 다각적인 신뢰성 해석을 수행하여 각 확률변수에 대한 새로운 부분안전계수를 산정하였다. 특히 본 연구에서는 혼성제 케이슨의 활동파괴에 미치는 부력이나 자중의 영향이 상대적으로 수평파력이나 양압력의 영향보다 작음에도 불구하고 일본의 항만 설계기준에 복잡하게 제시된 관련 부분안전계수를 단순화시킬 수 있는 방법을 제시하고 형식의 일치성과 실무에서의 적용 편이성을 위하여 수위의 불확실성과 케이슨을 구성하는 재료의 불확실성을 부력 및 자중의 부분안전계수로 통합하여 산정할 수 있는 수학적 모형을 제시하였다. 특히 본 연구에서는 양압력에 대한 정확한 부분안전계수를 새롭게 산정하여 그 영향을 과다 고려하는 일본 항만 설계기준의 문제점을 해결하였으며, 목표수준 범위 내에서 Level I 신뢰성 설계를 수행하여 혼성제 케이슨의 활동에 대해 안정한 단면을 산정할 수 있는 설계기준식을 유도하였고 Level I 신뢰성 설계법으로 결정된 케이슨의 단면에 대한 검증을 위해 Level II AFDA와 Level III MCS 설계법을 함께 적용하였다.

제안 방법

특히 본 연구에서는 기존의 결정론적 설계법의 자중산정 과정을 고려하여 케이슨을 구성하는 각 재료들의 영향을 정확히 반영할 수 있는 다음 Eq. (3)의 케이슨 자중, W 산정식을 제안하였다.
본 연구에서는 Eq. (6)의 신뢰함수를 Table 2에 제시된 일본의 항만 설계기준 자료를 이용하여 Level II AFDA로 해석하였다. 그러나 Table 2에는 케이슨을 구성하는 재료와 수위의 불확실성만 주어졌기 때문에, Eq.
2절에서 산정된 각 확률변수의 영향계수를 이용하여 Level I 신뢰성 설계법의 근간이 되는 부분안전계수를 산정하였다. 적용의 일치성을 위하여 각 확률변수의 부분안전계수는 하중변수나 저항변수 모두 동일한 형식을 갖도록 하였으며, 본 연구에서는 다음 Eq.
또한 본 연구에서는 자중과 부력에 대한 불확실성을 케이슨을 구성하는 재료의 단위중량 변동성과 수위 변동성을 이용하여 자세히 고려할 수 있는 수학적 모형을 제시하고 혼성제 케이슨의 활동에 대해 목표수준 범위에서 안정한 케이슨 단면을 산정할 수 있는 Level I 신뢰성 설계를 위한 설계기준 식을 유도하였다. 결정된 단면에 대한 검증을 위해 Level II AFDA (Approximate Full Distribution Approach)와 Level III MCS (Monte-Carlo Simulation) 설계법도 함께 적용하였으며, 부분안전계수를 산정하기 위하여 처음에 정한 목표수준과 Level I 신뢰성 설계법으로 결정된 단면의 안정성 수준에 대한 일치성 여부를 확인하기 위한 신뢰성 재해석이 다각적으로 수행되었다.
또한 수위변동이나 케이슨 재료의 불확실성에 따른 부분안전계수를 형식의 일치성 차원에서 부력 및 자중의 부분안전계수로 나타내어 실무에서의 적용 편이성을 도모하였다. 다음의 4장에서는 본연구에서 제시한 부분안전계수를 이용하여 Level I 신뢰성 설계를 수행함으로써 본 연구에서 산정된 케이슨의 단면과 일본 및 미국의 항만 설계기준에 제시된 부분안전계수를 이용하여 산정된 단면을 비교 및 분석하였다.
이상에서는 혼성제 케이슨의 활동에 대한 안정성을 결정론적 설계법으로 해석하였다. 따라서 이하에서는 각 확률변수의 부분안전계수를 산정하는데 필요한 자료를 얻기 위해 신뢰성 해석을 수행하였다. 이는 4절에서 언급할 부분안전계수를 이용한 혼성제 케이슨의 활동에 대한 신뢰성 설계를 수행하기 위한 첫 번째 단계이다.
Level II AFDA 법으로 파괴확률을 산정하였는데 이는 목표파괴확률과 실제 결정된 단면의 파괴확률이 일치 하는지를 확인하기 위함이다. 또한 Table 7의 단면산정 조건이 천해로 수심변화나 수위변동이 심해보다는 클 것이라고 판단했기 때문에 파력과 수위변동이 각각 급경사(steep slope)이며 r_wl = 2.0, 2.5인 불확실성 조건에 대해 신뢰성 해석을 수행하였다.
이를 위해 먼저 혼성제 케이슨의 활동에 대한 다각적인 신뢰성 해석을 수행하여 각 확률변수에 대한 새로운 부분안전계수를 산정하였다. 또한 본 연구에서는 자중과 부력에 대한 불확실성을 케이슨을 구성하는 재료의 단위중량 변동성과 수위 변동성을 이용하여 자세히 고려할 수 있는 수학적 모형을 제시하고 혼성제 케이슨의 활동에 대해 목표수준 범위에서 안정한 케이슨 단면을 산정할 수 있는 Level I 신뢰성 설계를 위한 설계기준 식을 유도하였다. 결정된 단면에 대한 검증을 위해 Level II AFDA (Approximate Full Distribution Approach)와 Level III MCS (Monte-Carlo Simulation) 설계법도 함께 적용하였으며, 부분안전계수를 산정하기 위하여 처음에 정한 목표수준과 Level I 신뢰성 설계법으로 결정된 단면의 안정성 수준에 대한 일치성 여부를 확인하기 위한 신뢰성 재해석이 다각적으로 수행되었다.
본 연구에서는 앞에서 해석한 제반조건과 유사하다고 판단되는 경우에 대하여 적용하기 위하여 Table 6에 제시된 바와 같이 목표파괴확률 (Pf)T = 1%에 해당하는 파고의 불확실성의 정도( δ′FHs)에 따른 두 종류의 부분안전계수를 가지고 신뢰성 설계를 수행하였으며, 결정론적 설계법으로 산정한 결과를 함께 Table 7에 제시하였다.
본 절에서는 부분안전계수를 이용하여 Level I 신뢰성 설계를 수행하는 과정을 자세히 설명하기 위하여 βT = 2.4와 같이 임의의 목표수준을 가지고 산정된 부분안전계수만을 이용하여 신뢰성 설계법으로 설계된 단면이 실제 그 목표수준을 만족하는지에 대한 검증을 수행하였다.
산정된 결과를 더욱 상세히 검증하기 위하여 Level II AFDA 설계법과 Level III MCS 설계법으로 동일한 조건에 대하여 설계를 수행하여 그 결과를 Figs. 5 and 6에 제시하였다.
특히 본 연구에서는 일본 및 미국의 항만 설계기준에 제시된 부분안전계수들의 적용성에 대한 중요한 문제점을 파악하고 해결하고자 한다. 이를 위해 먼저 혼성제 케이슨의 활동에 대한 다각적인 신뢰성 해석을 수행하여 각 확률변수에 대한 새로운 부분안전계수를 산정하였다. 또한 본 연구에서는 자중과 부력에 대한 불확실성을 케이슨을 구성하는 재료의 단위중량 변동성과 수위 변동성을 이용하여 자세히 고려할 수 있는 수학적 모형을 제시하고 혼성제 케이슨의 활동에 대해 목표수준 범위에서 안정한 케이슨 단면을 산정할 수 있는 Level I 신뢰성 설계를 위한 설계기준 식을 유도하였다.
따라서 이에 대한 불확실성을 고려하는 것도 중요하다. 이를 위해 본 연구에서는 일본의 항만설계기준에 제시된 개념을 도입하여 다음 Eq. (4)로 부력을 산정하였다.
이상에서는 혼성제 케이슨의 활동에 대한 안정성을 결정론적 설계법으로 해석하였다. 따라서 이하에서는 각 확률변수의 부분안전계수를 산정하는데 필요한 자료를 얻기 위해 신뢰성 해석을 수행하였다.
즉, 이는 주어진 안전율을 만족하기 위해 필요한 전체 케이슨의 중량 중 단위중량이 작은 재료가 차지하는 비율이 커지면 그만큼 케이슨의 단면이 커진다는 것을 의미한다. 이상의 결과를 폭 넓게 확인하기 위하여 각각의 안전율에 대하여 각 재료가 차지하는 비율을 광범위하게 계산하였다. Table 1에는 안전율 1.
일본의 항만 설계기준에서는 이를 세분화하여 각각의 확률변수에 대한 부분안전계수를 제시하고 있으나, 본 연구에서는 형식의 일치성과 실무에서의 적용 편이성을 위하여 수위변동과 케이슨 재료의 불확실성을 부력 및 자중의 부분안전계수로 통합하여 산정하였다. 이는 본 연구의 결과와 일본의 부분안전계수를 직접 단순 비교할 수 없다는 의미이다.
2절에서 산정된 각 확률변수의 영향계수를 이용하여 Level I 신뢰성 설계법의 근간이 되는 부분안전계수를 산정하였다. 적용의 일치성을 위하여 각 확률변수의 부분안전계수는 하중변수나 저항변수 모두 동일한 형식을 갖도록 하였으며, 본 연구에서는 다음 Eq. (9)를 이용하여 각 확률변수의 부분안전계수를 산정하였다(Lee, 2007, 2008; Goda, 2010).
특히 본 연구에서는 혼성제 케이슨의 활동파괴에 미치는 부력이나 자중의 영향이 상대적으로 수평파력이나 양압력의 영향보다 작음에도 불구하고 일본의 항만 설계기준에 복잡하게 제시된 관련 부분안전계수를 단순화시킬 수 있는 방법을 제시하고 형식의 일치성과 실무에서의 적용 편이성을 위하여 수위의 불확실성과 케이슨을 구성하는 재료의 불확실성을 부력 및 자중의 부분안전계수로 통합하여 산정할 수 있는 수학적 모형을 제시하였다. 특히 본 연구에서는 양압력에 대한 정확한 부분안전계수를 새롭게 산정하여 그 영향을 과다 고려하는 일본 항만 설계기준의 문제점을 해결하였으며, 목표수준 범위 내에서 Level I 신뢰성 설계를 수행하여 혼성제 케이슨의 활동에 대해 안정한 단면을 산정할 수 있는 설계기준식을 유도하였고 Level I 신뢰성 설계법으로 결정된 케이슨의 단면에 대한 검증을 위해 Level II AFDA와 Level III MCS 설계법을 함께 적용하였다.

데이터처리

마지막으로 Tables 5 and 7의 결과를 이용하여 이상의 신뢰성 설계 결과를 종합적으로 비교하기 위한 해석이 수행되었다. Fig.
5 and 6에 제시하였다. 이 결과는 동일한 입사조건과 불확실성에 대하여 혼성제 케이슨의 단면 폭을 임의로 변화시키면서 Level II AFDA 법과 Level III MCS 법으로 파괴확률을 계산하고 그 결과를 Table 5의 결과와 비교한 것이다.

이론/모형

본 연구에서는 미국의 항만 설계기준에서 제시된 부분안전계수와 다음 Eq. (14)의 설계기준식을 이용하여 신뢰성 설계를 수행하였다.
본 연구에서는 Lee (2010) 및 Lee et al. (2012)와 일본의 항만 설계기준에 제시된 βT = 2.40을 혼성제 케이슨의 활동에 대한 목표수준으로 사용하였다.

성능/효과

현행 결정론적 설계법에서는 Eq. (1)의 안전율 F_S ≧1.2의 관계를 만족할 때 혼성제 직립 케이슨이 활동에 대하여 안전한 것으로 판단한다. Eq.
그러나 본 연구에서는 Eq. (3)의 개념을 도입하여 일본의 항만 설계기준에서 제시한 형식과 다르게 케이슨을 구성하는 각 재료의 불확실성을 고려하면서 그 영향을 하나로 통합하여 실무에서 용이하게 사용할 수 있도록 하였다. Table 2의 마지막 열에 일본의 항만 설계기준에서 제시한 신뢰성 해석 결과를 제시하였는데 전체 변수 중 자중의 불확실성이 파괴에 미치는 영향이 약 2.
Fig. 3을 보면 본 연구에서 산정한 마찰계수, 수평파력 그리고 부력에 대한 영향계수는 일본의 항만 설계기준에서 제시한 결과와 약간 차이가 나지만 거동범위는 비교적 잘 일치하는 것으로 확인되었다. 또한 자중에 대한 영향계수도 비교적 잘 일치한다.
이와 같은 일본 및 미국의 항만 설계기준의 적용 결과와 달리 본 연구에서 제시된 부분안전계수로 산정된 단면은 모두 목표파괴확률과 매우 잘 일치하고 있는 것으로 분석되었다. 따라서 Level I 신뢰성 설계 시 본 연구에서 제시된 부분안전계수를 이용하면 일본이나 미국의 항만설계기준에서 제시된 부분안전계수를 이용하는 것보다 목표수준과 일치하는 최적의 단면을 설계를 할 수 있을 것으로 판단된다.
한편 본 연구의 결과는 모두 목표파괴확률과 매우 잘 일치하고 있다. 따라서 Level I 신뢰성 설계시 본 연구에서 제시된 부분안전계수를 이용하면 일본이나 미국의 항만 설계기준에서 제시된 부분안전계수를 이용하는 것보다 목표파괴확률과 일치하는 최적의 단면을 설계를 할 수 있음을 제시할 수 있었다.
2 조차 만족되지못하는 경우도 발생되고 있음을 알 수 있어, 이와 같은 일치성 결여는 설계 시 안정성 문제를 발생시킬 수 있음이 제시될 수 있다. 따라서 미국의 항만 설계기준에 제시된 부분안전계수를 이용하는 Level I 신뢰성 설계는 일본이나 본 연구에서 제시한 방법에 비하여 그 적용성도 복잡할 뿐만 아니라 어떤 경우는 목표수준도 만족하지 못함을 알 수 있었다.
상에서 살펴본 바와 같이 본 연구에서 제시된 혼성제 케이슨의 활동에 대한 부분안전계수 산정 결과는 일본의 항만설계기준에서 제시된 결과와 매우 잘 일치하고 있음을 알 수 있었으며, 본 연구를 통하여 일본의 항만 설계기준에 제시된 양압력에 대한 문제점도 해결할 수 있었다. 또한 수위변동이나 케이슨 재료의 불확실성에 따른 부분안전계수를 형식의 일치성 차원에서 부력 및 자중의 부분안전계수로 나타내어 실무에서의 적용 편이성을 도모하였다. 다음의 4장에서는 본연구에서 제시한 부분안전계수를 이용하여 Level I 신뢰성 설계를 수행함으로써 본 연구에서 산정된 케이슨의 단면과 일본 및 미국의 항만 설계기준에 제시된 부분안전계수를 이용하여 산정된 단면을 비교 및 분석하였다.
미국 및 일본의 항만 설계기준에서 제시한 부분안전계수를 이용한 결과는 그 보다 훨씬 크거나 작은 단면을 산정하고 있는 반면, 본 연구에서 제시한 부분안전계수를 이용하여 Level I 신뢰성 설계를 수행한 결과, 산정된 단면이 동일한 목표파괴확률에 대한 Level II AFDA의 결과 및 Level III MCS의 결과와 매우 잘 일치함을 알 수 있었다. 또한 본 연구에서는 부분안전계수를 산정하기 위하여 처음에 설정한 목표수준과 Level I 신뢰성 설계로 결정된 단면의 안정성 수준에 대한 일치성 여부를 확인하기 위한 다각적인 신뢰성 재해석이 수행되었다.
상에서 살펴본 바와 같이 본 연구에서 제시된 혼성제 케이슨의 활동에 대한 부분안전계수 산정 결과는 일본의 항만설계기준에서 제시된 결과와 매우 잘 일치하고 있음을 알 수 있었으며, 본 연구를 통하여 일본의 항만 설계기준에 제시된 양압력에 대한 문제점도 해결할 수 있었다. 또한 수위변동이나 케이슨 재료의 불확실성에 따른 부분안전계수를 형식의 일치성 차원에서 부력 및 자중의 부분안전계수로 나타내어 실무에서의 적용 편이성을 도모하였다.
2에 제시하였다. 이 그림은 전체 케이슨의 체적 중 철근콘크리트가 차지하는 체적 비율이 40%일 때 속 채움재의 체적 비율을 50%에서 60%까지 변화시키면서 계산한 결과이며, 안전율이 커짐에 따라 케이슨의 단면이 선형적으로 증가하는 것을 확인 할 수 있다. 또한 동일한 안전율에 대하여 속채움재의 비율이 높아짐에 따라 케이슨의 단면이 약간 커지는데, 이는 속채움재의 단위중량이 철근콘크리트의 단위중량보다 작기 때문이다.
반면 미국에서 제시된 부분안전계수를 이용하면 산정된 단면의 반 이상이 목표파괴확률을 만족하지 못함을 알 수 있었으며, 이는 미국의 항만 설계기준에 제시된 부분안전계수를 이용하여 신뢰성 설계를 수행하게 되면 실제 단면은 상당히 과소 설계될 수 있다는 것을 의미한다. 이와 같은 일본 및 미국의 항만 설계기준의 적용 결과와 달리 본 연구에서 제시된 부분안전계수로 산정된 단면은 모두 목표파괴확률과 매우 잘 일치하고 있는 것으로 분석되었다. 따라서 Level I 신뢰성 설계 시 본 연구에서 제시된 부분안전계수를 이용하면 일본이나 미국의 항만설계기준에서 제시된 부분안전계수를 이용하는 것보다 목표수준과 일치하는 최적의 단면을 설계를 할 수 있을 것으로 판단된다.
(13)에 대입하여 산정하였다. 표에서 알 수 있듯이 일본의 항만 설계기준에 제시된 부분안전계수를 이용하여 산정된 단면이 본 연구에서 제시된 부분안전계수를 이용하여 산정된 단면보다 크게 산정되었다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	혼성제란 무엇인가?	혼성제는 해저 사석 마운드로부터 해수면 위까지 거치된 대형 직립 케이슨의 자중으로 파력과 같은 외력에 저항하는 항만 외곽 방파 시설물 중 하나이다. 또한 혼성제는 연성체인 경사제와는 달리 강성체 구조물이기 때문에 한번 피해가 발생하면 그 피해 규모가 상대적으로 크다.
	신뢰성 설계법은 어떻게 분류 되는가?	신뢰성 설계법은 해석 방법 및 수준에 따라 Level I, Level II, 그리고 Level III로 분류된다. Level I은 형식적으로는 현행의 결정론적 설계법과 동일하나, 부분안전계수(partial safety factor)를 사용한다는 점이 다르다.
	현행의 결정론적 설계법에 의해서는 해양환경의 불확실성을 고려할 수 없다고 한다. 그 대안으로 나온 설계법의 특징은 무엇인가?	이와 같은 문제를 해결하기 위하여 신뢰성 설계법이 결정론적 설계법의 대안으로 제시되고 있다. 신뢰성 설계법은 임의의 파괴모드에 포함된 모든 확률변수의 불확실성을 고려해서 구조물이 내용년수 동안에 파괴될 확률을 정량적으로 계산해서 해당 파괴모드에 대한 파괴확률이 목표파괴확률 이하가 되도록 단면을 결정하는 설계법이다.

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상세보기
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US Army Corps of Engineers (USACE) (2006). Coastal Engineering Manual. Coastal Engineering Research Center in USACE, Washington D.C., USA.
Yamamoto, M., Mizumura, K., Endo, T., and Shiraishi, N. (1990). "Reliability analysis of composite breakwaters protected with armor blocks." Proceedings of the 22nd International Conference on Coastal Engineering, ASCE, pp. 1403-1416.

저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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