본 논문에서는 대심도 굴착시 흙막이 벽체에 대한 실내 모형실험 결과를 다루었다. 지반의 지하수위와 벽체의 강성등의 영향인자가 흙막이 벽체 및 지반 거동에 미치는 영향에 대한 정성적 고찰을 위하여 기존 CIP 벽체와 CS-H벽체의 휨강성에 따른 상사법칙을 적용하여 제작 및 사용하여 모형실험을 수행하였으며, 실제 현장을 모사하여 버팀보 설치 및 굴착을 진행하였다. 또한 벽체, 지반 거동 분석을 위하여 PIV 분석을 수행하였으며, 벽체변위, 지반침하 및 지반 수평변위를 분석하여 지하수위가 높아질수록 벽체 강성이 작아질수록 변위가 커지는 것을 확인하였다.
본 논문에서는 대심도 굴착시 흙막이 벽체에 대한 실내 모형실험 결과를 다루었다. 지반의 지하수위와 벽체의 강성등의 영향인자가 흙막이 벽체 및 지반 거동에 미치는 영향에 대한 정성적 고찰을 위하여 기존 CIP 벽체와 CS-H벽체의 휨강성에 따른 상사법칙을 적용하여 제작 및 사용하여 모형실험을 수행하였으며, 실제 현장을 모사하여 버팀보 설치 및 굴착을 진행하였다. 또한 벽체, 지반 거동 분석을 위하여 PIV 분석을 수행하였으며, 벽체변위, 지반침하 및 지반 수평변위를 분석하여 지하수위가 높아질수록 벽체 강성이 작아질수록 변위가 커지는 것을 확인하였다.
This study presents the experimental results on the performance of deep excavation by using image processing technique particle image velocimetry (PIV). The purpose of present study is to be checked the application of PIV for the successive ground deformation during deep excavation. To meet the obje...
This study presents the experimental results on the performance of deep excavation by using image processing technique particle image velocimetry (PIV). The purpose of present study is to be checked the application of PIV for the successive ground deformation during deep excavation. To meet the objectives of concern study, a series of reduce scale model test box experiments were performed by considering the wall stiffness, ground water table effect and ground relative density. The results were presented in form of contours and vector plot and further based on PIV analysis wall and ground displacement profile were drawn. The results of present study, indicate that, the PIV technique is useful to demonstrate the ground deformation zone during the successive ground excavation.
This study presents the experimental results on the performance of deep excavation by using image processing technique particle image velocimetry (PIV). The purpose of present study is to be checked the application of PIV for the successive ground deformation during deep excavation. To meet the objectives of concern study, a series of reduce scale model test box experiments were performed by considering the wall stiffness, ground water table effect and ground relative density. The results were presented in form of contours and vector plot and further based on PIV analysis wall and ground displacement profile were drawn. The results of present study, indicate that, the PIV technique is useful to demonstrate the ground deformation zone during the successive ground excavation.
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문제 정의
그러므로 벽체 변위에 관하여 앞서 언급한 매개 변수에 관하여 연구되어져야 한다. 따라서 본 연구에서는 앞서 언급한 변수들 중 지하수위와 벽체 강성에 따른 벽체, 지반거동을 분석하여 지하수위와 벽체강성이 지반 및 벽체 변위에 미치는 영향에 대하여 주안점을 두고 본 연구를 수행하였다.
본 실험에서는 모형지반으로 모래(주문진 표준사)를 이용하여 조성하여 지반굴착시 벽체의 성능을 평가였다. Fig.
본 연구는 축소 모형실험 통하여 지반굴착시 안정성에 미치는 중요한인자인 지하수위 및 벽체의 강성이 지반 및 벽체의 거동에 미치는 영향을 분석에 주안점을 두고 분석하였다. 아래 절에서는 분석 내용을 기술하였다.
본 연구에서는 대심도 굴착 시 벽체의 거동 및 지반의 거동분석을 수행하기 위하여 적절한 상사비를 적용하여 모형 토조를 이용한 축소 모형실험을 수행하였다. Yoo (2008)가 제시한 벽체의 강성에 따른 영향분석 및 지하수위 조건에 따른 벽체 및 지반거동을 분석하기 위하여 PIV 기법을 사용하였으며, 개발 벽체인 CS-H 벽체(Soil Cement Hybrid)와 기존 C.
본 연구에서는 지반 굴착에 따른 벽체와 주변 지반의 거동을 분석하여 개발벽체의 차수성 및 변위제어 효과를 검증하기 위하여 축소 모형실험을 수행하였다. 벽체와 주변지반에 영향을 미치는 중요인자인 지하수위와 벽체 강성에 대하여 각각 거동 분석을 수행하였다.
본 연구에서는 차수성과 벽체강성을 높인 개발벽체인 CS-H(soil cement hybrid) 벽체와 기존 C.I.P(Cast in place) 벽체를 사용하였는데 차수성에 대한 정밀한 비교분석을 하기 위하여 기존공법대비 차수성능을 향상시킨 C.I.P Secant Pile를 제작하였다. 또한 본 실험에서 벽체제작시 벽체의 휨강성을 바탕으로 하여 상사법칙을 적용하였으며 개발벽체인 CS-H(soil cement hybrid) 벽체와 C.
본 절에서는 벽체 강성에 따른 지반거동 특성을 분석하기 위하여 CS-H벽체와 CIP벽체를 비교분석을 수행하였다. Fig.
가설 설정
또한 토류벽의 형태가 상이해도 최대 수평, 수직변위에는 큰 차이를 보이지 않았다. 유한요소해석을 실시하였는데 물성치는 단단한 지반에 해당하는 전형적인 입력치를 사용하였으며 지반은 탄성거동을 한다고 가정하였다. 지반의 강성, 토류벽의 강성, 지보재 간격, 측압 계수 등을 변화시켜 해석한 결과, 토류벽의 최대 수평 변위는 굴착 깊이에 따라 0.
제안 방법
Fig. 14와 같이 벽체 설치, 지반강사, 지반조성 후 Case에 따라서 지반포화 후 지반굴착 순서로 수행하여 결과를 분석하였다. 앞서 언급하였던 제작된 벽체를 토조안에 삽입한 후에 수평계 및 수직계를 이용하여 각 층의 지반의 지반을 조성할 때 마다 벽체의 수직도를 체크하였다.
1와 같이 1200mm × 440mm × 800mm(폭 × 너비 × 높이)의 모형 토조를 사용하였다. PIV 분석을 수행하기 위하여 20mm 두께의 투명한 아크릴 평면판으로 제작되었으며 토압으로 인한 아크릴 판의 변형을 방지를 위해 토조 전면, 후면의 상부와 하부에 철제 프레임으로 구속하여 측면 변형(배부름)을 방지하였다.
굴착 전 벽체의 초기위치를 파악하기 위하여 지반조성 전에 고정된 위치에 벽체를 설치하였으며, 지표침하 및 지중변위의 초기위치는 가로 7cm, 세로 7cm 간격으로 관측 점을 설치하여 분석하였다.
92로 측정되어졌다. 균질한 지반과 상대밀도를 일정하게 유지하기 위하여 강사기를 사용하였다.
균질한 지반을 확인하기 위하여 사전 예비 실험을 통하여 강사용 강사기의 적정높이를 분석하였다. 또한 일정한 부피의 캔을 이용하여 실험 후 상대 밀도를 측정하였으며 실험 종료 후 상대밀도를 측정한 결과 상대밀도 60% 지반을 조성하였을 때 모래의 단위중량은 16kN/m3, 상대밀도 60% 지반을 조성하였을 때 모래의 단위중량은 18.
8과 같다. 또한 버팀보 후면 강봉 뒷부분에 스프링을 설치하여 지반굴착 및 벽체지지시 스프링 변형에 따른 버팀보 변위량을 측정하였고, Fig. 9와 같이 스프링 하중 실험을 통해 측정된 스프링계수를 토대로 버팀보 작용 하중을 검토하였다.
P Secant Pile를 제작하였다. 또한 본 실험에서 벽체제작시 벽체의 휨강성을 바탕으로 하여 상사법칙을 적용하였으며 개발벽체인 CS-H(soil cement hybrid) 벽체와 C.I.P(Cast in place) 벽체의 중첩길이는 Fig. 3과 같다.
앞서 언급하였던 제작된 벽체를 토조안에 삽입한 후에 수평계 및 수직계를 이용하여 각 층의 지반의 지반을 조성할 때 마다 벽체의 수직도를 체크하였다. 또한 실험 수행전 토조 안쪽에 방청재를 살포하여 지반인 모래와 토조인 아크릴과의 마찰력을 최소화 하였다. 지반 굴착순서는 도식도 같이 3단계에 걸쳐 굴착을 진행하였으며 각 단계의 굴착이 종료되면 실제시공과 같이 버팀보를 설치하여 벽체를 지지할 수 있도록 하였고 벽체의 변위에 영향을 미치지 않도록 지반을 굴착하였다.
2) 왼쪽부분을 너비 200mm인 지하수위를 조절 할 수 있는 저수기능을 가질 수 있도록 두께 20mm, 너비 400mm, 높이 500mm의 아크릴 평면판에 총 50개의 직경 5mm의 구멍을 뚫은 후 토사 유출방지를 위하여 부직포로 아크릴 판을 감싸 지하수위 조절 파트를 제작하였다. 또한 총 10개의 강관을 설치하여 버팀보의 개념으로 토압을 견딜수 있도록 하였다.
본 연구에서는 지반 굴착에 따른 벽체와 주변 지반의 거동을 분석하여 개발벽체의 차수성 및 변위제어 효과를 검증하기 위하여 축소 모형실험을 수행하였다. 벽체와 주변지반에 영향을 미치는 중요인자인 지하수위와 벽체 강성에 대하여 각각 거동 분석을 수행하였다. 추후에는 본 연구를 더 확대시켜 모래지반뿐만 아니라 풍화토지반등 다양한 지반조건하에서 변위저감효과 확인 및 재료적인 경제적 측면에서의 연구진행하여 개발벽체의 장점을 더 제시해야 할 것으로 판단되며 본 축소모형 실험을 통하여 얻은 데이터를 분석결과를 요약하면 다음과 같다.
또한 본 실험에서는 콘크리트를사용하여 벽체를 제작하였는데 콘크리트 벽체의 경우 시멘트 물 비율 40%로 하여 모래와 혼합하여 사용하였다. 본 실험에서 벽체가 파괴되지 않고 변위가 발생하여 실험 결과를 비교할 수 있는 시멘트 모래비를 산정하기 위하여 시멘트 모래비가 각각 1:1, 1:2, 1:3, 1:4, 1:5의 혼합비를 산정하여 압축강도실험을 수행한 결과(Fig. 5) 강도로 측정된 시멘트 모래 비 1:4를 적정 혼합비로 산정하였다. Fig.
본 실험에서는 Table 1와 같이 총 2개의 Series를 산정하였으며 굴착깊이, 굴착폭, 지반조건은 동일하나 개발벽체인 CS-H벽체와 CIP벽체를 이용하여 지하수위의 높이를 다르게 하여 모래지반에서의 지반 및 벽체변위를 비교분석하였다.
본 실험에서는 지하수위 및 벽체 강성이 지반에 미치는 영향을 파악하고자 벽체 변위, 지반수평변위, 지반 수직 변위등을 계측 항복으로 선정하였으며 이와 아울러 사진 이미지 분석기법인 PIV 기법을 사용하여 모형지반 조성 후 굴착에 따르는 벽체와 지반의 변위 계측을 수행하였다.
본 연구에서는 축소모형실험을 실시하여 벽체 변위, 지표 침하, 지중 변위를 측정하여 지반굴착으로 인한 흙막이 벽체, 주변 지반 거동 및 지중 변위에 영향을 미치는 인자들에 관하여 분석을 수행하여 지수위에 따른 개발벽체의 효과 검증을 수행하였다.
실제 도심지 굴착 현장에서의 시공 순서와 시공 방법을 모사하기 위하여 스트럿 즉 모형 버팀보를 제작하였다. 두께 10mm인 아크릴을 띠장형태로 제작하였는데 지반 굴착에 의하여 발생하는 배면토압을 버팀보에 전달하기 위하여 띠장의 폭은 벽체의 폭과 같이 하였으며 버팀보의 상세제원은 Fig.
4와 같다. 실제 시공순서와 동일하게 모사하기 위하여 양생틀을 지반속에 삽입한 후 양생을 시킨후 앞서 양생시간별 압축실험을 수행하여 산정한 18시간의 양생시간을 적용시킨 뒤 양생틀을 제거하여 벽체를 사용하였다(Fig. 7). 또한 본 실험에서는 콘크리트를사용하여 벽체를 제작하였는데 콘크리트 벽체의 경우 시멘트 물 비율 40%로 하여 모래와 혼합하여 사용하였다.
앞서 분석한 CS-H벽체의 벽체 및 지반변위의 데이터의 최대값을 이용하여 건조지반부터 만수위까지 지하수에 따른 각 굴착 단계별로 최대 벽체 변위, 최대 지반 침하, 최대 지반 수평 변위를 분석하였다. Fig.
위의 각각의 벽체의 중첩길이를 바탕으로 Fig. 4와 같이 PVC 파이프를 이용한 양생틀을 제작하였다. 양생틀은 PVC파이프를 이용하여 사용하였는데 CS-H 및 Secant 파일의 양생틀의 제원은 Fig.
또한 실험 수행전 토조 안쪽에 방청재를 살포하여 지반인 모래와 토조인 아크릴과의 마찰력을 최소화 하였다. 지반 굴착순서는 도식도 같이 3단계에 걸쳐 굴착을 진행하였으며 각 단계의 굴착이 종료되면 실제시공과 같이 버팀보를 설치하여 벽체를 지지할 수 있도록 하였고 벽체의 변위에 영향을 미치지 않도록 지반을 굴착하였다.
지반을 포화할 때 지반이 교란되지 않도록 하기 위하여 RPM 조절이 가능한 정량펌프를 사용하여 일정한 유입량의 물을 지속적으로 공급하여 지하수위를 조절 할 수 있도록 제작 하였다.
추가적으로 Fig. 12와 같이 지반 상부에 LVDT를 4개소 설치하여 뒷채움 흙에 대한 지표침하를 추가 측정하여 검증하였으며, 지반침하 및 벽체 변위는 입자영상 유속 측정 법인 PIV기법을 사용하여 측정 및 분석하였는데 매 실험마다 동일 위치에서 카메라를 이용하여 굴착에 따른 변위벡터, 침하량을 측정하였다.
이것은 굴착 공사시 다양한 조건 아래에서 예상할 수 있는 침하에 대한 개략적인 산정 방법을 제시하고 있다. 침하가 일어나는 벽체배면의 침하영향거리에 주안점을 두었으며, 점착력이 있는 지반에서의 침하에 대한 계측자료 분석을 통하여 경험적인 지표침하곡선을 제안하였다. 이 결과 매우 연약한 점토 및 연약한 점토에서는 굴착 깊이의 2%보다 큰 침하가 발생되며, 굴착 깊이의 3배에서 4배의 거리까지 침하가 발생하는 것으로 제안하였다.
토조 전면부를 보았을 때(Fig. 2) 왼쪽부분을 너비 200mm인 지하수위를 조절 할 수 있는 저수기능을 가질 수 있도록 두께 20mm, 너비 400mm, 높이 500mm의 아크릴 평면판에 총 50개의 직경 5mm의 구멍을 뚫은 후 토사 유출방지를 위하여 부직포로 아크릴 판을 감싸 지하수위 조절 파트를 제작하였다. 또한 총 10개의 강관을 설치하여 버팀보의 개념으로 토압을 견딜수 있도록 하였다.
대상 데이터
실제 도심지 굴착 현장에서의 시공 순서와 시공 방법을 모사하기 위하여 스트럿 즉 모형 버팀보를 제작하였다. 두께 10mm인 아크릴을 띠장형태로 제작하였는데 지반 굴착에 의하여 발생하는 배면토압을 버팀보에 전달하기 위하여 띠장의 폭은 벽체의 폭과 같이 하였으며 버팀보의 상세제원은 Fig. 8과 같다. 또한 버팀보 후면 강봉 뒷부분에 스프링을 설치하여 지반굴착 및 벽체지지시 스프링 변형에 따른 버팀보 변위량을 측정하였고, Fig.
7). 또한 본 실험에서는 콘크리트를사용하여 벽체를 제작하였는데 콘크리트 벽체의 경우 시멘트 물 비율 40%로 하여 모래와 혼합하여 사용하였다. 본 실험에서 벽체가 파괴되지 않고 변위가 발생하여 실험 결과를 비교할 수 있는 시멘트 모래비를 산정하기 위하여 시멘트 모래비가 각각 1:1, 1:2, 1:3, 1:4, 1:5의 혼합비를 산정하여 압축강도실험을 수행한 결과(Fig.
본 연구에서는 Fig. 1와 같이 1200mm × 440mm × 800mm(폭 × 너비 × 높이)의 모형 토조를 사용하였다.
4와 같이 PVC 파이프를 이용한 양생틀을 제작하였다. 양생틀은 PVC파이프를 이용하여 사용하였는데 CS-H 및 Secant 파일의 양생틀의 제원은 Fig. 4와 같다. 실제 시공순서와 동일하게 모사하기 위하여 양생틀을 지반속에 삽입한 후 양생을 시킨후 앞서 양생시간별 압축실험을 수행하여 산정한 18시간의 양생시간을 적용시킨 뒤 양생틀을 제거하여 벽체를 사용하였다(Fig.
이론/모형
본 연구에서는 대심도 굴착 시 벽체의 거동 및 지반의 거동분석을 수행하기 위하여 적절한 상사비를 적용하여 모형 토조를 이용한 축소 모형실험을 수행하였다. Yoo (2008)가 제시한 벽체의 강성에 따른 영향분석 및 지하수위 조건에 따른 벽체 및 지반거동을 분석하기 위하여 PIV 기법을 사용하였으며, 개발 벽체인 CS-H 벽체(Soil Cement Hybrid)와 기존 C.I.P 벽체(Cast in place)를 제작하여 벽체 종류에 따른 다양한 지하수위 조건에서의 지반 및 벽체 변위를 분석하였다.
성능/효과
(1) 개발 벽체인 CS-H 벽체를 이용하여 다양한 지하수위 조건하에서 지반 변위 및 벽체 거동 분석결과 지하수위가 높아질수록 벽체 및 지반 변위가 증가하는 것으로 분석되어졌다. 이는 CS-H벽체의 개발목적인 차수성이 높아 지하수위가 증가할수록 벽체, 지반변위의 저감율이 건조지반보다 높은 것을 실험결과를 통하여알 수 있다.
(2) CIP벽체 대비 벽체의 강성이 높은 CS-H벽체의 분석 결과 벽체 변위, 지반 침하 및 지반 수평변위의 저감율이 높은 것으로 확인되어졌다. 이는 CS-H 벽체가 CIP벽체보다 강성이 높아 벽체 및 지반 변위의 저감율이 높은 것을 실험을 통하여 검토되었다.
지반침하그래프의 경우(Fig. 19(a)) 건조지반에서 백분율감소가 75%로 확인되었으나 만수위에서는 백분율감소가 61%로 침하 감소율이 만수위에서 높은 것으로 확인되었다. 지반 수평변위, 벽체 변위(Fig.
지반 수평변위, 벽체 변위(Fig. 19 (b), (c)) 모두 만수위는 43%, 42% 건조지반은 62%, 61%로 분석되었으며 지하수위가 높을수록 백분율 감소가 작은 것으로 확인되었다. 이는 지하수위높이가 높아질수록 벽체의 저감율이 높은 것으로 해석된다.
PIV분석 결과와 설치된 LVDT계측기 결과를 Fig. 18 그래프로 나타내었으며 분석결과 CIP벽체를 사용하여 실험을 진행결과도 CS-H벽체와 마찬가지로 지하수위가 높아질수록 변위가 크게 발생되는 것을 확인되었으며, CS-H 벽체 대비 변위가 확연하게 크고 넓게 분포되어 발생하는 것으로 분석되어졌다. 벽체의 변위, 지반 수평변위와 수직 변위는 건조지반일 때 3.
또한 모래의 전단 응력을 구하기 위하여 대형직접 전단 시험을 수행 한 결과(Fig. 11) 지반조성에 사용한 모래는 점착력 0kPa, 최대전단 마찰각 38°을 특성을 갖는 것으로 분석되어졌다.
15(b))보다 변위가 크게 그리고 넓게 발생하는 것을 확인할 수 있으며, 이는 지하수위가 높아질수록 벽체, 지반변위가 커지는 것을 의미 한다. 또한 벽체와 인접한 부근에서 지반 거동이 있을 뿐 굴착면 벽체와 멀어질수록 지반 거동이 발생하지 않는 것을 알 수 있으며 지하 수위 높이에 관계없이 2번째 버팀보와 최종 굴착면 사이즉, 벽체의 2/3지점에서 가장 큰 변위가 나타나는 것을 확인할 수 있다.
균질한 지반을 확인하기 위하여 사전 예비 실험을 통하여 강사용 강사기의 적정높이를 분석하였다. 또한 일정한 부피의 캔을 이용하여 실험 후 상대 밀도를 측정하였으며 실험 종료 후 상대밀도를 측정한 결과 상대밀도 60% 지반을 조성하였을 때 모래의 단위중량은 16kN/m3, 상대밀도 60% 지반을 조성하였을 때 모래의 단위중량은 18.24kN/m3이다. 또한 모래의 전단 응력을 구하기 위하여 대형직접 전단 시험을 수행 한 결과(Fig.
매우 단단한 점토 지반의 경우 최대 침하량의 평균치는 1/2δhm～1(1/2)δhm의 범위에 속한다. 또한, 토류벽의 변위 양상과 침하 분포의 상호 관계를 유한 요소해석으로 분석한 결과, 토류벽의 모든 변위 양상을 고려해 보았을 때 굴착 바닥면 아래의 움직임을 최소화시키는 것이 중요하다는 사실을 지적하고 있다.
지하수위가 높아질수록 벽체변위, 지반수평 및 수직변위가 커지는 것을 그래프를 통하여 알수 있으며 이는 CS-H 벽체 차수성이 크다는 것을 의미한다. 벽체의 변위는 PIV 분석결과와 동일하며 건조지반일 때 0.95cm, 지하수위가 1/2Hex일 때 2.2cm, 만수위 3.1cm로 측정되었으며 지반 수직변위는 건조지반 0.98cm, 지하수위 1/2Hex일 때 1.98cm, 만수위 2.99cm로 측정되었다. 지하수위에 따른 지반변위 저감율은 뒤에 장에 서술하였다.
침하가 일어나는 벽체배면의 침하영향거리에 주안점을 두었으며, 점착력이 있는 지반에서의 침하에 대한 계측자료 분석을 통하여 경험적인 지표침하곡선을 제안하였다. 이 결과 매우 연약한 점토 및 연약한 점토에서는 굴착 깊이의 2%보다 큰 침하가 발생되며, 굴착 깊이의 3배에서 4배의 거리까지 침하가 발생하는 것으로 제안하였다.
2%H 근처의 선형적인 거동을 보여 관측된 결과와 일치하고 있다. 이러한 조건에서의 지반은 강성이 커서 구조 부재에 대한 요구가 최소화되기 때문에 토류벽체의 강성과 지보 간격은 변위에 작은 영향만을 줄 뿐이며 오히려 지반의 탄성 계수와 측압 계수가 훨씬 큰 영향을 주는 것으로 나타났다. 또한 모래와 조립 토로 형성된 지반에서는 최대 지표 침하량은 0.
후속연구
벽체와 주변지반에 영향을 미치는 중요인자인 지하수위와 벽체 강성에 대하여 각각 거동 분석을 수행하였다. 추후에는 본 연구를 더 확대시켜 모래지반뿐만 아니라 풍화토지반등 다양한 지반조건하에서 변위저감효과 확인 및 재료적인 경제적 측면에서의 연구진행하여 개발벽체의 장점을 더 제시해야 할 것으로 판단되며 본 축소모형 실험을 통하여 얻은 데이터를 분석결과를 요약하면 다음과 같다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
도심지에서 교통 체증 해소 방안으로 어떠한 것이 있는가?
현재 도심지에서 인구집중으로 인하여 교통 체증 해소를 위한 방편으로 교통 시설의 확충 및 지하철 건설이 활발히 이루어지고 있다. 도심지 대규모 굴착 공사는 기존 구조물에 인접하여 대규모 굴착공사를 수행하게 되었다.
현장 계측 데이터 결과로부터 굴착하는 침하 현상이 발생하는 경우는 어떠한 것이 있는가?
(1993)는 현장 계측 데이터 결과로부터 굴착 하는 동안 대표적으로 2가지의 일반적인 침하 현상이 있다고 하였다. 첫째, 토류벽에서 일정 거리만큼 떨어진 곳에서 최대 침하가 발생하는 경우, 둘째, 토류벽에 거의 인접한 부근에서 최대 침하가 발생하는 경우로 나눌 수 있다. 첫 번째 경우는 후속 굴착 단계와 비교했을 때 초기 굴착 단계에서 비교적 작은 토류벽 수평 변위와 지표 침하가 발생한 경우에 해당되며, 두 번재 경우는 초기 굴착 단계에서 비교적 큰 토류벽의 수평 방향 변형이 발생할 때토류벽 가까이에서 큰 지표침하로 이어질 수 있는 경우에 해당된다.
흙막이 벽체의 효율적인 설계를 위해 필수적 요소는?
흙막이 구조물 설계시, 지표 침하 및 벽체 변위 예측 방법은 기존 연구자들에 의해 제시된 예측기법을 적용하고 있는 실정이다. 흙막이 벽체의 효율적인 설계를 위해서는 굴착에 따른 지반, 벽체의 거동분석을 정확하게 예측하는 것이 필수적이며, 단계적인 굴착에 따른 지반의 변화와 이에 따른 벽체변위 역시 사전에 정확하게 예측되어 설계에 반영 하여야한다. 설계에 사용되는 방법들은 대상지반이 점토 또는 모래 지반을 대상으로 연구되어졌으므로 다양한 지반 조건에서의 벽체 변위를 예측하는 데는 무리가 있다.
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