[논문]굴착토를 활용한 유동화 채움재의 현장 적용성 평가

김영욱; 이봉춘; 정상화

doi:10.14190/jrcr.2019.7.4.349

굴착토를 활용한 유동화 채움재의 현장 적용성 평가
Field Applicability Assessment of Controlled Low Strength Material for Sewer Pipe using Excavated Soil 원문보기

Journal of the Korean Recycled Construction Resources Institute = 한국건설순환자원학회 논문집, v.7 no.4, 2019년, pp.349 - 357

김영욱 (한국건설생활환경시험연구원 대전.충남지원) , 이봉춘 (한국건설생활환경시험연구원 건축환경센터) , 정상화 (한국건설생활환경시험연구원 영남본부)

초록
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본 연구에서는 현장 굴착토를 활용한 유동화 채움재의 실용화 기술개발의 일환으로서 유동화 채움재의 배합요인별 유동성, 재료분리 저항성, 조기강도 및 재굴착강도 등의 공학적 특성을 검토하여 최적 배합비를 도출하였으며, 이를 토대로 이동식 B/P를 활용한 현장 적용성 평가를 수행하였다. 이동식 B/P를 활용한 현장평가 결과 요구성능을 확보할 수 있었다. 유동화 채움재의 타설 후 후속공정 개시기 확보를 위한 검토에서는 타설 5시간 후 노반재 투입 등 후속공정이 가능한 것으로 확인되었다. 유동화 채움재의 재굴착성 검토를 위해서는 타설 28일 코어 채취 및 강도측정, 기계 및 인력 재굴착 시연으로 재굴착성을 확보할 수 있는 것으로 나타났으며, 타설 단면 굴착 후 관 주변부 충진성 확보를 육안으로 확인할 수 있었다. 또한 품질 지속성을 평가하기 위해 타설 후 침하량을 측정하였으며, 우수한 체적 안정성을 확보할 수 있는 것으로 나타나 굴착토를 활용한 유동화 채움재의 실용화 가능성을 확인할 수 있었다.

Abstract ▼ AI-Helper

Controlled low strength material(CLSM) has been developed using variety of material such as excavated soil, industrial by-product and industrial waste. But theses research limited at laboratory test and failed at commercialization. So in this paper evaluates CLSM used excavated soil characteristics such as flowability, bleeding rate, early strength for following process and 28day strength for re-excavatability. Also, various mix proportion of CLSM by water-binder ratio and soil-binder ratio were evaluated in laboratory. And derive the optimized CLSM mix proportion for using at field application test by movable batch plant. After applying CLSM at trench, evaluate core sample strength and excavatability by shovel, pickax and excavator for verify re-excavation. Furthermore, measure the level change after casting CLSM to inspect subsidence stability. As results of these assessments, not only confirmed the characteristics of CLSM at field but the fillability around pipe and subsidence stability.

주제어

표/그림 (24)

그림 Fig. 1. Excavated soil evaluation
표 Table 1. Test plan
표 Table 2. Mix proportions of CLSM(Lab. Test)
표 Table 3. Test results of excavated soil
그림 Fig. 2. Excavated soil particle distribution
그림 Fig. 3. Movable batch plant
그림 Fig. 4. Batch plant process
표 Table 4. Properties of binder
그림 Fig. 5. Evaluation of CLSM characteristics
그림 Fig. 6. Scheme of field application
그림 Fig. 7. Test results of flow
그림 Fig. 8. Test results of compressive strength(7day)
표 Table 5. Test results of bleeding rate(%)
그림 Fig. 9. Test results of compressive strength(28day)
표 Table 6. Test results of B/P application
표 Table 7. Mix proportion for field application
표 Table 8. Test results of field application
그림 Fig. 10. CLSM filed application
그림 Fig. 11. Kelly ball drop test and soil penetrometer
그림 Fig. 12. Results of penetration and kelly ball test
그림 Fig. 13. CLSM Re-excavation
그림 Fig. 14. Fillability CLSM around pipe
그림 Fig. 15. Level measurement
표 Table 9. Test results of level measurement

AI 본문요약
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문제 정의

따라서 본 연구에서는 공사 시 발생하는 현장 굴착토를 활용한 하수관용 유동화 뒤채움재의 실용화 기술개발의 일환으로서 CLSM의 Batch Plant 및 현장 적용성 평가, CLSM의 품질 지속성을 검토하고자 하였다.
또한, 하수관 유지⋅보수를 위한 재굴착이 필요할 경우를 대비해 유동화 채움재의 재굴착성을 확보하고자 하였으며, 이에 대한국외 표준 ACI 229R에서는 19mm 이하의 골재가 함유되었을 때 1.4MPa 이하, 플라이애시 등의 미립분으로 이루어진 유동화 채움 재의 경우 2.1MPa 이하까지 재굴착성을 확보할 수 있는 것으로 명시하고 있어, 본 연구에서는 현장토사의 특성을 고려하여 재령 28일 압축강도를 1.4MPa 이하로 설정하였다.
본 연구에서는 굴착토를 활용한 유동화 채움재의 특성을 검토 하기 위하여 굴착토 특성분석, 물-결합재비(W/B), 결합재 대비 굴착토(S/B)를 주요 실험인자로 선정하여 최적배합비를 도출하고자 하였다. 굴착토의 경우 현장 적용성 평가 대상 부지에서 3 포인트를 선정하여 채취하였으며, 굴착토를 대상으로 한 유동화 채움재 배합 계획은 Table 2에 나타낸 것과 같다.
본 연구에서는 굴착토를 활용한 유동화 채움재의 현장 적용성 평가를 위해 Table 1에 나타낸 바와 같이 실내 실험에서 최적배합 비를 도출하고자 하였으며, 도출된 배합비를 토대로 B/P적용성 검토 후 현장 적용성 평가를 실시하였다.
본 연구에서는 생산공정 조건에 따른 유동화 채움재의 특성을 검토하고자 실내실험에서 도출된 최적 배합 조건을 앞서 분석한 이동식 B/P에 적용하여 유동화 채움재의 특성을 검토하고자 하였 다. 평가항목으로는 유동성, 재료분리 저항성 및 재령별 압축강도 를 검토하였다.
본 연구에서는 생산공정 특성에 따른 유동화 채움재의 특성을 검토하기 위하여 이동식 B/P에 적용하여 품질 특성을 검토하고자 하였다.
본 연구에서는 이동식 B/P를 활용하여 현장에서 유동화 채움재 생산 및 타설을 실시하여 유동화 채움재의 특성 분석 및 후속공정 개시기 검토, 재굴착성, 품질 지속성 및 단면 충진성을 검토하고자 하였다.
본 연구에서는 현장 굴착토를 활용한 CLSM 실용화 기술개발을 위해 실내실험에서 도출된 최적 배합비를 토대로 이동식 B/P를 활용하여 현장 적용성을 검증하고자 하였으며, 이를 위하여 먼저실험실에서 최적 배합비를 도출하고자 하였다.
유동화 채움재는 유동성 확보를 위해 많은 배합수를 요구함에 따라 경화 시 건조수축 및 침하가 발생할 우려가 있으며 본 연구에서는 유동화 채움재의 침하 및 체적 안정성 검토를 위해 타설 직후와 28일 경과 후의 레벨 측량을 통해 침하 및 체적 안정성을 검토 하고자 하였다.
유동화 채움재는 유동성의 확보를 위한 혼합수량의 증가는 사용재료간의 밀도 차이에 따라 블리딩수가 다량 발생하는 재료분리가 발생할 수 있으므로 본 연구에서는 유동화 채움재에 대한 블리딩 특성을 검토하고자 하였다.
기존의 토사 뒤채움 방식을 적용할 경우 지하 매설관 하부에서 충분한 충진 및 다짐이 이루어지지 않아 관 파손 발생으로 지반 함몰 발생 주요 원인 중 높은 비중을 차지하고 있다. 이를 예방하기 위해 유동화 채움재를 사용하는 것이며 따라서 유동화 채움재를 타설 28일 경과 후 Fig. 13과 같이 관 단면을 재굴착하여 관 하부의 충진성을 확인하고자 하였다.

제안 방법

이동식 B/P를 현장에 설치하여 타설하기 전 생산된 유동화 채움재의 특성 검토를 위해 먼저 유동성 및 재료분리 저항성을 검토 하였으며, 현장에서 공시체를 제조하였다. 또한 유동화 채움재 타설 후 후속공정 개시기 확보 검증을 위한 시간에 따른 산중식 토양 경도계 및 Kelly ball을 이용하여 경도 변화를 관찰하였으며, 콘크 리트관 미설치부에 한하여 재령 28일 후에는 재굴착성 검증을 위해 수동 및 기계 재굴착을 실시하였다. 또한, 유동화 채움재의 충진성 검토를 위한 굴착부위 단면을 검토하였다.
또한 유동화 채움재로 인한 충진성을 검증하기 위해 타설 28일 후 단면 굴착을 실시하여 관 주변부 충진성을 육안 관찰하였다.
블리딩 시험은 KS F 2433 ｢주입 모르타르의 블리딩률 및 팽창률 시험 방법｣에 준하여 평가를 수행하였다. 또한, 블리딩 시험은 유동성(200mm 이상)을 충족시키는 배합에 대하여 확인시험을 실시하였다.
또한 유동화 채움재 타설 후 후속공정 개시기 확보 검증을 위한 시간에 따른 산중식 토양 경도계 및 Kelly ball을 이용하여 경도 변화를 관찰하였으며, 콘크 리트관 미설치부에 한하여 재령 28일 후에는 재굴착성 검증을 위해 수동 및 기계 재굴착을 실시하였다. 또한, 유동화 채움재의 충진성 검토를 위한 굴착부위 단면을 검토하였다.
본 연구에서는 Fig. 15와 같이 굴착토를 활용한 유동화 채움재의 타설 후 5시간 경과 후 초기 측량을 실시하였으며, 타설 1, 3, 7, 14, 28일 후 재측량을 실시하여 침하량을 산정하였다.
본 연구에서는 실내실험에서 도출된 최적조건를 토대로 B/P를 활용하여 현장 적용성 평가를 실시하고자 하였으며, 이를 위해 사용된 B/P는 Fig. 3과 같이 이동식 타입으로, 생산공정은 Fig. 4에 나타낸 것과 같이 이송→계량→혼합→토출의 4단계로 구성되어있 다.
유동화 채움재를 현장에 적용할 경우 후속 공정인 노반재 투입시기를 검토하여야 한다. 본 연구에서는 유동화 채움재 타설 후 Fig. 11과 같이 시간 경과에 따른 경도를 검토하였다.
CLSM의 일축 압축강도 측정은 ASTM D 4832 ｢Standard Test Method for Preparat on and Test ng of Controlled Low Strength Material(CLSM Test Cylinders)｣에 준하여 실시하였다. 시험편은 높이와 지름의 비율이 2:1의 실린더 형태인 몰드를 사용 하여 높이 100mm, 지름 50mm의 공시체를 제작하여 실험을 실시 하였으며, 초기강도 검토를 위해서 재령 7일 일축 압축강도를 평가하였으며, 재굴착 특성 검토를 위해 재령 28일 후 일축압축 강도를 측정하였다.
유동화 채움재의 충진성 확보를 위해 가장 먼저 배합요인에 따른 유동특성을 분석하였으며 분석 결과는 다음과 같다.
이동식 B/P를 현장에 설치하여 타설하기 전 생산된 유동화 채움재의 특성 검토를 위해 먼저 유동성 및 재료분리 저항성을 검토 하였으며, 현장에서 공시체를 제조하였다. 또한 유동화 채움재 타설 후 후속공정 개시기 확보 검증을 위한 시간에 따른 산중식 토양 경도계 및 Kelly ball을 이용하여 경도 변화를 관찰하였으며, 콘크 리트관 미설치부에 한하여 재령 28일 후에는 재굴착성 검증을 위해 수동 및 기계 재굴착을 실시하였다.
후속공정 개시기 검토 항목으로는 산중식 토양경도계와 ASTM D 6024에 준하여 Kelly ball drop test를 실시하였다. 재굴착성 검토로는 재령 28일 후 수동 및 기계 재굴착을 실시, 코어채취 및 강도측정을 하였으며, 침하량 산정으로 품질 지속성을 평가하고자 하였다.
본 연구에서는 생산공정 조건에 따른 유동화 채움재의 특성을 검토하고자 실내실험에서 도출된 최적 배합 조건을 앞서 분석한 이동식 B/P에 적용하여 유동화 채움재의 특성을 검토하고자 하였 다. 평가항목으로는 유동성, 재료분리 저항성 및 재령별 압축강도 를 검토하였다.
현재 일축 압축강도 품질기준은 유동화 채움재의 상용화가 활성화된 미국의 경우는 ACI 229R에서 0.3MPa 이상으로 규정하고 있어 본 연구에서는 하수관용 유동화 채움재의 조기 일축 압축강도를 안전율 등을 고려하여 재령 7일에서 0.3MPa로 설정하고 배합설계를 수행하였다.

대상 데이터

굴착토를 활용한 유동화 채움재의 공학적 특성을 검토하기 위해 사용된 결합재는 슬래그 미분말, 플라이애시 및 시멘트를 혼합 하여 제조된 고화재를 사용하였으며, 결합재의 물리⋅화학적 특성은 Table 4에 나타낸 것과 같다.
본 연구에서는 굴착토를 활용한 유동화 채움재의 특성을 검토 하기 위하여 굴착토 특성분석, 물-결합재비(W/B), 결합재 대비 굴착토(S/B)를 주요 실험인자로 선정하여 최적배합비를 도출하고자 하였다. 굴착토의 경우 현장 적용성 평가 대상 부지에서 3 포인트를 선정하여 채취하였으며, 굴착토를 대상으로 한 유동화 채움재 배합 계획은 Table 2에 나타낸 것과 같다.
현재 유동화 채움재의 유동성에 대한 품질 기준은 미국, 일본의 각종 표준 및 시방에 규정되어 있으며 본 연구에서는 ACI Committee Report 229에서 제시하고 있는 200mm 이상을 목표로 선정하였다.
현재 유동화 채움재의 재료분리 저항성에 대한 품질 기준은 일본의 ｢동경도 건설국 유동화 처리토 품질기준(2009)｣에서 제시하고 있는 1.0% 이하를 목표로 선정하였다.

이론/모형

CLSM의 일축 압축강도 측정은 ASTM D 4832 ｢Standard Test Method for Preparat on and Test ng of Controlled Low Strength Material(CLSM Test Cylinders)｣에 준하여 실시하였다. 시험편은 높이와 지름의 비율이 2:1의 실린더 형태인 몰드를 사용 하여 높이 100mm, 지름 50mm의 공시체를 제작하여 실험을 실시 하였으며, 초기강도 검토를 위해서 재령 7일 일축 압축강도를 평가하였으며, 재굴착 특성 검토를 위해 재령 28일 후 일축압축 강도를 측정하였다.
굴착토 특성 분석을 위해 KS F 2324 ｢흙의 공학적 분류 방법｣ 에 준하여 공학적 분류를 실시하였다. 분류 결과는 Table 3에 나타낸 것과 같이 sample 3종 모두 점토질 모래(SC)로 분류되었으며, 분류 과정은 Fig.
본 연구에서는 현재 CLSM의 유동성 평가방법으로서 가장 널리사용되고 있는 ASTM D 6103 ｢Standard Test Method for Flow Consistency of Controlled Low Strength Material｣에 준하여 평가를 수행하였다.
블리딩 시험은 KS F 2433 ｢주입 모르타르의 블리딩률 및 팽창률 시험 방법｣에 준하여 평가를 수행하였다. 또한, 블리딩 시험은 유동성(200mm 이상)을 충족시키는 배합에 대하여 확인시험을 실시하였다.
후속공정 개시기 검토 항목으로는 산중식 토양경도계와 ASTM D 6024에 준하여 Kelly ball drop test를 실시하였다. 재굴착성 검토로는 재령 28일 후 수동 및 기계 재굴착을 실시, 코어채취 및 강도측정을 하였으며, 침하량 산정으로 품질 지속성을 평가하고자 하였다.

성능/효과

1. 유동화 채움재의 현장적용성 평가를 위해 현장에서 채취한 토사 3가지 샘플을 대상으로 특성분석을 실시한 결과 모두 점토질모래(SC)로 분류되었다.
2. 굴착토 샘플 3가지를 대상으로 유동화 채움재 최적 배합비를 도출하기 위해 단위수량 증가 및 S/B에 따른 특성을 검토한 결과 단위수량 증가 및 S/B 감소에 따른 유동성이 증가하 였고 강도는 감소하는 경향을 나타내었다. 최적 배합비를 도출하기 위해 적용된 배합비 중 W/B 512.
3. 이동식 B/P를 활용한 현장 적용성 평가 결과 유동성 300mm, 재료분리저항성 0.4%, 초기 및 재굴착성은 0.75MPa 및 1.15MPa로 기준치를 충족시키는 것으로 나타났으며, 유동화 채움재 타설 약 5시간 후 기준치를 충족시켜 후속공정 개시가 가능한 것으로 나타났다.
4. 유동화 채움재의 재굴착성 검증을 위해 코어채취 및 압축강도 1.22MPa, 장비 및 삽, 곡괭이를 이용한 재굴착성을 검토한 결과 재굴착이 가능한 것으로 확인되었다.
5. 품질지속성 검토의 일환으로 침하량을 평가한 결과 0.9mm/ft 의 침하량으로 체적 안정성을 확보할 수 있는 것으로 확인되 었으며, 유동화 채움재의 충진성 검토를 위해 타설 단면 굴착 결과 관 주변부 충진성을 육안으로 확인 할 수 있었다.
6. 이상으로 굴착토를 활용한 유동화 채움재의 실용화기술개발의 일환으로 물리⋅역학적 특성 및 재굴착성, 품질 지속성 등의 평가 결과 현장적용 가능성을 확인할 수 있었다.
Fig. 12에 나타낸 것과 같이 시간 경과에 따른 경도 특성 검토 결과 산중식 토양 경도계의 경우 타설 후 약 4시간 정도에서 기준치(3mm 이상)를 충족시키는 것으로 나타났으며, Kelly ball의 경우 타설 후 약 5시간에서 기준치(75mm 이하)를 충족시키는 것으로 나타나 본 연구에서 적용한 유동화 채움재는 타설 5시간 후에 후속 공정 개시가 가능할 것으로 분석되었다.
또한 3가지의 샘플에 대해서 W/B 값이 증가함에 따라 유동성이 증가하는 동일한 경향을 나타내었으며, S/B 값이 증가함에 따라 유동성은 감소하는 경향을 나타내었다.
또한 타설된 유동화 채움재의 코어 채취를 통해 실제 지반에 타설된 유동화 채움재의 강도 특성을 검토하였으며 그 결과, 1.22MPa로 기준치를 충족시키는 것을 확인할 수 있었다.
먼저 이동식 B/P 활용 유동화 채움재의 유동특성을 검토해보 면, 동일 배합비에서 유동성은 실내 실험 결과 대비 약 30% 높게 나타났으나, 이는 실내실험 배합에서 사용된 믹서와 이동식 B/P의믹서 효율 차이에 기인한 것으로 판단된다. 재료분리 저항성은 0.
유동특성 분석 결과, 유동화 채움재의 자기 수평성 및 충진성 확보를 위해 본 연구에서 목표로 하는 유동특성 확보는 W/B 512.5∼ 525%에서 확보할 수 있는 것으로 분석되었다.
이동식 B/P를 활용한 유동화 채움재의 현장 생산 및 타설 시유동성 및 재료분리 저항성은 B/P 적용성 검토 시 발현한 수준의 특성으로 유동성 300mm, 재료분리 저항성 0.4%를 나타내어 유동성 및 재료분리 저항성을 확보할 수 있는 것으로 확인되었다.
이동식 B/P를 활용한 유동화 채움재의 현장적용 시 제작된 공시체의 압축강도 평가 결과 초기강도 0.75MPa, 재굴착강도는 1.15MPa를 발현하는 것으로 나타났으며, ACI 229R에서 규정하고 있는 1.4MPa 이하로 재굴착성을 확보할 수 있는 것으로 나타났다. 재굴착성 검증을 위해 재령 28일 후 유동화 채움재 타설부위를 수동 재굴착(삽, 곡괭이) 및 기계 재굴착을 실시한 결과 재굴착이 모두 가능한 것으로 확인되었다.
이상으로 실내 실험에서 수행한 유동특성, 재료분리저항성, 일축압축강도 및 재굴착성을 종합적으로 평가하였을 때 W/B 512.5∼ 525%, S/B 10.7∼11.0에서 기준치 및 목표치를 충족시키는 것으로 나타났다.
4MPa 이하로 재굴착성을 확보할 수 있는 것으로 나타났다. 재굴착성 검증을 위해 재령 28일 후 유동화 채움재 타설부위를 수동 재굴착(삽, 곡괭이) 및 기계 재굴착을 실시한 결과 재굴착이 모두 가능한 것으로 확인되었다.
먼저 이동식 B/P 활용 유동화 채움재의 유동특성을 검토해보 면, 동일 배합비에서 유동성은 실내 실험 결과 대비 약 30% 높게 나타났으나, 이는 실내실험 배합에서 사용된 믹서와 이동식 B/P의믹서 효율 차이에 기인한 것으로 판단된다. 재료분리 저항성은 0.5% 및 0.8%로 목표치를 충족시키는 것으로 나타났으며, 초기강도의 경우 0.72MPa, 0.69MPa, 재굴착성 확보를 위한 재령 28 일 강도 또한 각각 1.07MPa 및 1.02MPa 로 목표치를 충족시키는것으로 확인되어 현장 적용성 평가에 사용 가능한 것으로 분석되었다.
초기강도 결과를 고찰하여 보면 Fig. 8에 나타난 것과 같이 현장 굴착토 샘플 3가지 모두 W/B가 증가함에 따라 강도는 감소하는 경향을 나타내었으며, 적용한 모든 배합범위에서 초기강도 목표치를 충족시키는 결과를 나타내었다.
최적 배합비를 도출하기 위해 적용된 배합비 중 W/B 512.5∼525% 및 S/B 10.7∼11.0 범위에서 유동성 및 강도를 충족시키는 것으로 확인되었다.
침하량 측정 결과 Table 9에 나타낸 것과 같이 본 연구에서 적용한 유동화 채움재는 타설 28일 후 약 0.9mm/ft의 침하량이 발생된 것으로 확인되어 ACI 229에서 보고되고 있는 수치 6mm/ft보다낮은 침하량이 발생되어 체적안정성을 확보할 수 있는 것으로 확인되었다.
현장 적용성 평가 대상 부지에서 채취한 샘플 3가지에 대한 평가결과는 Table 5에 나타낸 바와 같이 유동성 200mm이상을 충족하는 W/B 512.5∼525.0%에 대해서 실시하였으며, W/B 525.0% 에서 최대 0.4%의 블리딩수 발생으로 해당 배합비에서 재료분리저항성을 확보할 수 있는 것으로 분석되었다.
현장 적용성 평가 대상 부지에서 채취한 샘플 3가지에 대해서는 동일 배합조건에서 다른 유동특성을 나타내었지만 그 차이는 5% 이내로 미미한 수준이었으며, 이는 현장토사의 미립분 함량 및 밀도 차이에서 기인한 것으로 판단된다.

후속연구

유동화 채움재를 현장에 타설할 경우 배합수의 일부는 주변 원지반으로 흡수될 가능성이 존재함에 따라 체적 안정성에 대한 검토가 필요할 것으로 판단된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	유동화 채움재란?	유동화 채움재(CLSM)는 흙, 결합재, 물, 혼화제를 혼합하여 만든 유동성, 강도조절 등의 특성을 가지는 지반공학적 재료로, 저강도 콘크리트의 개념을 적용한 것이다.
	국내의 유동화 채움재에 대한 연구 현황은?	유동화 채움재에 대한 연구는 미국, 일본 등 기술 선진국의 경우 유동화 재료를 활용한 지하 매설물의 채움재에 관한 연구 및 현장 적용 실적이 증가하는 추세에 있으며, 각종 표준 및 시방서에서CLSM에 대한 품질기준 및 가이드라인을 제시하고 있다(Lea and Nguyenb 2016). 국내의 경우는 최근 플라이애시, 해양준설토 및굴패각 등 폐자원을 활용한 연구가 진행된 사례가 있으나 대부분 실내에서 평가되는 수준이며, 현장 적용성에 대한 평가결과는 미진한 실정이다.
	싱크홀의 발생 원인은?	최근 우리나라 곳곳에서 지반함몰 발생으로 이슈가 되고 있는 싱크홀(sinkhole)은 대부분 인공적 요인에 기인한것으로, 보통 하수도, 상수도, 전력구 등의 지중매설관의 노후 및 접합 불량으로 인한 누수에 의하여 발생되거나, 지하구조물 시공 시 적절하지 못한 시공법의 선택 및 품질관리로 인한 지하수의 유입으로 함몰이 발생되는 것으로 분석되고 있다(Ryu et al. 2015; Cheon 2005).

참고문헌 (12)

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ASTM D 6024 (2015). Standard Test Method for Ball Drop on Controlled Low Strength Material (CLSM) to Determine Suitability for Load Application, American Society for Testing Materials, USA.
ASTM D 6103 (2004). Standard Test Method for Flow Consistency of Controlled Low Strength Material(CLSM), American Society for Testing Materials, USA.
Bae, Y.S., Sin, S.Y., Won, J.S., Lee, D.H. (2016). The Road Subsidence Condition and Safety Improvement Plans in Seoul, The Seoul Institute Working paper 2016-PR-09.
Cheon, S.H. (2005). Characteri sti cs of Accelerated Flowable Backfill Materials using Surplus Soil for Underground Power Utilities, Master's Thesis, Yonsei University, Korea [in Korean].
KS F 2324 (2016). Standard Method of Classification of Soils for Engineering Purposes, Korea Standard Association [in Korean].
KS F 2433 (2018). Standard Test Method for Bleeding and Expansion Ratios of Grouting Mortar, Korea Standard Association [in Korean].
Lea, D.H., Nguyenb, K.H. (2016). An assessment of eco-friendly controlled low-strength material, Sustainable development of civil, Urban and Transportation Engineering Conference, 142, 260-267.
Lee, J., Kim, Y.W., Lee, B.C., Jung, S.H. (2018). Engineering properties of controlled low strength material for sewer pipe by standard soil classification, Journal of the Korean Recycled Construction Resources Institute 6(3), 182-189 [in Korean].
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Ryu, Y.S., Han, J.G., Chae, W.R., Koo, J.S., Lee, D.Y. (2015). Development of rapid hardening backfill material for reducing ground subsidence, Journal of Korean Geosynthetics Society, 14(3), 13-20.

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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