[논문]2거더 연속합성형교 요철형 루프이음 프리캐스트 바닥판의 피로성능

이한주; 여운영; 신동호; 김인규; 박세진

doi:10.11112/jksmi.2019.23.1.85

2거더 연속합성형교 요철형 루프이음 프리캐스트 바닥판의 피로성능
Fatigue Performance of Precast Decks using Ribbed Loop Joints in a Two-Girder Continuous Composite Bridge 원문보기

한국구조물진단유지관리공학회 논문집 = Journal of the Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection, v.23 no.1, 2019년, pp.85 - 93

이한주 (단국대학교 토목환경공학과) , 여운영 (단국대학교 토목환경공학과) , 신동호 (대우건설기술연구원) , 김인규 (대우건설기술연구원) , 박세진 (대우건설기술연구원)

초록
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프리캐스트 바닥판 공법은 바닥판간 이음부가 존재하며, 이음부의 연결성능에 따라 전체 교량 구조물의 성능이 좌우되므로 이음부의 연결성능 확보가 중요한 요소이다. 특히, 교량바닥판은 차량하중과 같은 반복하중을 받는 구조물이므로 피로하중에 대한 이음부의 거동 및 성능평가가 이루어져야 한다. 본 연구에서는 비대칭 요철형 루프이음을 적용한 2거더 연속합성형 교량을 제작하여 정적 및 200만회 반복하중의 피로실험을 통해 프리캐스트 바닥판의 구조적 거동 및 균열양상을 검토하였다. 실험결과, 제안된 프리캐스트 바닥판 연결시스템은 균열 폭, 누수, 인장철근의 응력 등 충분한 피로성능 및 파괴강도를 확보하는 것으로 나타났으며, 프리캐스트 바닥판 이음부에 효과적으로 적용 가능할 것으로 판단된다.

Abstract ▼ AI-Helper

Structural performance and serviceability of precast deck system are mostly determined by connection details between precast decks. Particularly, since the bridge deck is under repeated loads such as traffic loads, fatigue behavior and performance of joints should be investigated. In this study, a two-girder continuous composite bridge specimen was fabricated using the asymmetric ribbed loop joints, and static and fatigue load tests were conducted to evaluate the structural behavior and the crack pattern of the bridge deck. From the test results, the proposed precast deck system resulted in sufficient fatigue performance and failure strength. Therefore, the proposed precast deck system can be applied to the connection part of precast decks effectively.

주제어

표/그림 (16)

그림 Fig. 1 Dimensions and details of the precast segments
그림 Fig. 2 Overview of joints
그림 Fig. 3 Fabrication of test member
그림 Fig. 4 Dimensions of the test member
그림 Fig. 5 View of loading test
그림 Fig. 6 Position of loading point, LVDT, crack gauge
그림 Fig. 7 FEM analysis model of test member
그림 Fig. 8 Load-deflection curves for elastic behavior
그림 Fig. 10 Max. deflection during the fatigue test
그림 Fig. 9 Load-deflection curves during the fatigue test
그림 Fig. 11 Max. crack width during the fatigue test
그림 Fig. 12 Water leak test during the fatigue test
그림 Fig. 13 Max. rebar strain during the fatigue test
그림 Fig. 15 Crack patterns during the static test
그림 Fig. 14 Load-deflection curves during the static test
그림 Fig. 16 Load-rebar strain curves during the static test

AI 본문요약
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문제 정의

4(b)에 나타낸 것 같이 좌, 우측 경간 이음부의 비대칭성에 의한 강성차이 때문으로 판단된다. 따라서 향후 실험결과는 더 많은 처짐이 발생된 좌측 경간에 대해 분석하였다.
본 연구에서는 루프이음 프리캐스트 바닥판을 적용한 2거더 연속합성형 모형교량을 제작하여 정적 및 피로실험을 수행하였다. 이음부의 단면은 기존 연구(Chung et al.

제안 방법

200만회 반복 재하 피로실험 이후에 동일한 재하 위치에서 파괴 시까지 정적재하 실험을 수행하였다. 정적재하 실험으로부터 측정된 하중-처짐 관계는 Fig.
피로실험 수행과 함께 이음부에서의 누수실험이 병행되었다. 누수실험은 Fig. 12에 나타낸 것 같이 이음부의 상단에 수조를 설치하여 반복하중 재하 동안에 이음부에서의 누수 여부를 확인하였다. 반복재하 횟수가 증가함에 따라 이음부 경계면의 균열 폭은 조금씩 증가하였으나 반복횟수 200만회까지 이음부에서의 누수 흔적은 발견되지 않았으며, 균열과 누수 관련하여 충분한 사용성이 확보되는 것으로 판단된다.
반복하중에 대한 연속합성형 교량의 구조적 거동 및 피로 내구성을 평가하기 위해 피로실험을 수행하였으며, 이음부의 상단에 수조를 설치하여 누수실험이 병행되었다. 최소하중은 상시 하중 등을 고려하여 20 kN으로 하였으며, 최대 피로하중은 도로교 설계하중인 KL-510의 피로설계 단일 후륜하중 78 kN에 설계충격하중(IM) 15%를 고려한 90 kN을 200만회 재하하였다.
본 연구에서는 루프이음 프리캐스트 바닥판을 적용한 2거더 연속합성형 모형교량을 제작하여 피로실험 및 정적실험을 수행하였다. 이음부의 단면은 비대칭 구조의 요철형 이음단 면을 적용하였으며, 실험으로부터 교량구조계에서의 구조성능, 피로내구성 및 정, 부모멘트 상태에서 이음부의 균열거동등 사용성을 평가하였다.
도로교설계기준(2015)에 따르면, 본 실험체에 사용된 철근의 지름은 16 mm이므로 최소겹침이음길이로 240 mm가 요구된다. 본 연구에서는, 이음부의 폭은 300 mm, 루프철근의 겹침이음 길이는 260 mm로 하여 도로교설계기준(2015)의 최소겹침이 음길이 규정을 만족하도록 설계되었으며, 이음부 단면의 요철길이는 230 mm로 하였다. 프리캐스트 바닥판에서 돌출된 루프철근의 간격은 설계상 최대 휨모멘트가 발생하는 내부 지점 부(-)모멘트부에서는 100 mm, 그 외 부분에서는 200 mm 로 배근되었다.
실험교량의 처짐은 하중재하 위치 및 정(+)모멘트 구간의 이음부 하면에 LVDT를 설치하여 측정하였으며, 이음부 및콘크리트 부재의 균열발생 측정을 위한 균열 폭 게이지는 최대 정(+)모멘트 구간인 하중 재하위치의 프리캐스트 바닥판 하부 돌출부(CR_PPL 및 CR_PPR) 및 이음부 하부 경계면 (CR_PJL 및 CR_PJR)에, 최대 부(-)모멘트 구간에서는 내부 지점부 상면 바닥판(CR_NP) 및 이음부 상부 경계면(CR_NJL 및 CR_NJR)에 설치하였다. 교축직각방향으로의 LVDT 및균열 폭 게이지의 설치위치는 실험부재의 중앙이며, 교축방 향으로의 LVDT 및 균열 폭 게이지 설치위치는 Fig.
유한요소해석은 상용프로그램인 MIDAS(2012)를 이용하였으며, 해석모델에 적용된 요소는 콘크리트 바닥판과 거더 모두 4절점 PLATE 요소를 사용하였다. 유한요소해석은 탄성영역에서 수행되었으며, 바닥판과 바닥판, 바닥판과 거더는 모두 완전합성의 조건을 적용하였다. 유한요소해석모델은 Fig.
본 연구에서는 루프이음 프리캐스트 바닥판을 적용한 2거더 연속합성형 모형교량을 제작하여 정적 및 피로실험을 수행하였다. 이음부의 단면은 기존 연구(Chung et al., 2017)에서 제안된 비대칭 구조의 요철형 이음단면을 적용하였으며, 실험으로부터 교량구조계에서의 구조성능, 피로내구성 및 정, 부모멘트 상태에서 이음부의 균열거동 등 사용성을 평가하였다.
본 연구에서는 루프이음 프리캐스트 바닥판을 적용한 2거더 연속합성형 모형교량을 제작하여 피로실험 및 정적실험을 수행하였다. 이음부의 단면은 비대칭 구조의 요철형 이음단 면을 적용하였으며, 실험으로부터 교량구조계에서의 구조성능, 피로내구성 및 정, 부모멘트 상태에서 이음부의 균열거동등 사용성을 평가하였다. 실험결과로부터 도출된 주요 결론은 다음과 같다.
6과 같다. 철근의 변형률은 인장철근에 대해 측정하였으며, 균열 폭 게이지 설치위치와 동일한 위치의 인장철근에 철근 변형률 게이지를 설치하였다.
프리캐스트 바닥판은 길이 1,970 mm, 폭 2,200 mm, 두께 240 mm의 크기로 제작되었다. 콘크리트의 설계기준압축강도 f_ck=40MPa, 철근은 H16 SD400을 사용하여 도로교설계 기준(2015)에 의한 일반적인 거더교 수준의 경험적 설계법 조건을 만족하도록 설계되었으며, 프리캐스트 바닥팍간 이음은 루프철근 이음으로 하였다. 도로교설계기준(2015)의 최소겹침이음 길이는 식(1)과 같다.
지점부에는 가로보를 설치하였으며, 길이 14,570 mm 의 거더 위에 교축방향으로 프리캐스트 바닥판 7개를 설치하였다. 프리캐스트 바닥판간 이음은 바닥판 이음부에 무수축 모르타르를 타설함으로서 일체화 시켰으며, 거더와 프리캐스트 바닥판과의 합성은 프리캐스트 바닥판의 전단포켓에 스터드를 설치하고 무수축 모르타르를 타설함으로서 강도측면에서 완전합성이 이루어지도록 하였다. 프리캐스트 바닥판은 일반 콘크리트를 적용하였으며, 증기양생 후 대기양생을 통해 제작되었다.
하중 재하위치는 양쪽 중앙 경간이며(Fig. 4 참고), 도로교 설계기준(2015)에 근거하여 KL-510의 후륜 접지면을 모사하기 위해 231 mm × 577 mm의 강판을 설치한 후, 1정점 반복하중으로 재하하였다(Fig. 5 참고).

대상 데이터

실험부재는 2개의 거더를 갖는 2경간 연속 플레이트 거더 교로서 총 폭원은 2,200 mm, 거더 간격은 1,300 mm이며, 실험부재의 총 길이는 13,970 mm, 각 지간길이는 6,985 mm로제작되었다. 거더는 SS400 강재를 사용하였으며, 거더에는 복부판의 죄굴 방지를 위해 수직보강재를 일정간격으로 배치하였다. 지점부에는 가로보를 설치하였으며, 길이 14,570 mm 의 거더 위에 교축방향으로 프리캐스트 바닥판 7개를 설치하였다.
실험부재는 2개의 거더를 갖는 2경간 연속 플레이트 거더 교로서 총 폭원은 2,200 mm, 거더 간격은 1,300 mm이며, 실험부재의 총 길이는 13,970 mm, 각 지간길이는 6,985 mm로제작되었다. 거더는 SS400 강재를 사용하였으며, 거더에는 복부판의 죄굴 방지를 위해 수직보강재를 일정간격으로 배치하였다.
프리캐스트 바닥판은 길이 1,970 mm, 폭 2,200 mm, 두께 240 mm의 크기로 제작되었다. 콘크리트의 설계기준압축강도 f_ck=40MPa, 철근은 H16 SD400을 사용하여 도로교설계 기준(2015)에 의한 일반적인 거더교 수준의 경험적 설계법 조건을 만족하도록 설계되었으며, 프리캐스트 바닥팍간 이음은 루프철근 이음으로 하였다.

데이터처리

하중을 재하하는 동안 프리캐스트 바닥판 간 이음부 경계면에서 미세한 부착탈락(opening) 및 부(-)모멘트부 바닥판 상면에 미세 균열이 발생하였으나 강성에는 큰 영향을 주지 않는 선형거동을 보였다. 초기하중에 대한 하중-처짐 관계를 유한요 소해석을 수행하여 실험결과와 비교하였다. 유한요소해석은 상용프로그램인 MIDAS(2012)를 이용하였으며, 해석모델에 적용된 요소는 콘크리트 바닥판과 거더 모두 4절점 PLATE 요소를 사용하였다.

이론/모형

초기하중에 대한 하중-처짐 관계를 유한요 소해석을 수행하여 실험결과와 비교하였다. 유한요소해석은 상용프로그램인 MIDAS(2012)를 이용하였으며, 해석모델에 적용된 요소는 콘크리트 바닥판과 거더 모두 4절점 PLATE 요소를 사용하였다. 유한요소해석은 탄성영역에서 수행되었으며, 바닥판과 바닥판, 바닥판과 거더는 모두 완전합성의 조건을 적용하였다.

성능/효과

1) 200만회 피로실험 결과, 반복횟수 증가에 따라 잔류처짐은 조금씩 증가하지만 처짐양상은 선형거동을 보였으며, 강성의 변화 또한 크지 않은 것으로 나타났다. 그러나 이음부에서 측정된 처짐의 경우는 하중이 반복적으로 재하되면서 이음부의 부착탈락(opening)이 누적되어 상대적으로 반복횟수에 따른 처짐의 증가폭이 커지는 것으로 나타났다.
2) 이음부의 하부 돌출부 및 요철형 단면형태는 균열 저항성능을 향상 시키는 것으로 나타났으며, 균열 폭에 대해 가장 취약한 부분은 바닥판 간 이음부에서보다 내부 지점 부(-)모멘트부 바닥판 중앙으로 나타났다. 이로부터 반복하중 하에서의 바닥판 간 이음부는 일체형 바닥판과 유사한 거동을 보이는 것으로 판단된다.
3) 200만회 반복재하 동안에 발생된 이음부에서의 인장철 근의 응력은 도로교설계기준(2015)의 피로검토에 대한 응력범위에 도달하지 않았으며, 최대 균열 폭 또한 한계 균열폭을 충분히 만족시키는 수준으로 나타났다. 이음부에서의 누수 흔적 또한 발견되지 않은 것으로 보아 충분한 사용성이 확보되는 것으로 판단된다.
4) 200만회 반복 재하 피로실험 이후에 파괴 시까지 정적재하 실험을 수행한 결과, 누적 피로 손상 이후임에도 충분한 파괴강도 및 연성능력을 확보하는 것으로 나타났으며, 일체형 RC 교량시스템인 경우와 유사한 거동을 보이는 것으로 나타났다.
5) 결과적으로, 제안된 연결시스템은 충분한 피로내구성, 사용성 및 파괴강도를 확보하고 있으며, 프리캐스트 바닥판 이음부에 효과적으로 적용 가능할 것으로 판단된다. 그러나 피로실험 결과, 반복하중 횟수의 증가에 따라 사용성 평가의 기준이 되는 처짐, 균열 폭 등의 누적현상이 나타나므로 하중의 크기 및 위치 등에 따른 반복재하에 의한 영향이 사용성 기준을 초과하지 않도록 주의가 필요할 것으로 판단된다.
Fig. 11과 Fig. 13을 비교해 보면, 약 10만회 이후부터 균열 폭이 급격하게 증가되듯이 철근의 변형률도 10만회 이후에 급격하게 증가되는 것으로 나타났으며, 정(+)모멘트 이음부에 비해 균열에 취약한 부분인 부(-)모멘트부 이음부 경계면의 철근 변형률(“S_NJL”)이 가장 크게 측정되었다.
균열 폭에 대해 가장 취약한 부분은 바닥판 간 이음부보다는 내부 지점부 부(-)모멘트부(“CR_NP”)로 나타났으며, 이로부터 반복하중 하에서의 바닥판 간 이음부는 일체형 바닥 판과 유사한 거동을 보이는 것으로 판단된다.
최대 처짐은 하중 재하 위치인 LVDT5에서 나타났으며, 바닥판에서 측정된 LVDT 4 및 LVDT5는 하중 재하의 반복횟수가 증가되어도 처짐의 증가는 크지 않은 것으로 나타났다. 반면, 이음부에서 측정된 LVDT6은 반복 재하 횟수의 증가에 따라 처짐도 점차 증가하는 것으로 나타났다. 하중이 반복적으로 재하되면서 이음부의 부착탈락과 같은 손상이 누적되고 이로 인해 잔류 처짐량이 누적되면서 동일한 하중이 재하 되었는데도 처짐이 증가하는 것을 확인할 수 있으며, 공용중인 국내의 교량에 과적차량의 통행이 빈번한 점을 고려할 때, 반복하중에 의한 프리캐스트 바닥판을 이용한 교량의 발생 가능한 손상과 정을 보여주는 결과라고 판단된다.
12에 나타낸 것 같이 이음부의 상단에 수조를 설치하여 반복하중 재하 동안에 이음부에서의 누수 여부를 확인하였다. 반복재하 횟수가 증가함에 따라 이음부 경계면의 균열 폭은 조금씩 증가하였으나 반복횟수 200만회까지 이음부에서의 누수 흔적은 발견되지 않았으며, 균열과 누수 관련하여 충분한 사용성이 확보되는 것으로 판단된다.
16에서 “S_NJL” 및 “S_PPL”은 각각 부(-)모멘트부 및 정 (+)모멘트부 이음부 경계면의 인장철근 변형률이며, “S_LOAD(*)”는 하중재하위치에서의 하부 인장 주철근 및 배력철근, “S_NP(*)”는 내부 지점부의 상부 인장 주철근 및배력철근 변형률이다. 부재실험 직전 수행된 재료실험 결과, 철근의 항복변형률 Ey = 0.0022로 측정되었다. 실험부재의 파괴단계에서 최대 정(+)모멘트 구간인 하중재하위치에서의 주철근 및 배력철근은 모두 항복수준의 변형률이 발생하였으며, 하중-변형률 곡선의 기울기를 볼 때, 주철근 (“S_LOAD(M)”)의 하중 부담이 큰 것으로 판단된다.
부재실험은 프리캐스트 바닥판 제작 후 11일후에 수행되었다. 부재실험 직전 수행된 재료실험 결과, 프리 캐스트 바닥판의 콘크리트 압축강도는 47 MPa, 채움재로 사용된 무수축 모르타르의 압축강도는 42 MPa로 측정되었으며, 철근의 항복강도 및 항복변형률은 각각 446 MPa, 0.0022 로 측정되었다. 실험부재의 제작과정은 Fig.
사용된 철근의 탄성계 수를 2.0 × 10 5 MPa 로 했을 때, 200만회 피로실험에서 측정된 “S_NJL” 철근의 최대 발생응력은 약 150 MPa로 도로교설계 기준(2015)에서 제시하는 철근의 한계 피로응력범위를 만족 하는 것으로 나타났으며, 이음부 경계면에서 철근의 피로내 구성은 충분한 것으로 판단된다.
14와 같으며, 처짐 측정 위치는 피로실험에서의 측정위치와 동일한 위치이다. 실험결과, 균열발생 및 철근 항복 후 비선형성을 나타내는 일반적인 하중-처짐 곡선의 거동을 보이는 것으로 나타났다. 최대하중은 200만회 반복재하 이후임에도 설계하중의 약 9.
실험부재의 파괴단계에서 최대 정(+)모멘트 구간인 하중재하위치에서의 주철근 및 배력철근은 모두 항복수준의 변형률이 발생하였으며, 하중-변형률 곡선의 기울기를 볼 때, 주철근 (“S_LOAD(M)”)의 하중 부담이 큰 것으로 판단된다.
정(+)모멘트부의 이음부(CR_P**) 및 부(-)모멘트부의 이음부(CR_N**)를 비교해 보면, 정(+)모멘트부 이음부에서의 휨모멘트가 더 큰데도 불구하고 부(-)모멘트부의 이음부가 균열 거동에 있어서 더 불리한 것으로 나타났다. 이것은 부(-)모멘트부의 이음부는 인장을 받는 부분이 이음부 표면이므로정(+)모멘트부 이음부에서와 같은 하부돌출부가 없음(Fig.
최대 부 (-)모멘트 구간인 내부 지점부의 상부 철근 변형률을 살펴보면, 교축방향 철근(“S_NP(D)”)은 항복수준의 변형률이 발생 되었으나 교축직각방향 철근(“S_NP(M)”)은 압축거동을 보였으며, 발생 변형률도 미비하게 나타났다.
10에 나타내었다. 최대 처짐은 하중 재하 위치인 LVDT5에서 나타났으며, 바닥판에서 측정된 LVDT 4 및 LVDT5는 하중 재하의 반복횟수가 증가되어도 처짐의 증가는 크지 않은 것으로 나타났다. 반면, 이음부에서 측정된 LVDT6은 반복 재하 횟수의 증가에 따라 처짐도 점차 증가하는 것으로 나타났다.
초기하중은 피로하중의 2배인 180 kN을 재하하였다. 하중을 재하하는 동안 프리캐스트 바닥판 간 이음부 경계면에서 미세한 부착탈락(opening) 및 부(-)모멘트부 바닥판 상면에 미세 균열이 발생하였으나 강성에는 큰 영향을 주지 않는 선형거동을 보였다. 초기하중에 대한 하중-처짐 관계를 유한요 소해석을 수행하여 실험결과와 비교하였다.
반면, 이음부에서 측정된 LVDT6은 반복 재하 횟수의 증가에 따라 처짐도 점차 증가하는 것으로 나타났다. 하중이 반복적으로 재하되면서 이음부의 부착탈락과 같은 손상이 누적되고 이로 인해 잔류 처짐량이 누적되면서 동일한 하중이 재하 되었는데도 처짐이 증가하는 것을 확인할 수 있으며, 공용중인 국내의 교량에 과적차량의 통행이 빈번한 점을 고려할 때, 반복하중에 의한 프리캐스트 바닥판을 이용한 교량의 발생 가능한 손상과 정을 보여주는 결과라고 판단된다.

후속연구

5) 결과적으로, 제안된 연결시스템은 충분한 피로내구성, 사용성 및 파괴강도를 확보하고 있으며, 프리캐스트 바닥판 이음부에 효과적으로 적용 가능할 것으로 판단된다. 그러나 피로실험 결과, 반복하중 횟수의 증가에 따라 사용성 평가의 기준이 되는 처짐, 균열 폭 등의 누적현상이 나타나므로 하중의 크기 및 위치 등에 따른 반복재하에 의한 영향이 사용성 기준을 초과하지 않도록 주의가 필요할 것으로 판단된다. 향후, 본 연구에서 제안된 연결 시스템을 갖는 실물크기의 테스트베드를 시공하여 실제 공용상태에서의 구조거동을 검토할 예정이다.
그러나 피로실험 결과, 반복하중 횟수의 증가에 따라 사용성 평가의 기준이 되는 처짐, 균열 폭 등의 누적현상이 나타나므로 하중의 크기 및 위치 등에 따른 반복재하에 의한 영향이 사용성 기준을 초과하지 않도록 주의가 필요할 것으로 판단된다. 향후, 본 연구에서 제안된 연결 시스템을 갖는 실물크기의 테스트베드를 시공하여 실제 공용상태에서의 구조거동을 검토할 예정이다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	본 연구로 확인한 비대칭 요철형 루프이음의 장점은?	본 연구에서는 비대칭 요철형 루프이음을 적용한 2거더 연속합성형 교량을 제작하여 정적 및 200만회 반복하중의 피로실험을 통해 프리캐스트 바닥판의 구조적 거동 및 균열양상을 검토하였다. 실험결과, 제안된 프리캐스트 바닥판 연결시스템은 균열 폭, 누수, 인장철근의 응력 등 충분한 피로성능 및 파괴강도를 확보하는 것으로 나타났으며, 프리캐스트 바닥판 이음부에 효과적으로 적용 가능할 것으로 판단된다.
	루프 철근 이음방법의 장단점은?	, 2016). 일반적으로 많이 적용되고 있는 루프 철근 이음방법은 외부장치가 들어가지 않아 상대적으로 경제성 및 시공성에서 매우 유리한 공법이지만 철근의 겹침이음 길이 확보를 위해 이음부의 폭이 증가하게 되어 이음부 하부에 거푸집이 필요하며, 이음부 경계면에서의 균열, 누수 등의 사용성 문제를 피할 수 없다(Shin et al., 2015).
	루프(Loop) 철근 이음방법이란?	프리캐스트 바닥판 이음부 연결기술에 대한 연구는 국내외에서 다양하게 진행되어 왔다. 이음부 연결의 주요 공법은 종방향 프리스트레스 도입에 의해 프리캐스트 바닥판 간이음부에 압축력을 도입하는 방법 및 프리캐스트 바닥판 본체의 철근을 후크형태로 돌출시켜 이음길이를 확보함으로서 프리캐스트 바닥판을 일체화하는 루프(Loop) 철근 이음방법이 있다(Oh et al., 2016).

저자의 다른 논문 :

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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